JPS6229805A - 回収ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、紙生産工程における回収ボイラに液滴化して
噴射される黒液の液滴粒径制御装置の改良に関する。

〔従来の技術〕

一般に、紙生産工程においては、パルプ蒸解工程で廃液
として生じる黒液を燃焼し、蒸気を発生させると共にパ
ルプ蒸解用薬剤を回収する回収ボイラが使用されている
。この回収ボイラにおいては、黒液噴１３１機構により
黒液が炉内へ散布され、この黒液が周囲の水冷壁に当る
ことなく浮遊乾燥して炉底部にチャーベッドを形成し、
このチャーベッド上にて還元反応を行なって蒸気の発生
および薬剤の回収を行なうものとなっている。したがっ
て、この噴射黒液がボイラを安定に操業するために、か
つ良好な燃焼状態を得るために重要な役割を果たしてい
る。すなわち、噴射黒液の液滴粒径が大きすぎる場合に
は、乾燥状態が悪く水分が完全に蒸発しないままチャー
ベッド上に落ちるので、炉底部で乾燥に要する熱が奪わ
れると同時に燃焼に遅れを生じ、炉内での還元反応に必
要な高温還元雰囲気の形成が阻害されるおそれがある上
、燃焼不良を引き起こすおそれがあった。また、チャー
ベッドの堆積量が高くなりすぎて崩れ落ち、空気吹出し
口を詰まらせてしまうおそれもあった。

一方、噴射黒液の液滴粒径が小さすぎる場合には、乾燥
が早く行なわれ、チャーベッド上に黒液が着床する前に
燃焼してしまうので、炉底部付近の発生熱量が不足し、
やはり高温還元雰囲気の形成が阻害されるおそれがある
上、飛散ダストが多くなり、ボイラチューブへのダスト
付着量が増加して操業に支障をきたすおそれがあった。

そこで、噴射黒液がチャーベッドに着床するまでの時間
と浮遊乾燥する時間とが一致するように、噴射黒液の液
滴粒径を制御する必要がある。ところが、噴射黒液の液
滴粒径を直接的に制御するのは回能であった。従来は、
噴射黒液の濃度から黒液の沸点温度を推定し、この沸点
温度よりも一定温度低い値に黒液温度の設定値を設け、
この設定温度となるように黒液の温度を調整することに
より噴射黒液の液滴粒径を制御していた。この場合、液
滴粒径が大きいとチャーベッドレベルが上昇し、逆に小
さいとチャーベッドレベルが減少することに看目し、こ
のチャーベッドレベルが一定となるように前記黒液温度
の設定値を補償することもあった。また、噴射される黒
液の噴射圧力が高いと液滴粒径が小さくなり、逆に噴射
圧力が低いと大きくなるので、この噴射圧力を検出して
前記黒液温度の設定値を補償することもあった。

（発明が解決しようとする問題点〕 しかるに、パルプ蒸解工程にて廃液として得ら　　　゛
れる黒液は、このパルプ蒸解工程に投入されるチップ材
の種類およびパルプ蒸解用薬剤の農によってその性状が
変化する。すなわち、チップ材の種類が異なると黒液中
の有機成分例えばリグニンなどの量が変化し、薬剤の量
が変わると硫化物あるいはナトリウムなどの量が変化す
る。そして、上述したように黒液性状が変化すると、噴
射黒液の液滴粒径を決める諸物性値（粘性１表面張力等
）が変化する上、黒液の沸点が変化する。したがって、
従来の液滴粒径制御手段では、黒液性状の変化に伴うず
れを補償することができず、適正な液滴粒径が得られる
温度に黒液の温度を制御することができなかった。黒液
性状による変化はチャーベッドレベルを顕著に変化させ
るものではな（、またチャーベッドレベル検出器の精度
にも問題があるので、チャーベッドレベル補償だけでは
補償機能を十分に満たしていない。このため、黒液性状
が変化すると、噴射黒液の液滴粒径が変化し、最適な燃
焼状態が得られないおそれがあった。

そこで本発明は、黒液性状の変化に対して適正な噴射黒
液の液滴粒径が得られ、常に最適な燃焼状態を保持でき
、パルプ生産工程の省力化および安定化をはかり得る回
収ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置を提供す
ることを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は上記問題点を解決し目的を達成するために次の
ような手段を講じたことを特徴としている。すなわち、
回収ボイラ内に噴射される黒液の濃度とパルプ蒸解工程
に投入されるチップ材の種類に基いて得られる黒液性状
とに応じて前記黒液の沸点を推定し、この推定された沸
点に基いて前記黒液の設定温度を算出し、この設定温度
に前記黒液の温度を調節するようにしたことを特徴とし
ている。

〔作用〕

このような手段を講じたことにより、たとえ黒液の性状
が変化しても、この性状変化に伴う最適な液滴粒径が得
られる黒液温度設定値のずれを補償できる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施するための基本的な原理について説
明する。回収ボイラに噴射される黒液の液滴粒径は黒液
噴射機構に依存するが、主に黒液の圧力、温度、１１度
、黒液性状によって変化する。

そして、一般的には、黒液温度を調整して適正な液滴粒
径を得ようとしている。この場合、黒液温度を上げると
、粘性および表面張力が小さくなり、噴射される液滴の
粒径が小さくなる。したがって、体積当りの表面積が大
きくなるので、乾燥時間が浮遊時間に比べて短くなる。

そして、黒液温度を上げ過ぎると浮遊中に燃焼が行なわ
れる。一方、黒液温度を下げると、液滴の粒径が大きく
なり、体積当りの表面積が小さくなるので、乾燥時間が
浮遊時間に比べて長くなる。このため、チャーベッドに
着床したあとも乾燥時間を要し、乾燥に必要な熱を周囲
から吸収するため、高温下での還元反応を阻害する。

ところで、従来は黒液の沸点を基準にして一定温度だけ
低い値を黒液温度の適正値として設定し、この適正値に
黒液ｉｒｉが一致するように調整するものとな−）てい
た。このとき、沸点からの一定温度差はオペレータが経
験的に燃焼状態を見ながら調整する。また、必要に応じ
てチャーベッドレベルあるいは黒液圧力の変化によって
設定温度を補償していた。しかるに、この従来の黒液温
度制御手段は、液滴粒径に表面張力が及ぼす影響は考慮
されているが、黒液性状の変化によって生じる黒液温度
設定値のずれを補償することはできなかった。

一方、各種黒液性状に対して固形分濃度と沸点との間に
は特定な関数関係がある。そこで、本発明ではこの関数
関係を予め求めておき、この関係から各種黒液性状に対
する黒液の沸点を推定し、この推定された沸点に基いて
適正な黒液温度設定値を求めている。

第１図は本充用の第１の実施例の構成を示す系統図であ
る。同図において１０は回収ボイラであって、このボイ
ラ１０内には噴射黒液１１が噴射ガン１２により液滴化
されて投入されるものとなっている。上記噴射黒液１１
は、回収ボイラ１０　　　”内にて浮遊乾燥し、炉底部
に着床してチャーベッド１３を形成する。そして、チャ
ーベッド１３上の高温雰囲気によって還元反応が行なわ
れ、噴射黒液１１中の芒硝（Ｎａ２ＳＯ４）などは還元
反応によって硫化ナトリウム（Ｎａ２ｓ＞となり、炭酸
すトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）などと共にスメルト１４と
してスバウトロ１５から回収され、パルプ蒸解用薬剤と
して再利用される。

一方、噴射黒液１１中の有機成分は、回収ボイラ１０の
炉底部に供給される燃焼用空気１６ａによってチャーベ
ッド１３の表面上にて還元燃焼する。また、不完全燃焼
弁は回収ボイラ１０の中央部に供給される燃焼用空気１
６ｂによってチャーベッド１３の上部にて完全燃焼ケる
。そして、燃焼ガスは図中矢印Ａで示す如く上昇し、ボ
イラ伝熱管１７内の作動流体と熱交換して蒸気を発生さ
せたのち、図中矢印Ｂで示す如く系外へ排ガスとして排
出されるものとなっている。

また、第１図において１８はパルプ蒸解釜であって、こ
のパルプ蒸解釜１８内に投入されるチップ材１９をパル
プ蒸解用薬剤２０と水蒸気２１とによって蒸解すること
によりパルプ２２を生成するものとなっている。このと
き、上記パルプ蒸解釜１８から排出される廃液２３は、
酸化塔２４において空気２５と接触して酸化し、濃縮器
２６にて濃縮されたのちミキシングタンク２７にて芒硝
２８と混合されて黒液２９となる。そして、この黒液２
９は、加熱器３０にて蒸気３１により加熱され、前記噴
射黒液１１として噴射黒液供給ライン３２を介して噴射
ガン１２から回収ボイラ１０内へ散布されるものとなっ
ている。

一方、前記ＰＬ１３を黒液供給ライン３２には、噴射黒
液１１の温度を検出する温度検出器３３と、光屈折式Ｓ
度肝によって黒液溶液の屈折率の関数となっている固形
分濃度を推定する固形分濃度推定器３４とが設けられて
いる。上記固形分濃度推定器３４の出力端は、沸点演算
器３５の一方の入力端に接続しており、上記沸点演算器
３５の他方の入力端には前記チップ材１９の種類または
パルプ蒸解用薬剤２０の目に基いて黒液２９の性状を設
定する黒液性状設定器３６が接続している。前記沸点演
算器３５は、予めパルプ蒸解工程に投入されるチップ材
１９の種類に基いて得られる黒液性状に対する固形分濃
度と沸点との関係を得、上記黒液性状設定器３６により
設定された黒液性状に基いて固形分濃度と沸点との関係
の１つを選択し、前記固形分濃度推定器３４にて推定さ
れた固形分濃度から前記黒液２９の沸点を推定演算する
ものであって、この沸点演算器３５の出力端は加算器３
７の一方の入力端に接続しており、上記加算器３７の他
方の入力端には、前記黒液性状設定器３６にて設定され
た黒液性状に応じて一定の温度差を設定する温度差設定
器３８が接続している。前記加算器３７は、前記沸点演
算器３５にて演算された沸点と温度差設定器３８にて設
定された一定温度差とを加算して黒液温度の設定値を算
出するものであって、この加算器３７の出力端は温度調
節器３９の一方の入力端に接続しており、上記温度調節
器３９の他方の入力端には前記温度検出器３３が接続し
ている。上記温度調節器３９は、温度検出器３３にて検
出される噴射黒液１１の温度を前記加算器３７にて算出
される黒液温度設定値となるように、蒸気＆ＩＩ　Ｉｌ
ｌ弁４０の開度を調節するものであって、この蒸気制御
弁４０の開度に応じて前記加熱器３０に供給される蒸気
３１の量が調節され、加熱器３ｏにて加熱される噴射黒
液１１の温度が制御されるものとなっている。

このように構成された本実施例においては、パルプ蒸解
釜１８にパルプ蒸解用薬剤２０とチップ材１９とを投入
する際に、黒液性状設定器３６によってチップ材１９の
種類またはパルプ蒸解用薬剤２０の儒に基いて得られる
黒液性状を設定する。

そうすると、沸点演算器３５において、この設定された
黒液性状と固形分濃度推定器３４にて推定された固形分
濃度とから黒液２９の沸点が推定演算される。

第２図（ａ）は黒液性状が広葉樹晒パルプ黒液に対する
固形分濃度（横軸）と沸点（縦軸）との関係を示す図で
、同図（ｂ）は黒液性状がユーカリ材晒パルプ黒液に対
する固形分濃度（横軸）と沸点（縦軸）との関係を示す
図である。同図（ａ）（ｂ）に示す関数関係は予めテー
ブル等に設定されており、例えば前記黒液性状設定器３
６にてユーカリ材晒パルプ黒液が設定されると、沸点演
算器３５において図（ｂ）に示す関数関係が選択され、
前記固形分′ａ度推定器３４にて推定された固形分濃度
が８１の場合、沸点ｆ１が推定演算される。

一方、温度差設定器３８では、前記黒液性状設定器３６
にて設定された黒液性状に応じて適正な液滴粒径が得ら
れる沸点からの温度差が設定され、加算器３７に出力さ
れる。そして、この加算器３７において、前記沸点演算
器３５にて演算された沸点から温度差設定器３８にて設
定された温度差だけ低い黒液温度設定値が算出され、温
度調節器３９に出力される。そうすると、この温度調節
器′　　　３９において、温度検出器３３にて検出され
る噴射黒液１１の温度と前記黒液温度設定値とが比較さ
れ、その偏差に基いて蒸気制御弁４０に弁開度指令信号
が出力される。その結果、加熱器３０に供給される蒸気
３１の量が制御され、噴射黒液１１の温度が黒液温度設
定値と等しくなり、噴射黒液の液滴粒径が適正な大きさ
となる。

このように本実施例によれば、予め与えられた各種黒液
性状に対する噴射黒液１１の固形分濃度と沸点との関係
から沸点を推定するので、黒液性状の変化に伴う黒液２
９の沸点の変化を補償し得る。したがって、沸点の変化
による黒液温度設定値の変化を簡単に補償することがで
き、常に最適な液滴粒径が得られる温度に噴射黒液１１
の温度を設定することができる。その結果、回収ボイラ
１０は常時最適な燃焼状態で運転され、パルプ生産工程
の省力化および安定化をはかり得る。

次に、本発明の他の実施例について説明する。

第３図は本発明の第２の実施例における主要部の構成を
示す系統図である。本実施例は、前記第１の実施例にお
いて加算器３７にて算出された黒液温度設定値を回収ボ
イラ１０内に堆積されるチャーベッド１３のレベルに応
じて補償するチャーベッドレベル補償手段と、上記黒液
温度設定値を噴射黒液１１の噴射圧力に応じて補償する
噴射圧力補償手段とを備えたものである。

第３図において４１はチャーベッド１３のレベルを検出
するチャーベッドレベル検出器であってこのレベル検出
器４１の検出信号はチャーベッドレベル調節器４２に出
力され、このレベル調部器４２にＪｊいて、チャーベッ
ドレベル設定器４３にて設定されたチャーベッドレベル
となるように調節され、チャーベッドレベル補償値とし
て前記加算器３７（Ｓ出力される。そうすると、この加
算器３７にＪｆｆいて、前記沸点演ｎ器３５にて推定演
算された沸点温度と温度差設定器３８にて設定された温
度差と共に加算され、チャーベッドレベルに応じて補償
された黒液温度設定値が算出される。

一方、第３図において４４は噴射黒液供給ライン３２に
設けられ噴射黒液１１の噴射圧力を検出する圧力検出器
であって、この圧力検出器４４からの検出信号は圧力補
償協演算器４５に出力される。そして、この圧力補償値
演算器４５において、予め設定された検出圧力に対する
圧力補償値が演算され、加算器４６において、前記加ｖ
Ｉｉ器３７がら出力される黒液温度設定値に加算される
。その結果、噴射圧力に応じて補償された黒液温度設定
・　　値が温度調節器３９に出力される。

一般に、回収ボイラ１０の運転時においては、チャーベ
ッド１３の形状や位置および燃焼状態の安定化のために
部分的に噴射ガン１２を変更する場合がある。また、同
一の噴射ガン１２であっても、噴射口付近に噴射黒液１
１が付着したり、軽年変化によって噴射ガン１２の特性
が変化する場合がある。したがって、前述したような噴
射圧力による補償が必要となる。

このように、沸点と一定濃度差とから算出された黒液温
度設定値を、チャーベッドレベル調節器４２から出力さ
れるチャーベッドレベル補償値と、圧力補償値演算器４
５がら出力される圧力補償値とによって補償することに
より、高精度に黒液温度を制御することができる。した
がって、回収ボイラ１０内に噴射される噴射黒液１１の
液滴粒径をより適正な値とすることができる。その結果
、回収ボイラ１０は第１の実施例よりも最適な燃焼状態
で運転され、パルプ生産工程の省力化および安定化が向
上する。

第４図は本発明の第３の実施例における主要部の構成を
示す系統図であり、第１図および第３図と同一部分には
同一符号を付し、詳しい説明は省略する。本実ｊＪ１例
においては、先ず、チャーベッドレベル検出器４１の代
わりにスキャニングパイロメータ４７を設け、このスキ
ャニングパイロメータ４７の検出信号から炉内温ｒ！ｌ
算出器４８およびチャーベッドレベル算出器４つにより
炉内温度Ｊ５よびチャーベッドレベルを算出する。そし
て、上記チャーベッドレベル算出器４９の出力は前記チ
ャーベッドレベル調節器４２に与え、前記第２の実施例
の場合と同様にして加算器３７にて黒液温度設定値を補
償する。一方、炉内温度算出器４８の出力は炉内温度補
償値演算器５０に与え、炉内温度に基く炉内温度補償値
を演算し、加算器５１において、上配炉内温度補償傾と
黒液温度設定値とを加算することにより炉内温度に対す
る補償を行なう。こうすることにより、たとえ炉内温度
が変化しても、適正な液滴粒径が得られる。

また、本実施例では、回収ボイラ１０内に供給される燃
焼用空気１６ａおよび１６ｂを空気流量検出器５２．５
３により検出し、これら空気流量検出器５２．５３の出
力に基いて負荷補償値演算器５４にて負荷補償値を演算
し、加算器５５において上記負荷補ｆｉｌｌと黒液温度
設定値とを加算することにより空気流量（負荷）に対す
る補償を行なう。こうすることにより、たとえ燃焼用空
気流！（負荷〉が変化しても適正なｆｉ滴粒径が得られ
る。

さらに、本実施例では、圧力補償値演算器４５に対して
予め噴射ガン１２の種類に応じて圧力補償値を算出する
関数を設定しておき、噴射ガン種類設定器５６にて設定
される噴射ガン１２の種類と圧力検出器４４にて検出さ
れる噴射圧力とがら圧力補償ｍ演算器４５にて圧力補償
値を演算し、加算器４６にて圧力補償値を黒液温度設定
値に加算することにより黒液温度設定値を補償する。こ
うすることにより、たとえ噴射ガン１２が交換されても
適正な液滴粒径が得られる。

なお、本発明は前記各実施例に限定されるものではない
。たとえば、前記各実施例では固形分濃度設定器３４を
噴射黒液供給ライン３２に設けた場合を示したが、ミキ
シングタンク２７の入口部に設けるようにしてもよい。

また、この固形分濃度推定器３４にて使用される濃度計
としてはガンマ線式濃度計を使用してもよいし、密度計
と温度検出器等を用いて濃度計により検出された固形分
濃度を補償することにより精度よく推定するようにして
もよい。また、前記第２の実施例ではチャーベッドレベ
ル補償手段と噴射圧力補償手段とによって黒液温度設定
値を補償する場合を示したが、いずれか一方の補償手段
のみであってもよい。このほか本発明の要旨を越えない
範囲で種々変形実施可能であるのは勿論である。

〔発明の効果〕

以上詳述したように本発明は、回収ボイラ内に噴射され
る黒液の濃度とパルプ蒸解工程に投入されるチップ材の
種類に応じた黒液性状とに基いて前記黒液の沸点を推定
し、この推定された沸点に基いて前記黒液の設定温度を
算出し、この設定温度になるように前記黒液の温度を調
節するようにしたものである。

したがって、本発明によれば、たとえ黒液の性状が変化
しても、この性状変化に伴う最適な液滴゛＼ 粒径が得られる黒液温度設定値のずれが補償されるので
、黒液性状の変化に対して適正な噴射黒液の液滴粒径が
得られ、常に最適な燃焼状態を保持でき、パルプ生産工
程の省力化および安定化をはかり得る回収ボイラにおけ
る噴射黒液の液滴粒径ＩＩＩ　ａｌｌ装置を提供できる
。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図（ａ）（ｂ）は本発明の第１の実施
例を示す図であって、第１図は構成を示す系統図、第２
図（ａ）（ｂ）は各黒液性状に対する固形分濃度と沸点
との関係を示す図、第３図および第４図は本発明の第２
．第３の実施例の主要部の構成を示す系統図である。 １０・・・回収ボイラ、１１・・・噴射黒液、１２・・
・噴射ガン、１３・・・チャーベッド、１８・・・パル
プ蒸解釜、１９・・・チップ材、２０・・・パルプ蒸解
用薬剤、２９・・・黒液、３０・・・加熱器、３１・・
・蒸気、３２・・・噴射黒液供給ライン、３３・・・温
度検出器、３４・・・固形分濃度推定器、３５・・・沸
点演算器、３６・パ黒液性状設定器、３７・・・加算器
、３８・・・温度差設定器、３９・・・温度調節器、４
０・・・蒸気制御弁、４１・・・チャーベッドレベル検
出器、４２・・・チャーベッドレベル調節器、４３・・
・チャーベッドレベル設定器、４４・・・圧力検出器、
４５・・・圧力補償値８１！鋒器、４６・・・加算器。 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 （ａ） 固形分濃度→ （ｂ） Ｒ２図 手続補正棗 畦　６♂・４・ｉ６８ 特許庁長官　　宇　買　道　部　殿 １、事件の表示 特願昭６０−１６９０００号 ２、発明の名称 回収ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置３、補
正をする者 事件どの関係　　特許出願人 十條製紙株式会社 （ばか２名） ４、代理人 東京都港区虎ノ門１丁目２６番５号　第１７Ｉｌビル５
、自発補正 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）明細層第２頁第１０行の「紙生産工程」を「パル
プ生産工程」と訂正する。 （３）同書第２頁第１４行ないし第３頁第２行の［紙生
産工程においては、〜ものとなっている。Δを下記の如
く訂正する。 記 ［パルプ生産工程においては、チップ蒸解工程で廃液と
し・て生じる黒液を燃焼し、蒸気を発生させると共にデ
ツプ蒸解用薬剤原料を回収する回収ボイラが使用されて
いる。この回収ボイラにおいては、黒液噴射問構により
黒液が炉内へ散布され、この黒液が浮遊乾燥して炉底部
にチャーベッドを形成し、このチャーベッドが燃焼する
ことにより蒸気を発生させ、かつその際の還元反応によ
って薬剤原料を回収するものとなっている。」（４）同
書第４頁第１９行ないし第５頁第１行の「しかるに、〜
パルプ蒸解用薬剤の量」を「しかるに、チップ蒸解工程
にて廃液として得られる黒液は、このチップ蒸解工程に
投入されるチップ材の種類およびチップ蒸解用薬剤の量
」とη圧する。 （５〉同書第２頁第１４行の「得られないおそれがあっ
た。」を「得られなかった。」と訂正する。 （６）同書第６頁第８行ないし第９行の「パルプ蒸解工
程に〜基いて」を「チップ蒸解工程に投入されるチップ
材およびチップ蒸解用薬剤の種類および投入口等に基い
て」と訂正する。 （７）同書第６頁第１６行ないし第１８行の「変化しで
も、〜補償できる。」を「変化しても、最適な液滴粒径
が得られる黒液温度設定値の性状変化に伴うずれが補償
される。」と訂正する。 〈８）同書第８頁第５行ないし第６行の「液滴粒径に表
面張力が及ぼす影響は考慮されているが、」なる字句を
削除する。 （９）同書第９頁第１８行の「パルプ蒸解釜」を「チッ
プ蒸解釜」と訂正プる。 （１０）同書第９頁第１９行の「パルプ蒸解釜」を「チ
ップ蒸解釜」と訂正する。 （１１）同書第９頁第２０行の「パルプ蒸解用薬剤」を
「チップ蒸解用薬剤」と訂正する。 （１２）同書第１０頁第２行の１パルプ蒸解］をｒチッ
プ蒸解」と訂正する。 （１３）同書第１０頁第１８行ないし第１９行の「パル
プ蒸解用薬剤」を「チップ蒸解用薬剤」と訂正する。 （１４）同書第１１頁第１行の「パルプ蒸解工程」を「
チップ蒸解工程」と訂正する。 （１５）同書第１２頁第７行ないし第８行の「パルプ蒸
解釜」を「チップ蒸解釜」と訂正する。 （１６）同書第１２頁第８行の「パルプ蒸解用薬剤」を
「チップ蒸解用薬剤」と訂正する。 （１７）同書第１２頁第１０行ないし第１１行の「パル
プ蒸解用薬剤」を「チップ蒸解用薬剤」と訂正する。 （１８）同書第１２頁第１６行の「広葉…晒」を「ユー
カリ材晒」と訂正する。 （１９）同書第６頁第８ 「ユーカリ材晒」を「広葉樹晒」と訂正する。 （２０〉同書第１３頁第４行の「図（ｂ）に示すＪを［
第２図中（ａ）に示ず」と訂正する。 （２１）同門第１９頁第４行の「設定器３４」を「推定
器３４」と訂正する。 （２２）同書第１９頁第１４行の「あってもよい・」の
次に「また、前記第２．第３の実施例ではチャーベッド
レベル調節器４２から出力されるチャーベッドレベル補
償値を加算器３７に与えて黒液温度設定値を補償する場
合を示したが、この補償値を第２ないし第４の加算器４
６，５１゜５５のいずれか一つの加算器に与えて黒液温
度設定値を補償するようにしてもよい。」なる字句を挿
入する。 （２３）同１第１９頁第１９行ないし第２０行の「パル
プ蒸解工程に〜基いて」を「チップ蒸解工程に投入され
るチップ材およびチップ蒸解用薬剤の種類および投入量
等に基いて得られる黒液性状とに応じて」と訂正する。 （２４）同書第２０頁第６行ないし第７行の「変化して
も、〜設定値のずれが」を「変化しても、最適な液滴粒
径が得られる黒液温度設定値の性状変化に伴うずれが」
と訂正する。 （２５）同書第２０頁第１６行のｒ　（ａ）　　（ｂ）
Ｊなる字句を削除する。 （２６）同書第２０頁第１６行のｒ（ａ゛）（ｂ）Ｊな
る字句を削除する。 （２７）同書第２１頁第１行の「パルプ蒸解」を「チッ
プ蒸解」と訂正する。 く２８）同−第２１頁第２行の「パルプ蒸解用薬剤」を
「チップ蒸解用薬剤」と訂正する。 （２９）図面第１図を別紙の通り訂正する。 （３０）図面第２図を別紙の通り訂正する。 ２、特許請求の範囲 （１）チップ蒸解工程でチップ材とチップ蒸解用薬剤と
を投入し、廃液として得られる黒液を燃焼して蒸気を発
生させると共に上記チップ蒸解用薬剤ｍを回収する回収
ボイラにおいて、前記回収ボイラ内に噴射される黒液の
濃度と前記チップ蒸解工程にて投入されるチップ材夷よ
びチップ蒸解用薬剤の種類および投入量　に基いて得ら
れる黒液性状とに応じて前記黒液の沸点を推定する沸点
推定手段と、この沸点推定手段により推定された沸点に
基いて前記黒液の設定温度を算出する黒液温度設定手段
と、この黒液温度設定手段により算出された設定温度に
前記黒液の温度を調節する黒液温度調節手段とを具備し
たことを特徴とする回収ボイラにおける噴射黒液の液滴
粒径制御装置。 （２）前記黒液温度設定手段は、前記回収ボイラ内に堆
積するチャーベッドのレベルに応じて前記黒液の設定温
度の算出を補償するチャーベッドレベル補償手段および
前記回収ボイラに噴射される黒液の噴射圧力に応じて補
償する噴射圧力補償手段のいずれかの手段または両手段
を備えたものであることを特徴とする特許請求の範囲第
（１）項記載の回収ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径
制御装置装置。 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 第２図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）パルプ蒸解工程でチップ材とパルプ蒸解用薬剤と
   を投入し、廃液として得られる黒液を燃焼して蒸気を発
   生させると共に上記パルプ蒸解用薬剤を回収する回収ボ
   イラにおいて、前記回収ボイラ内に噴射される黒液の濃
   度と前記パルプ蒸解工程にて投入されるチップ材の種類
   に基いて得られる黒液性状とに応じて前記黒液の沸点を
   推定する沸点推定手段と、この沸点推定手段により推定
   された沸点に基いて前記黒液の設定温度を算出する黒液
   温度設定手段と、この黒液温度設定手段により算出され
   た設定温度に前記黒液の温度を調節する黒液温度調節手
   段とを具備したことを特徴とする回収ボイラにおける噴
   射黒液の液滴粒径制御装置。
2. （２）前記黒液温度設定手段は、前記回収ボイラ内に堆
   積するチャーベッドのレベルに応じて補償するチャーベ
   ッドレベル補償手段および前記回収ボイラに噴射される
   黒液の噴射圧力に応じて補償する噴射圧力補償手段のい
   ずれかの手段または両手段を備えたものであることを特
   徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の回収ボイラに
   おける噴射黒液の液滴粒径制御装置。