JPS62290816A - 転炉排ガスブロワ−運転制御法 - Google Patents
転炉排ガスブロワ−運転制御法Info
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- JPS62290816A JPS62290816A JP13346786A JP13346786A JPS62290816A JP S62290816 A JPS62290816 A JP S62290816A JP 13346786 A JP13346786 A JP 13346786A JP 13346786 A JP13346786 A JP 13346786A JP S62290816 A JPS62290816 A JP S62290816A
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- blower
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- Pending
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- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title abstract 5
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Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
(産業上の利用分野)
本発明は転炉・非吹錬時における転炉排ガスブロワ−の
運転制御法に関するものである。
運転制御法に関するものである。
(従来の技術)
従来方法では例えば特公昭56−25249号公報〔転
炉排ガス処理方法〕で吹錬中にフード内ガス圧を検出し
内圧が一定になる如くダンパーの開度制御を行い更に送
風機のサージング領域に入らないように駆動用モーター
回転制御を行い非吹錬時に於いては送風機を停止させる
方法が報告されている。
炉排ガス処理方法〕で吹錬中にフード内ガス圧を検出し
内圧が一定になる如くダンパーの開度制御を行い更に送
風機のサージング領域に入らないように駆動用モーター
回転制御を行い非吹錬時に於いては送風機を停止させる
方法が報告されている。
(発明が解決しようとする問題点)
転炉吹錬においては、純酸素を吹き込むことで20十0
2→2COの化学反応によυ高濃度の可燃■ガスを含む
排ガスが多量に発生する。又鋼浴成分、温度調整等のた
め大量に使用される副原料(例えば生石灰、鉄鉱石、ホ
タル石等)の投入時にも同様に多量の排ガスが発生する
。この発生した排、5−スは従来方法に於いては転炉炉
ロフード内ガス圧力を一定に保つガス圧制御法または発
生排ガス量を予測してそれに見合う排ガス吸引を行う排
ガス予測制御法等で排ガス処理制御を施している。また
非操業時に於いては排ガスブロワーを停止させ電力の削
減を行っている。又、従来実施されている別の態様とし
て非吹錬時に於いては、環境のダスト排除のためブロワ
−回転数及びダンパー開度一定で、sるため排ガスブロ
ワーの無駄な電力消費が生じており製鋼工程における製
鋼製造コストの悪化要因となっている。また、先に報告
のあった特公昭56−25249号公報〔転炉排ガス処
理方法〕で非吹錬中においては排ガスブロワーを停止し
て使用電力の削減を行う方法が報告されているが従来法
によると省電力の面では有利であるが転f非吹錬時(排
滓、測温、サンプリング出鋼時等〕には高熱の溶鋼より
微細な金属酸化物7レームが発生、また転炉排ガス処理
設備においては排ガス放散塔との高度差及び大気との比
重差による煙突通風が発生しているため熱上昇気流とと
もに金属酸化物フーームを含む排ガスが放出虚実より放
出され大気の環境汚染を引き起すため、適応されていな
いのが現状であり、第2図の現状の操業説明図にこれら
の運転方法を図示した。
2→2COの化学反応によυ高濃度の可燃■ガスを含む
排ガスが多量に発生する。又鋼浴成分、温度調整等のた
め大量に使用される副原料(例えば生石灰、鉄鉱石、ホ
タル石等)の投入時にも同様に多量の排ガスが発生する
。この発生した排、5−スは従来方法に於いては転炉炉
ロフード内ガス圧力を一定に保つガス圧制御法または発
生排ガス量を予測してそれに見合う排ガス吸引を行う排
ガス予測制御法等で排ガス処理制御を施している。また
非操業時に於いては排ガスブロワーを停止させ電力の削
減を行っている。又、従来実施されている別の態様とし
て非吹錬時に於いては、環境のダスト排除のためブロワ
−回転数及びダンパー開度一定で、sるため排ガスブロ
ワーの無駄な電力消費が生じており製鋼工程における製
鋼製造コストの悪化要因となっている。また、先に報告
のあった特公昭56−25249号公報〔転炉排ガス処
理方法〕で非吹錬中においては排ガスブロワーを停止し
て使用電力の削減を行う方法が報告されているが従来法
によると省電力の面では有利であるが転f非吹錬時(排
滓、測温、サンプリング出鋼時等〕には高熱の溶鋼より
微細な金属酸化物7レームが発生、また転炉排ガス処理
設備においては排ガス放散塔との高度差及び大気との比
重差による煙突通風が発生しているため熱上昇気流とと
もに金属酸化物フーームを含む排ガスが放出虚実より放
出され大気の環境汚染を引き起すため、適応されていな
いのが現状であり、第2図の現状の操業説明図にこれら
の運転方法を図示した。
(問題点を解決するための手段)
本発明は以上述べたような従来法の難点を有利に改善し
たものであう転炉の非吹錬時に発生する排ガス量に応じ
て排ガスブロワー回転数及びダン・母−開度の組合せ制
御することを特徴とする転炉排ガスブロワ−運転制御法
であり次に本発明を詳述する。第2図の現状の操業説明
図で示す如く、非吹錬時に於いては発生ガスが微量とな
る。したがって余塵機能力を満足できる範囲であれば排
ガス吸引量を削減させる事は可能である。また、プロワ
−の特性として風量(Q)、圧力(H)、回転数(N)
、411効力(P)の間に次のような関係がある。Qo
cN、HocN 、pcx:QHxNすなわち、軸動
力は回転数の3乗に比例して変化するので風量、圧力が
問題にならない場合には減速する事によって大きな1力
削減が可能となる。この様な観点から本発明をなしたも
のである。
たものであう転炉の非吹錬時に発生する排ガス量に応じ
て排ガスブロワー回転数及びダン・母−開度の組合せ制
御することを特徴とする転炉排ガスブロワ−運転制御法
であり次に本発明を詳述する。第2図の現状の操業説明
図で示す如く、非吹錬時に於いては発生ガスが微量とな
る。したがって余塵機能力を満足できる範囲であれば排
ガス吸引量を削減させる事は可能である。また、プロワ
−の特性として風量(Q)、圧力(H)、回転数(N)
、411効力(P)の間に次のような関係がある。Qo
cN、HocN 、pcx:QHxNすなわち、軸動
力は回転数の3乗に比例して変化するので風量、圧力が
問題にならない場合には減速する事によって大きな1力
削減が可能となる。この様な観点から本発明をなしたも
のである。
(作用)
以下、本発明の装置例を挙げて説明する。
第1図は本発明を実施する装置例を示すものであり、転
炉1に溶銑2の装入1行い、ランス3を転炉1に降下さ
せる時のランス降下信号を制御層f5に伝達し、該制御
装置5はプロワ−速度可変装置12にプロワ−110増
速指示を行い、プロワ−11の回転数増速を(例えば1
780rpm迄)行い吹錬を行う吹錬中に2いては従来
法と同様に転炉1上部のフード内圧を圧力検出4にて検
出しその値を常時制御装置5へ伝達しており該制御装置
5はフード内圧(ガス発生量)に応じて排ガス除塵機6
に設けたダン・4−7にダン・ぐ−開度を指示しダンパ
ー駆動装置8にてダンパー開度制御をcio〜50%〕
開の範囲で行う、吹錬が終了すると同時にランス3を転
炉1の炉外に上昇させるがこのランス上昇信号を制御装
置5に伝達し、該制御装置5はプロワ−速度可変装置1
2に減速信号を指示予め発生排ガス量及び調査把迩して
おいた除塵機能を満足させる必要最小限位置(700〜
1200rpm)迄回転数を低下させ且発生排ガスを除
塵する為ダン・ぞ−人口圧力指示値9とダン・f−出口
圧力指示値10の差圧を除塵最適値(−800%H20
)迄上昇させるため、該制御装置5はダン・母−7に予
め設定したダン・ぐ−開度(10%開)を指示しダンパ
ー1駆動装置8にてダン・9−開度制御を行い排滓終了
信号にて制御装置It5から速度可変装置12を介して
プロワ−11の」動用モーターを停止する。
炉1に溶銑2の装入1行い、ランス3を転炉1に降下さ
せる時のランス降下信号を制御層f5に伝達し、該制御
装置5はプロワ−速度可変装置12にプロワ−110増
速指示を行い、プロワ−11の回転数増速を(例えば1
780rpm迄)行い吹錬を行う吹錬中に2いては従来
法と同様に転炉1上部のフード内圧を圧力検出4にて検
出しその値を常時制御装置5へ伝達しており該制御装置
5はフード内圧(ガス発生量)に応じて排ガス除塵機6
に設けたダン・4−7にダン・ぐ−開度を指示しダンパ
ー駆動装置8にてダンパー開度制御をcio〜50%〕
開の範囲で行う、吹錬が終了すると同時にランス3を転
炉1の炉外に上昇させるがこのランス上昇信号を制御装
置5に伝達し、該制御装置5はプロワ−速度可変装置1
2に減速信号を指示予め発生排ガス量及び調査把迩して
おいた除塵機能を満足させる必要最小限位置(700〜
1200rpm)迄回転数を低下させ且発生排ガスを除
塵する為ダン・ぞ−人口圧力指示値9とダン・f−出口
圧力指示値10の差圧を除塵最適値(−800%H20
)迄上昇させるため、該制御装置5はダン・母−7に予
め設定したダン・ぐ−開度(10%開)を指示しダンパ
ー1駆動装置8にてダン・9−開度制御を行い排滓終了
信号にて制御装置It5から速度可変装置12を介して
プロワ−11の」動用モーターを停止する。
以上の制御で非吹錬時の排ガスブロワーの負荷軽減が可
能となる。尚プロワー駆勅用モーターの回転数制御方法
としては例えば2次抵抗方式、セルピクス方式、−次電
圧周波数方式等を採ることができる。
能となる。尚プロワー駆勅用モーターの回転数制御方法
としては例えば2次抵抗方式、セルピクス方式、−次電
圧周波数方式等を採ることができる。
(実施例)
次に本発明方法の実施例を挙げる。
実施例
170を転炉において本発明方法を実施、N数100C
H平均値実積、回転制御方式は2次抵抗方式全使用した
。
H平均値実積、回転制御方式は2次抵抗方式全使用した
。
操業条f!+:装入鉄計169.1 t/CH1溶銑配
合率95.6% 操業時間:製鋼時間36分/CH1吹錬時間17.2分
/1l−1操業結果:良塊量151.9 t/CH、プ
ロワ−使用心力669 kW H/CH結果は上記のA
υ下記の比較材に比べて3.1に#/lのプロワ−使用
成力原単位の削減?する事が出来た。又、徘ガス含塵1
度はO,l 〃へ以下を確保できた。
合率95.6% 操業時間:製鋼時間36分/CH1吹錬時間17.2分
/1l−1操業結果:良塊量151.9 t/CH、プ
ロワ−使用心力669 kW H/CH結果は上記のA
υ下記の比較材に比べて3.1に#/lのプロワ−使用
成力原単位の削減?する事が出来た。又、徘ガス含塵1
度はO,l 〃へ以下を確保できた。
比較例
170を転炉において、本発明方法の実施に:らないで
操業を実施、N数120CH平均値で比較を行う。
操業を実施、N数120CH平均値で比較を行う。
操業条件:装入鉄計170.4 t/CH1溶銑配合率
96.0% 操業時間二製鋼時間36.3分/CH 吹錬時間17.4分/CH 操業結果:良塊itl 54.2 t/C’Hプロワ−
使用電力1157 kWH/CJ(結果は上記の通υ対
策実施例に比べて高位のプロワ−電力値を示した。これ
らの実施例により非吹錬時にブロワ−回転数とダン・!
−の組合せ制御全行う事でプロワ−負荷軽減効果が得ら
れる事が確認できた。
96.0% 操業時間二製鋼時間36.3分/CH 吹錬時間17.4分/CH 操業結果:良塊itl 54.2 t/C’Hプロワ−
使用電力1157 kWH/CJ(結果は上記の通υ対
策実施例に比べて高位のプロワ−電力値を示した。これ
らの実施例により非吹錬時にブロワ−回転数とダン・!
−の組合せ制御全行う事でプロワ−負荷軽減効果が得ら
れる事が確認できた。
(発明の効果)
本発明の対策を実施する事で排ガスブロワーの無駄な電
力消費を削減し製鋼製造コストを削減させる事ができた
。
力消費を削減し製鋼製造コストを削減させる事ができた
。
第1図は本発明を実施するための装置例を示す説明図、
第2図(a) 、 (b) 、 (e)は現状の操業経
過時間とダン・f−開度プロワ−回転数、ブロワ−消費
電力の関係を示す図、第3図(a) l (b) 、
(e)は本発明実施の説明図である。 1:転炉 2:溶鋼 3:ランス設備 4:炉内ガス圧検出器5:制御
装置 6:除塵設備 7:ダンノ#−8:ダン/9−1駆動装置9:ダン・母
−人口圧力検出器 lO:ダン・イー出口圧力検出器 11:排ガスブロワー12:速度可変制御装置13:切
替ダン・ぐ− 14:排ガス放散塔15:ガス回収ダ
クト 新 部 興 「°! 11:、−tJ
第2図(a) 、 (b) 、 (e)は現状の操業経
過時間とダン・f−開度プロワ−回転数、ブロワ−消費
電力の関係を示す図、第3図(a) l (b) 、
(e)は本発明実施の説明図である。 1:転炉 2:溶鋼 3:ランス設備 4:炉内ガス圧検出器5:制御
装置 6:除塵設備 7:ダンノ#−8:ダン/9−1駆動装置9:ダン・母
−人口圧力検出器 lO:ダン・イー出口圧力検出器 11:排ガスブロワー12:速度可変制御装置13:切
替ダン・ぐ− 14:排ガス放散塔15:ガス回収ダ
クト 新 部 興 「°! 11:、−tJ
Claims (1)
- 転炉の非吹錬時に発生する排ガス量に応じて排ガスブロ
ワー回転数及びダンパー開度の組合せ制御することを特
徴とする、転炉排ガスブロワー運転制御法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13346786A JPS62290816A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 転炉排ガスブロワ−運転制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13346786A JPS62290816A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 転炉排ガスブロワ−運転制御法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62290816A true JPS62290816A (ja) | 1987-12-17 |
Family
ID=15105459
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13346786A Pending JPS62290816A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 転炉排ガスブロワ−運転制御法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62290816A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014201816A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | Jfeスチール株式会社 | 転炉ガスの混合ガス行流量制御方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5622926A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-04 | Mazda Motor Corp | Control method for tooth bearing of gear |
JPS6092414A (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-24 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 転炉排ガス処理装置の運転制御方法 |
-
1986
- 1986-06-09 JP JP13346786A patent/JPS62290816A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5622926A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-04 | Mazda Motor Corp | Control method for tooth bearing of gear |
JPS6092414A (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-24 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 転炉排ガス処理装置の運転制御方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014201816A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | Jfeスチール株式会社 | 転炉ガスの混合ガス行流量制御方法 |
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