JPS6228369B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6228369B2 JPS6228369B2 JP55087885A JP8788580A JPS6228369B2 JP S6228369 B2 JPS6228369 B2 JP S6228369B2 JP 55087885 A JP55087885 A JP 55087885A JP 8788580 A JP8788580 A JP 8788580A JP S6228369 B2 JPS6228369 B2 JP S6228369B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion chamber
- air
- swirling
- air supply
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 39
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 25
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000809 air pollutant Substances 0.000 description 2
- 231100001243 air pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガスタービン燃焼器の窒素酸化物及び
一酸化炭素の低減に関するものである。
一酸化炭素の低減に関するものである。
ガスタービンからの排気ガス中に含まれる窒素
酸化物(以下NOxと称す)や一酸化炭素(以下
COと称す)は大気汚染物質でありこれらの排出
を抑えることは性能、信頼性の向上を行なうと同
等以上に重要なことであり、とくに最近ではNOx
の排出規制が厳しくなり、その現状排出量を1/10
以下にすることが言われている。大気汚染物質で
あるこれらNOxやCOの発生源は燃焼器であり、
これを除去するための策としては発生源である燃
焼器内での生成を抑えるかあるいは排気ガス中の
NOx,COを除去する脱硝装置などいわゆる後処
理装置を取付けることなどが考えられる。しかし
後処理装置の設置は運転コストの向上やガスター
ビン性能の低下に影響をおよぼすなどの悪作用が
生ずるためNOx,COの低減は燃焼器において行
なうことが最良な方法である。
酸化物(以下NOxと称す)や一酸化炭素(以下
COと称す)は大気汚染物質でありこれらの排出
を抑えることは性能、信頼性の向上を行なうと同
等以上に重要なことであり、とくに最近ではNOx
の排出規制が厳しくなり、その現状排出量を1/10
以下にすることが言われている。大気汚染物質で
あるこれらNOxやCOの発生源は燃焼器であり、
これを除去するための策としては発生源である燃
焼器内での生成を抑えるかあるいは排気ガス中の
NOx,COを除去する脱硝装置などいわゆる後処
理装置を取付けることなどが考えられる。しかし
後処理装置の設置は運転コストの向上やガスター
ビン性能の低下に影響をおよぼすなどの悪作用が
生ずるためNOx,COの低減は燃焼器において行
なうことが最良な方法である。
ところでNOxの生成速度は下式で示すことが出
来る。
来る。
d(NOx)/dt
=Kexp(―E/T)・〔N〕〔O〕1/2
t:時間,K:比例定数,E:活性化エネル
ギ,T:温度,〔N〕〔O〕:N,Oの分圧 NOx生成は温度が高いほど大きく、また〔O〕
分圧が高いほど大きくなるが、とくに温度に対す
る依存性が大きい。ガスタービン燃焼器において
は温度を下げ、NOx生成を抑えるための過剰の空
気を燃焼部に供給するいわゆる希薄低温度燃焼法
が良好であり、先きに本出願人は低温度燃焼法に
基づく低NOx燃焼器を提案している。
ギ,T:温度,〔N〕〔O〕:N,Oの分圧 NOx生成は温度が高いほど大きく、また〔O〕
分圧が高いほど大きくなるが、とくに温度に対す
る依存性が大きい。ガスタービン燃焼器において
は温度を下げ、NOx生成を抑えるための過剰の空
気を燃焼部に供給するいわゆる希薄低温度燃焼法
が良好であり、先きに本出願人は低温度燃焼法に
基づく低NOx燃焼器を提案している。
第1図に希薄低温度燃焼法に基づく低NOx熱焼
器の従来例を示す。図示していないが、ガスター
ビンは圧縮機とタービンおよび燃焼器1により構
成される。
器の従来例を示す。図示していないが、ガスター
ビンは圧縮機とタービンおよび燃焼器1により構
成される。
燃焼器1は内筒3および尾筒4を覆つた外筒2
から構成され、外筒2の側閉端部にカバー5が取
付けられ、このカバー5には燃料ノズル6が取付
けられ、上記ノズル6の先端部は内筒3の側端部
に装着されている。内筒3は頭部燃焼室7と後部
燃焼室8とで形成され、頭部燃焼室7の直径より
後部燃焼室8の直径が大きく構成されている。燃
料ノズル6から頭部燃焼室7内に噴出された燃料
9は頭部燃焼室7内に導入される空気と混合し燃
焼する。さらに後部燃焼室8内で燃焼し、かつ冷
却されて規定の燃焼ガス10となつて尾筒4内を
通りタービン翼へと導かれる。
から構成され、外筒2の側閉端部にカバー5が取
付けられ、このカバー5には燃料ノズル6が取付
けられ、上記ノズル6の先端部は内筒3の側端部
に装着されている。内筒3は頭部燃焼室7と後部
燃焼室8とで形成され、頭部燃焼室7の直径より
後部燃焼室8の直径が大きく構成されている。燃
料ノズル6から頭部燃焼室7内に噴出された燃料
9は頭部燃焼室7内に導入される空気と混合し燃
焼する。さらに後部燃焼室8内で燃焼し、かつ冷
却されて規定の燃焼ガス10となつて尾筒4内を
通りタービン翼へと導かれる。
NOxは主に頭部燃焼室7内で生成するものであ
り、この頭部燃焼室7内に燃料9を完全燃焼する
に必要最少限の空気量(理論空気量)よりも多
い。いわゆる空気を過剰に供給し、低温度燃焼を
行なわせNOxの低減化を行なうものである。頭部
燃焼室7内に供給する空気量は後部燃焼室8内に
供給する空気量をも含めた全空気量の約50%であ
り、これはガスタービン定格負荷時の燃料に対す
る理論空気量の約1.7倍に相当する。このような
頭部燃焼室7付の低NOx燃焼器においては頭部燃
焼室を持たない同一径によりなる燃焼器に比し約
70%のNOx低減を得ることが可能である。
り、この頭部燃焼室7内に燃料9を完全燃焼する
に必要最少限の空気量(理論空気量)よりも多
い。いわゆる空気を過剰に供給し、低温度燃焼を
行なわせNOxの低減化を行なうものである。頭部
燃焼室7内に供給する空気量は後部燃焼室8内に
供給する空気量をも含めた全空気量の約50%であ
り、これはガスタービン定格負荷時の燃料に対す
る理論空気量の約1.7倍に相当する。このような
頭部燃焼室7付の低NOx燃焼器においては頭部燃
焼室を持たない同一径によりなる燃焼器に比し約
70%のNOx低減を得ることが可能である。
しかしながら厳しいNOx規制に対応し、大気汚
染を抑え、きれいな燃焼を行うためにはさらに大
巾なNOx低減が必要となつている。
染を抑え、きれいな燃焼を行うためにはさらに大
巾なNOx低減が必要となつている。
NOxは頭部燃焼室7内における燃焼過程で主に
生成されるが、とくに燃料9と空気流11a,1
1b,11cとの均一混合がNOx低減化を大きく
左右するものである。
生成されるが、とくに燃料9と空気流11a,1
1b,11cとの均一混合がNOx低減化を大きく
左右するものである。
第2図に燃焼室7,8内におけるNOx濃度分布
図を示す。高NOx濃度部は頭部燃焼室7内におけ
る軸心部12の近傍および後部燃焼室8との接続
部13部に存在するが、とくに頭部燃焼室7内の
燃料ノズル6に近接する軸心部12におけるNOx
濃度が高く、この軸心部12がNOx発生を大きく
支配している。これは燃料ノズル6の外側に取付
けたタービユレータ(旋回空気供給孔)15から
の旋回流19および頭部燃焼室側壁16に設けた
旋回空気供給孔17から内壁面に添う旋回流18
が供給される。さらに頭部燃焼室7壁面に設けた
空気孔20からの空気流21が頭部燃焼室7内に
供給される。これらの空気が燃料ノズル6から噴
出された燃料9と混合するが軸心部近傍22にお
ける燃料9と旋回流18,19及び空気流21と
の均一混合がなされず効果的な低温燃焼が出来ず
軸心部近傍22が高温度になつているためにNOx
の発生が多くなつている。
図を示す。高NOx濃度部は頭部燃焼室7内におけ
る軸心部12の近傍および後部燃焼室8との接続
部13部に存在するが、とくに頭部燃焼室7内の
燃料ノズル6に近接する軸心部12におけるNOx
濃度が高く、この軸心部12がNOx発生を大きく
支配している。これは燃料ノズル6の外側に取付
けたタービユレータ(旋回空気供給孔)15から
の旋回流19および頭部燃焼室側壁16に設けた
旋回空気供給孔17から内壁面に添う旋回流18
が供給される。さらに頭部燃焼室7壁面に設けた
空気孔20からの空気流21が頭部燃焼室7内に
供給される。これらの空気が燃料ノズル6から噴
出された燃料9と混合するが軸心部近傍22にお
ける燃料9と旋回流18,19及び空気流21と
の均一混合がなされず効果的な低温燃焼が出来ず
軸心部近傍22が高温度になつているためにNOx
の発生が多くなつている。
本発明は上記欠点を改善しようとしてなされた
もので、その目的とするところは、頭部燃焼室内
軸心近傍の高温度部に効果的に空気を供給し、低
温度とすることによつて大巾なNOx低減化を図ろ
うとするものである。
もので、その目的とするところは、頭部燃焼室内
軸心近傍の高温度部に効果的に空気を供給し、低
温度とすることによつて大巾なNOx低減化を図ろ
うとするものである。
本発明の特徴は、燃焼器の燃料噴出口群の内外
周に旋回空気を供給する空気供給口群を設け、こ
れら内外の空気供給口群は旋回空気が同一旋回方
向となるよう構成したことにある。
周に旋回空気を供給する空気供給口群を設け、こ
れら内外の空気供給口群は旋回空気が同一旋回方
向となるよう構成したことにある。
以下本発明を図面によつて説明する。第3,4
図は本発明の一実施例を示す。
図は本発明の一実施例を示す。
頭部燃焼室7の側端部中央近傍にはこの頭部燃
焼室7内への旋回空気を供給する空気供給孔26
群が設けられている。また空気供給孔26群の外
周には燃料9Aを燃料ノズル6の燃料供給通路2
4を介してタービユレータ15内に噴出させ、タ
ービユレータ15を通つて頭部燃焼室7内へ供給
する。さらにタービユレータ15には燃料噴出口
の外周側に空気流23が形成され、燃料9Aはタ
ービユレータ15内で空気流23と混合し頭部燃
焼室7へ供給するよう構成されている。空気供給
孔26群には、圧縮機33から外筒2内に導入さ
れる圧縮空気の一部を分岐して、流量調整弁3
2,インタークーラ31,空気通路25などを含
む分岐ラインを介して冷却空気30が供給される
ようになつている。空気供給孔26群より内筒3
内に供給される空気によつて頭部燃焼室7の軸心
部近傍22が冷却される。前記タービユレータ1
5からの旋回空気流23と空気供給孔26群から
の旋回空気は同一方向に旋回する。タービユレー
タ45や旋回空気供給孔17からの旋回流18,
19により軸心部近傍22に再循環流27を生ず
るが、これは温度の高い燃焼ガスを巻き込んでく
るため軸心部近傍22の温度が高くなり、とくに
タービユレータ15からの旋回流18に内接する
部分が高温度部29となる。しかし空気供給孔2
6からの旋回空気流28をこの再循環流27とタ
ービユレータ15からの燃料,空気の混合旋回流
18との間に供給することにより再循環流27を
さらに助長させ、かつ高温度部29を効果的に冷
却することが出来、NOxの発生を抑えることが出
来るものである。
焼室7内への旋回空気を供給する空気供給孔26
群が設けられている。また空気供給孔26群の外
周には燃料9Aを燃料ノズル6の燃料供給通路2
4を介してタービユレータ15内に噴出させ、タ
ービユレータ15を通つて頭部燃焼室7内へ供給
する。さらにタービユレータ15には燃料噴出口
の外周側に空気流23が形成され、燃料9Aはタ
ービユレータ15内で空気流23と混合し頭部燃
焼室7へ供給するよう構成されている。空気供給
孔26群には、圧縮機33から外筒2内に導入さ
れる圧縮空気の一部を分岐して、流量調整弁3
2,インタークーラ31,空気通路25などを含
む分岐ラインを介して冷却空気30が供給される
ようになつている。空気供給孔26群より内筒3
内に供給される空気によつて頭部燃焼室7の軸心
部近傍22が冷却される。前記タービユレータ1
5からの旋回空気流23と空気供給孔26群から
の旋回空気は同一方向に旋回する。タービユレー
タ45や旋回空気供給孔17からの旋回流18,
19により軸心部近傍22に再循環流27を生ず
るが、これは温度の高い燃焼ガスを巻き込んでく
るため軸心部近傍22の温度が高くなり、とくに
タービユレータ15からの旋回流18に内接する
部分が高温度部29となる。しかし空気供給孔2
6からの旋回空気流28をこの再循環流27とタ
ービユレータ15からの燃料,空気の混合旋回流
18との間に供給することにより再循環流27を
さらに助長させ、かつ高温度部29を効果的に冷
却することが出来、NOxの発生を抑えることが出
来るものである。
タービユレータ15と同方向の旋回空気流28
を供給することが再循環流27を助長し、燃焼の
安定性を良好にするために必要である。もし、旋
回流とせずストレートに軸方向に供給すればター
ビユレータ15や旋回流19による再循環流27
方向に逆らう流れとなるため再循環流が無くな
り、安定した火炎の保持を行うことが不可能とな
る。このため軸心部近傍22への冷却用空気30
は旋回することが好ましく、望ましくはタービユ
レータ15と同一旋回角となることが望ましい。
を供給することが再循環流27を助長し、燃焼の
安定性を良好にするために必要である。もし、旋
回流とせずストレートに軸方向に供給すればター
ビユレータ15や旋回流19による再循環流27
方向に逆らう流れとなるため再循環流が無くな
り、安定した火炎の保持を行うことが不可能とな
る。このため軸心部近傍22への冷却用空気30
は旋回することが好ましく、望ましくはタービユ
レータ15と同一旋回角となることが望ましい。
次に冷却用空気30を供給した場合としない場
合のNOx低減効果を試験した結果を第5図に示
す。図中縦軸にはNOx濃度とCO濃度の発生を、
また横軸には燃料流量を空気流量との比及びター
ビン負荷を夫々示し、燃焼用空気温度180℃、燃
焼器内圧力4ataの試験である。そして鎖線はNOx
濃度の変化を、実線はCO濃度の変化を示し、〓
印は旋回空気流のない従来例の場合、〓印は旋回
空気流28を有する本発明の場合を比較して示し
たものである。
合のNOx低減効果を試験した結果を第5図に示
す。図中縦軸にはNOx濃度とCO濃度の発生を、
また横軸には燃料流量を空気流量との比及びター
ビン負荷を夫々示し、燃焼用空気温度180℃、燃
焼器内圧力4ataの試験である。そして鎖線はNOx
濃度の変化を、実線はCO濃度の変化を示し、〓
印は旋回空気流のない従来例の場合、〓印は旋回
空気流28を有する本発明の場合を比較して示し
たものである。
図より明らかなごとく冷却用空気30を供給す
ると前記したように空気供給孔26からの旋回空
気流28によつて頭部燃焼室8のおよびNOx発生
部が効果的に冷却されるためNOx濃度は低下す
る。しかしCO濃度はタービン負荷が低下するに
つれて増大する傾向を示す。この理由について説
明を加えるとタービン負荷の低下は燃料を減少さ
せるものであり(この時空気量は負荷に関係なく
ほぼ一定)したがつて負荷の低下とともに単位燃
料に対する空気の量が増加するための空気過剰と
なり過冷却によるCOの発生が多くなるが、さら
にNOx低減を行なうため冷却用の旋回空気を供給
すろことは過冷却をさらに進め、CO濃度が上昇
するものである。このため負荷の減少に伴ない空
気流量調節弁32により冷却用空気流量を減少す
ることがタービン負荷の全域にわたつて低NOx化
を図り、かつCOの発生を抑えることが出来る効
果を発生する。
ると前記したように空気供給孔26からの旋回空
気流28によつて頭部燃焼室8のおよびNOx発生
部が効果的に冷却されるためNOx濃度は低下す
る。しかしCO濃度はタービン負荷が低下するに
つれて増大する傾向を示す。この理由について説
明を加えるとタービン負荷の低下は燃料を減少さ
せるものであり(この時空気量は負荷に関係なく
ほぼ一定)したがつて負荷の低下とともに単位燃
料に対する空気の量が増加するための空気過剰と
なり過冷却によるCOの発生が多くなるが、さら
にNOx低減を行なうため冷却用の旋回空気を供給
すろことは過冷却をさらに進め、CO濃度が上昇
するものである。このため負荷の減少に伴ない空
気流量調節弁32により冷却用空気流量を減少す
ることがタービン負荷の全域にわたつて低NOx化
を図り、かつCOの発生を抑えることが出来る効
果を発生する。
また、NOxの低減は先きにも説明したが温度を
低下することによつて大巾に達成できるものであ
り、冷却空気流量を増加させるかあるいは冷却空
気の温度を更に低下することが有効であり、温度
を低下するため圧縮機33より抽出した空気を冷
却する手段としインタクーラ31を設けることが
望ましく、例えば冷却用空気温度を100℃程度低
下することによりNOx濃度は約1/3に低下するよう な効果を発揮する。
低下することによつて大巾に達成できるものであ
り、冷却空気流量を増加させるかあるいは冷却空
気の温度を更に低下することが有効であり、温度
を低下するため圧縮機33より抽出した空気を冷
却する手段としインタクーラ31を設けることが
望ましく、例えば冷却用空気温度を100℃程度低
下することによりNOx濃度は約1/3に低下するよう な効果を発揮する。
このように本発明によればNOxの大巾な低減を
得ることが出来かつ火炎の安定性を向上する効果
を得ることが出来る。
得ることが出来かつ火炎の安定性を向上する効果
を得ることが出来る。
第1図は従来の低NOx化型ガスタービン燃焼器
の要部断面図、第2図は第1図ガスタービン燃焼
器のNOx発生位置説明図、第3図は本発明ガスタ
ービン燃焼器の一実施例を示す要部断面図、第4
図は第3図の要部拡大図、第5図はNOx,COの
濃度特性図である。 1……燃焼器、2……外筒、3……内筒、6…
…燃焼ノズル、7……頭部燃焼室、8……後部燃
焼室、15……タービユレータ、26……空気供
給孔、31……インタクーラ、32……流量調節
弁、33……圧縮機。
の要部断面図、第2図は第1図ガスタービン燃焼
器のNOx発生位置説明図、第3図は本発明ガスタ
ービン燃焼器の一実施例を示す要部断面図、第4
図は第3図の要部拡大図、第5図はNOx,COの
濃度特性図である。 1……燃焼器、2……外筒、3……内筒、6…
…燃焼ノズル、7……頭部燃焼室、8……後部燃
焼室、15……タービユレータ、26……空気供
給孔、31……インタクーラ、32……流量調節
弁、33……圧縮機。
Claims (1)
- 1 側端部に燃料ノズルを設けた頭部燃焼室及び
この頭部燃焼室よりも大径の後部燃焼室とから構
成する内筒と、この内筒を覆つた外筒と外筒に圧
縮空気を供給する圧縮機とからなる燃焼器におい
て、前記頭部燃焼室の側端部中央近傍には頭部燃
焼室への旋回空気を供給する第1の旋回空気供給
孔群を設け、この空気供給孔群の外周に前記第1
の旋回空気供給孔群から供給される空気をとりか
こむように燃料を噴出する燃料噴出口群を設け、
前記燃料噴出口群の外周部には頭部燃焼室内へ旋
回空気を供給する第2の旋回空気供給孔群を設け
ると共に燃料噴出口群の内外に設けた第1,第2
の旋回空気供給孔群は旋回空気が同一旋回方向と
なるように構成したことを特徴とするガスタービ
ン燃焼器。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8788580A JPS5714125A (en) | 1980-06-30 | 1980-06-30 | Gas turbine burner |
DE8181300903T DE3164647D1 (en) | 1980-03-05 | 1981-03-04 | A gas turbine combustor |
EP81300903A EP0035869B1 (en) | 1980-03-05 | 1981-03-04 | A gas turbine combustor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8788580A JPS5714125A (en) | 1980-06-30 | 1980-06-30 | Gas turbine burner |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5714125A JPS5714125A (en) | 1982-01-25 |
JPS6228369B2 true JPS6228369B2 (ja) | 1987-06-19 |
Family
ID=13927320
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8788580A Granted JPS5714125A (en) | 1980-03-05 | 1980-06-30 | Gas turbine burner |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5714125A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS547009A (en) * | 1977-06-10 | 1979-01-19 | Rolls Royce | Fuel burner for gas turbine engine |
JPS54134207A (en) * | 1978-03-28 | 1979-10-18 | Rolls Royce | Combustion chamber for gas turbine engine |
-
1980
- 1980-06-30 JP JP8788580A patent/JPS5714125A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS547009A (en) * | 1977-06-10 | 1979-01-19 | Rolls Royce | Fuel burner for gas turbine engine |
JPS54134207A (en) * | 1978-03-28 | 1979-10-18 | Rolls Royce | Combustion chamber for gas turbine engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5714125A (en) | 1982-01-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4733284B2 (ja) | ガスタービンエンジンの排気を低減する方法及び装置 | |
US4150539A (en) | Low pollution combustor | |
US5121597A (en) | Gas turbine combustor and methodd of operating the same | |
JP4658471B2 (ja) | ガスタービンエンジンの燃焼器エミッションを減少させる方法及び装置 | |
CN111316041B (zh) | 具有驻涡特征的燃气涡轮燃烧器组件 | |
KR850001188B1 (ko) | 가스터어빈용 연소기 | |
US6164074A (en) | Combustor bulkhead with improved cooling and air recirculation zone | |
US20140182294A1 (en) | Gas turbine combustor | |
JPH0370128B2 (ja) | ||
EP0169431A1 (en) | Gas turbine combustor | |
EP0399336A1 (en) | Combustor and method of operating same | |
JP2004525335A (ja) | 燃焼室用の、液体燃料を空気流れ中に噴射する装置および方法 | |
EP1985925A2 (en) | Methods and systems to facilitate operating within flame-holding margin | |
JPH06229553A (ja) | ガスタービンエンジン | |
GB2099978A (en) | Gas turbine engine combustor | |
JPH0343535B2 (ja) | ||
JPH08233271A (ja) | 燃焼器のバーナ | |
JPS58164929A (ja) | 燃焼タ−ビンにおける燃焼器 | |
JPS6228369B2 (ja) | ||
JP3499004B2 (ja) | ガスタービン燃焼器 | |
JPS58187728A (ja) | ガスタ−ビン燃焼器 | |
JPH0583814B2 (ja) | ||
JPS59173633A (ja) | ガスタ−ビン燃焼器 | |
RU220517U1 (ru) | Газомазутная горелка с завихрителем | |
JP3342920B2 (ja) | ガスタービン燃焼器 |