JPS62275894A - 舶用二重反転プロペラ装置 - Google Patents
舶用二重反転プロペラ装置Info
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- JPS62275894A JPS62275894A JP11887086A JP11887086A JPS62275894A JP S62275894 A JPS62275894 A JP S62275894A JP 11887086 A JP11887086 A JP 11887086A JP 11887086 A JP11887086 A JP 11887086A JP S62275894 A JPS62275894 A JP S62275894A
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- UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N Cloperastine hydrochloride Chemical compound Cl.C1=CC(Cl)=CC=C1C(C=1C=CC=CC=1)OCCN1CCCCC1 UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000751119 Mila <angiosperm> Species 0.000 description 1
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Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、船舶の推進装置として使用される二重反転プ
ロペラ装置に関する。
ロペラ装置に関する。
従来、舶用二重反転プロペラ′に置としてはip2図に
示すようなものがあり、同装置においては、内Ill+
8が、その後端に後側プロペラ7をSc/rjされる
とともに、その+Mi laを、中間内軸9を介しエン
ジンとしてのディーゼル主RI3I!11の出力軸】U
に直結されてそなえられている。1tだ、外軸5が、内
軸8の外周に同内軸8と同軸的1こ配設され、この外軸
5のa端には萌側プロペラ6が装XJされるとともに、
その面端には、2つ割れ中空軸4を介し反転装r!L3
’が接続されている。
示すようなものがあり、同装置においては、内Ill+
8が、その後端に後側プロペラ7をSc/rjされる
とともに、その+Mi laを、中間内軸9を介しエン
ジンとしてのディーゼル主RI3I!11の出力軸】U
に直結されてそなえられている。1tだ、外軸5が、内
軸8の外周に同内軸8と同軸的1こ配設され、この外軸
5のa端には萌側プロペラ6が装XJされるとともに、
その面端には、2つ割れ中空軸4を介し反転装r!L3
’が接続されている。
そして、反転装置3゛は、弾性継手2を介しディーゼル
主手筬閃1の出力軸1aに41j:続さバてぃて、この
出力軸1aがら弾性継手2を介し入力される回転トルク
を、同一回転数のまま出力軸1aの回転力向とは反対方
向への回転に変換して2つ割れ中空軸4.外紬5す5よ
びl1ff側プロペラ6へ伝達するようになっている。
主手筬閃1の出力軸1aに41j:続さバてぃて、この
出力軸1aがら弾性継手2を介し入力される回転トルク
を、同一回転数のまま出力軸1aの回転力向とは反対方
向への回転に変換して2つ割れ中空軸4.外紬5す5よ
びl1ff側プロペラ6へ伝達するようになっている。
また、外軸5は、船体側に設けられた外軸軸受15によ
り支承される一方、内軸8は、この内軸8と外軸5との
間に介装された内軸軸受1Gにより支承されている。
り支承される一方、内軸8は、この内軸8と外軸5との
間に介装された内軸軸受1Gにより支承されている。
なす;、図中の符号1bはトルク分岐点、13は内軸用
スラスト軸受、14は外軸用スラス)軸受を示す。
スラスト軸受、14は外軸用スラス)軸受を示す。
」ユ述の植成により、舶用二重反転プロペラ装置では、
後側プロペラ7は、中間内軸9および内軸8を介しディ
ーゼル主機関1の出力軸1aからの回転トルクを伝達さ
れ、出力軸1aと同−Jj向へ回転駆動される一方、前
側プロペラ6は、弾性継手21反転装置3′、2つ割れ
中空軸4および外軸5を介し、出力軸1aから分1呟さ
れた回転トルクを伝達されて、後側プロペラ7とは反対
の方向へ回転駆動される。
後側プロペラ7は、中間内軸9および内軸8を介しディ
ーゼル主機関1の出力軸1aからの回転トルクを伝達さ
れ、出力軸1aと同−Jj向へ回転駆動される一方、前
側プロペラ6は、弾性継手21反転装置3′、2つ割れ
中空軸4および外軸5を介し、出力軸1aから分1呟さ
れた回転トルクを伝達されて、後側プロペラ7とは反対
の方向へ回転駆動される。
このとき、両プロペラ6.7の翼数1回転数、トルク配
分等には多数の組み合わせがおるが、従来、前側プロペ
ラ6と後側プロペラ7とは、互いに反対方向へほぼ同一
回転数で回転駆動され、はぼ同一の4<L力を発生する
ように設計されるのが最適とされている。これは、互い
に反対方向へほぼ同一回転数で回1に駆動される場合に
、最ら効1ヤ(よ(前側プロペラ6の後流中における回
転エネルギが後側プロペラ7によって回収され、推進効
率が向上するからである。
分等には多数の組み合わせがおるが、従来、前側プロペ
ラ6と後側プロペラ7とは、互いに反対方向へほぼ同一
回転数で回転駆動され、はぼ同一の4<L力を発生する
ように設計されるのが最適とされている。これは、互い
に反対方向へほぼ同一回転数で回1に駆動される場合に
、最ら効1ヤ(よ(前側プロペラ6の後流中における回
転エネルギが後側プロペラ7によって回収され、推進効
率が向上するからである。
なお、前側プロペラ6および後側プロペラ7により((
トられる推力は、それぞれ、外軸5あるいは内軸8等を
介して外軸用スラスト軸受14および13から船体へ伝
えられる。
トられる推力は、それぞれ、外軸5あるいは内軸8等を
介して外軸用スラスト軸受14および13から船体へ伝
えられる。
ところで、上述のような舶用二重反転プロペラ装置にお
いて、その実用化に際し技術的に最も困難をイ’P ウ
部分は、内軸8を外軸5内に支承するための内軸軸受1
6である。この内軸軸受16としては、浮動ブツシュ型
、靜圧軸受型、ころがり軸受型等の種々の型式が考えら
れるが、いずれの型式によっても、互いに等速反転する
内軸8と外軸5との間で、十分な負荷能力を持つ内軸軸
受16を構成するのは極めて困難であり、焼付きを生じ
る可能性が高い。
いて、その実用化に際し技術的に最も困難をイ’P ウ
部分は、内軸8を外軸5内に支承するための内軸軸受1
6である。この内軸軸受16としては、浮動ブツシュ型
、靜圧軸受型、ころがり軸受型等の種々の型式が考えら
れるが、いずれの型式によっても、互いに等速反転する
内軸8と外軸5との間で、十分な負荷能力を持つ内軸軸
受16を構成するのは極めて困難であり、焼付きを生じ
る可能性が高い。
らし、二重反転プロペラ軸系において、内軸軸受IGが
焼付いrこ場合には、船舶の軸系gA勤に重大な影響(
例えば航行不能)を与えることになる。
焼付いrこ場合には、船舶の軸系gA勤に重大な影響(
例えば航行不能)を与えることになる。
そこで、万一、内軸軸受1Gが焼付いた場合には、反似
装置3′・\伝達される回転トルクを遮断した後、内軸
8と外軸5とを固縛して、内rpJJ8ととも(こタト
4If+ 5を同一方向へ回転駆動するようにし、内軸
軸受16の焼付きによる損傷の拡大を防屯することも考
えられる。
装置3′・\伝達される回転トルクを遮断した後、内軸
8と外軸5とを固縛して、内rpJJ8ととも(こタト
4If+ 5を同一方向へ回転駆動するようにし、内軸
軸受16の焼付きによる損傷の拡大を防屯することも考
えられる。
しかし、従来の舶用二重反転プロペラ装置では、同一回
転数で互いに反転する+iif (IIプロペラ6と後
側プロペラ7との発生する推力は等しくなるように構成
されているため、上述のように、内軸8と外軸5とを固
縛し前側プロペラ6と後側プロペラ7とを同一・方向へ
回転駆動しても、互いの推力を打ち消し合うことになり
、結果として船舶の航行は不能となる。
転数で互いに反転する+iif (IIプロペラ6と後
側プロペラ7との発生する推力は等しくなるように構成
されているため、上述のように、内軸8と外軸5とを固
縛し前側プロペラ6と後側プロペラ7とを同一・方向へ
回転駆動しても、互いの推力を打ち消し合うことになり
、結果として船舶の航行は不能となる。
本発明は、このような実情に鑑み、内軸軸受において焼
付き等の故障が発生した際に、内軸と外@11とを固縛
して同一方向へ回転駆動しても、推力を発生することが
でさるようにして、自刃での非常航行を可能とし実用性
の高い舶用二重反転プロペラ装置を提供することを目的
とする。
付き等の故障が発生した際に、内軸と外@11とを固縛
して同一方向へ回転駆動しても、推力を発生することが
でさるようにして、自刃での非常航行を可能とし実用性
の高い舶用二重反転プロペラ装置を提供することを目的
とする。
このrこめ、本発明の舶用二重反転プロペラ装置は、船
舶に設けられた二重反転プロペラ軸系において、内軸と
、同内軸の外周に配設された外軸とをそなえるとともに
、上記外軸を支承すべく船体側に設けられた外軸軸受と
、上記内軸を支承すべく同内軸と上記外軸との間に介装
された内軸軸受とをそなえ、上記内軸の後端における後
側プロペラが、上記外軸の後端における+1τi側プロ
ペラよりも大きな回転数で同前側プロペラとほぼ同一の
推力を発生するように形成されて、エンジンから−に記
の内軸と外軸とへのトルク分岐点上りら後方で几つ上記
内軸軸受よりも11;j力の位置に上記内軸を上記エン
ジンがC】分断しうる内+(l接続部が設けられるとと
もに、同内軸接続部と上記内軸軸受との間に上記内軸を
上記外軸へ接続しうる内外軸接続部が設けられたことを
特徴としている。
舶に設けられた二重反転プロペラ軸系において、内軸と
、同内軸の外周に配設された外軸とをそなえるとともに
、上記外軸を支承すべく船体側に設けられた外軸軸受と
、上記内軸を支承すべく同内軸と上記外軸との間に介装
された内軸軸受とをそなえ、上記内軸の後端における後
側プロペラが、上記外軸の後端における+1τi側プロ
ペラよりも大きな回転数で同前側プロペラとほぼ同一の
推力を発生するように形成されて、エンジンから−に記
の内軸と外軸とへのトルク分岐点上りら後方で几つ上記
内軸軸受よりも11;j力の位置に上記内軸を上記エン
ジンがC】分断しうる内+(l接続部が設けられるとと
もに、同内軸接続部と上記内軸軸受との間に上記内軸を
上記外軸へ接続しうる内外軸接続部が設けられたことを
特徴としている。
上述の本発明の舶用二重反転プロペラ装置では、正常航
行nSには、前側プロペラと後側プロペラとは、後側プ
ロペラが:if側プロペラよりも大きな回転数となるよ
うに互いに反対方向へ回転駆動されて、いずれもほぼ同
一の推力を発生する。
行nSには、前側プロペラと後側プロペラとは、後側プ
ロペラが:if側プロペラよりも大きな回転数となるよ
うに互いに反対方向へ回転駆動されて、いずれもほぼ同
一の推力を発生する。
また、内軸軸受に焼付き等が発生した場合の非常航行時
には、内軸が、内軸接続部においてエンジンから分断さ
れるとともに、内外軸接続部において外軸に接続され、
同外軸と同一方向へ回転駆動される。
には、内軸が、内軸接続部においてエンジンから分断さ
れるとともに、内外軸接続部において外軸に接続され、
同外軸と同一方向へ回転駆動される。
以下、図面により本発明の一実施例としての舶用二重反
転プロペラ装置について説明すると、第1図(a)はそ
の正常航行時における状態を示す模式図、f51図(b
)はその非常航行時にす3ける状態を示す模式図である
。
転プロペラ装置について説明すると、第1図(a)はそ
の正常航行時における状態を示す模式図、f51図(b
)はその非常航行時にす3ける状態を示す模式図である
。
第1図(a)、(b)に示すように、本実施例でも、従
来のものとほぼ同様、内軸8が、その後端に後側プロペ
ラ7を装着されるとともに、その前端を、中間内軸9を
介しエンジンとしてのディーゼル主機関1の出力軸1a
に直結されてそなえられている。また、外軸5が、内軸
8の外周に同内軸8と同l1llr的に配設され、この
外軸5の後端には前側プロペラ6が装着されるとともに
、その前端には、2つ割れ中空軸4を介し滅連磯構付反
転装置3が接続されている。さらに、外軸5は、船体側
に設けられた外軸輪受15により支承される一方、内軸
8は、この内軸8と外軸5との間に介装された内軸軸受
16により支承されている。
来のものとほぼ同様、内軸8が、その後端に後側プロペ
ラ7を装着されるとともに、その前端を、中間内軸9を
介しエンジンとしてのディーゼル主機関1の出力軸1a
に直結されてそなえられている。また、外軸5が、内軸
8の外周に同内軸8と同l1llr的に配設され、この
外軸5の後端には前側プロペラ6が装着されるとともに
、その前端には、2つ割れ中空軸4を介し滅連磯構付反
転装置3が接続されている。さらに、外軸5は、船体側
に設けられた外軸輪受15により支承される一方、内軸
8は、この内軸8と外軸5との間に介装された内軸軸受
16により支承されている。
そして、本実施例において、反V、装置3は、弾性継手
2を介しディーゼル主(層間1の出力軸1uに接続され
ていて、弾性継手2を介し入力される回転トルクを、出
力軸1aの回転数の90%以下の回転数まで減速すると
ともに反対方向への回転に変換して、2つ割れ中空軸4
.外紬5および117j側プロペラ6へ伝達するように
なっている。
2を介しディーゼル主(層間1の出力軸1uに接続され
ていて、弾性継手2を介し入力される回転トルクを、出
力軸1aの回転数の90%以下の回転数まで減速すると
ともに反対方向への回転に変換して、2つ割れ中空軸4
.外紬5および117j側プロペラ6へ伝達するように
なっている。
したがって、後側プロペラ7は、内軸8および中間内軸
9を介し出力軸1aと同一回転数で同一方向へ回転され
、前側プロペラ6は、反転装置3により減速されるため
、出力軸1aすなわち後側プロペラ7よりも小さな回転
数で後側プロペラ7とは反メ・1力向へ回転駆動される
が、本実施例では、このような状態で、l1if側プロ
ペラ6および後側プロペラ7のいずれにおいてもほぼ同
一の面進推力が発生するように、その翼数あるいは翼の
ピッチ等を調整して@側プロペラ6および後側プロペラ
7が設計されている。
9を介し出力軸1aと同一回転数で同一方向へ回転され
、前側プロペラ6は、反転装置3により減速されるため
、出力軸1aすなわち後側プロペラ7よりも小さな回転
数で後側プロペラ7とは反メ・1力向へ回転駆動される
が、本実施例では、このような状態で、l1if側プロ
ペラ6および後側プロペラ7のいずれにおいてもほぼ同
一の面進推力が発生するように、その翼数あるいは翼の
ピッチ等を調整して@側プロペラ6および後側プロペラ
7が設計されている。
一方、ディーゼル主機関1から内軸8と外軸5とへのト
ルク分岐点1bよりも後方で且つ内軸軸受16よりら前
方の位置における、出力軸1aと中間内軸9との間には
、スペーサ101Iが介装されて、内軸8.中間内軸9
をディーゼル主機関1から分断しうる内軸接続部10が
枯成される。
ルク分岐点1bよりも後方で且つ内軸軸受16よりら前
方の位置における、出力軸1aと中間内軸9との間には
、スペーサ101Iが介装されて、内軸8.中間内軸9
をディーゼル主機関1から分断しうる内軸接続部10が
枯成される。
また、この内軸接続部10と内軸軸受16との間におけ
る反転装置3と2つ割れ中空軸4との開1こは、正常ル
゛L行時にスペーサllaが介装され、内軸軸受16に
焼付き等が発生した場合の非常航行時に内軸8.中間内
仙9を外軸5,2つ割れ中空@I+ llへ接続しうる
トルク伝達部材12が介装されるようにして、内外軸接
続部11が溝成されている。
る反転装置3と2つ割れ中空軸4との開1こは、正常ル
゛L行時にスペーサllaが介装され、内軸軸受16に
焼付き等が発生した場合の非常航行時に内軸8.中間内
仙9を外軸5,2つ割れ中空@I+ llへ接続しうる
トルク伝達部材12が介装されるようにして、内外軸接
続部11が溝成されている。
なお、図中の符号13は、後側プロペラ7による推力を
、内軸8.中開内紬9I;よび出力軸1uを介し船体・
\伝えるだめの内軸用スラスト袖受、14は、iif側
プロペラ6による推力を、外軸5J3よ12つ割れ中空
軸4を介し船体へ伝えるための外軸用スラスト軸受を示
す。
、内軸8.中開内紬9I;よび出力軸1uを介し船体・
\伝えるだめの内軸用スラスト袖受、14は、iif側
プロペラ6による推力を、外軸5J3よ12つ割れ中空
軸4を介し船体へ伝えるための外軸用スラスト軸受を示
す。
本発明の一実施例としての舶用二重反転プロペラ装置は
上述のごとく描成されているので、正常航行時には、第
1図(a)に示すように、後側プロペラ7は、ディーゼ
ル主PIl関1(例えば二人出力20000rSを有し
回転数63 rp+nとする)の出力軸1aから中間内
軸9および内軸8を介し直接的に回転トルクを伝達され
、出力軸1aと同一回転数(63111m)t′同一・
方向へ回転駆動される。
上述のごとく描成されているので、正常航行時には、第
1図(a)に示すように、後側プロペラ7は、ディーゼ
ル主PIl関1(例えば二人出力20000rSを有し
回転数63 rp+nとする)の出力軸1aから中間内
軸9および内軸8を介し直接的に回転トルクを伝達され
、出力軸1aと同一回転数(63111m)t′同一・
方向へ回転駆動される。
また、前側プロペラ6は、従来と同様、弾性継手29反
転装置3,2つ割れ中空軸4および外軸5を介し、出力
軸1aがら分岐された回転トルクを伝達されて、後側プ
ロペラ7とは反対の方向へ回転駆動されるが、本実施例
では、減速(凌構付反献装置3にJ3いて、出力軸1a
がらの回転トルクは、その回転を反対方向へ変換される
だけでなく、その回転数を減速(例えばG 3 rpm
71J鳴35 rlua)されて前側プロペラ6へ伝達
される。
転装置3,2つ割れ中空軸4および外軸5を介し、出力
軸1aがら分岐された回転トルクを伝達されて、後側プ
ロペラ7とは反対の方向へ回転駆動されるが、本実施例
では、減速(凌構付反献装置3にJ3いて、出力軸1a
がらの回転トルクは、その回転を反対方向へ変換される
だけでなく、その回転数を減速(例えばG 3 rpm
71J鳴35 rlua)されて前側プロペラ6へ伝達
される。
したがって、後側プロペラ7は前側プロペラ6よりも大
きな回転数で回転すること1こなるが、本実施例におい
Cは、このような状態で、前側プロペラ6および後側プ
ロペラ7はいずれもほぼ同一の前進推力(例えばそれぞ
れ10000f’S)を発生し、その推力がそれぞれ外
軸用スラスト軸受14.13から船体へ伝えられ船舶は
前進航走(例えば147ノト程度の速度)する。
きな回転数で回転すること1こなるが、本実施例におい
Cは、このような状態で、前側プロペラ6および後側プ
ロペラ7はいずれもほぼ同一の前進推力(例えばそれぞ
れ10000f’S)を発生し、その推力がそれぞれ外
軸用スラスト軸受14.13から船体へ伝えられ船舶は
前進航走(例えば147ノト程度の速度)する。
ところで、上述したような正常航行中に、万一、内軸軸
受1Gに焼付きが生じた場合には、内軸8と外軸5とを
互いに反対方向へ回転駆動するのは困難になる。このよ
うな状態になった場合には、一旦、ディーゼル主機関1
を停+Ij Lでから、第1図(11)に示すように、
内軸接続部10においてスペーサIOaを取りはずして
ディーゼル主8!l関1から内軸8.中間内紬9を分断
するとともに、内外軸接続部11において、スベーサロ
]を取りはずした後、トルク伝達部材12を中間内軸9
に装着し2つ割れ中空軸4と反転装置3との開に介装す
ることにより、内軸8.中間内軸つと外軸5,2つ割れ
中空軸4とを接続する。
受1Gに焼付きが生じた場合には、内軸8と外軸5とを
互いに反対方向へ回転駆動するのは困難になる。このよ
うな状態になった場合には、一旦、ディーゼル主機関1
を停+Ij Lでから、第1図(11)に示すように、
内軸接続部10においてスペーサIOaを取りはずして
ディーゼル主8!l関1から内軸8.中間内紬9を分断
するとともに、内外軸接続部11において、スベーサロ
]を取りはずした後、トルク伝達部材12を中間内軸9
に装着し2つ割れ中空軸4と反転装置3との開に介装す
ることにより、内軸8.中間内軸つと外軸5,2つ割れ
中空軸4とを接続する。
この状態で、ディーゼル主機関1の出力を弾性継手2の
許容トルク(約1oooops>まで下げて適当な回転
数(例えば50rpm)で出力軸1aを回転させると、
この出力軸1aの回転トルクは、中間内軸9へ伝達され
ることなく、弾性継手2を介し反転装置7(3へ伝えら
れ、同反転装置3において回転方向を反転変換されると
ともに減速(50r凹から28rl)In)されて、2
つ割れ中空軸4および外軸5を介し前側プロペラ6へ伝
i!されるだけでなく、トルク伝達部材12.中間内軸
9および内軸8を介し後側プロペラ7へ伝達さ八る。
許容トルク(約1oooops>まで下げて適当な回転
数(例えば50rpm)で出力軸1aを回転させると、
この出力軸1aの回転トルクは、中間内軸9へ伝達され
ることなく、弾性継手2を介し反転装置7(3へ伝えら
れ、同反転装置3において回転方向を反転変換されると
ともに減速(50r凹から28rl)In)されて、2
つ割れ中空軸4および外軸5を介し前側プロペラ6へ伝
i!されるだけでなく、トルク伝達部材12.中間内軸
9および内軸8を介し後側プロペラ7へ伝達さ八る。
しrこがって、内軸8f3よび外軸5つまりは後側プロ
ペラ7および前側プロペラ6がいずれも同一方向(出力
軸IL1の回転方向とは反対の方向)へ一体となって回
転駆動されるようになる。
ペラ7および前側プロペラ6がいずれも同一方向(出力
軸IL1の回転方向とは反対の方向)へ一体となって回
転駆動されるようになる。
このとき、11if側プロペラ6においては前進推力が
発生するのに対し、後側プロペラ7は、正常航行時と反
対力向へ回転駆動されているので、後進推力を発生させ
ることになる。しかし、この後側プロペラ7は、正1:
ケ航行時に前側プロペラ6よりも大きな回転数で同11
;劃IIIプロペラ6とほぼ同一の+’+:i進推力を
発生するように形成されたものであるため、上述のよう
に前側プロペラ6と同−回転数(28rp+n)で回転
駆動された場合に後側プロペラ7が発生する後進推力は
、「肖側プロペラ6が同一回転数(28rpm)で発生
する1+進推力に比べてかなり小さくなる(例えば50
00PSに対して800r’S程度)。
発生するのに対し、後側プロペラ7は、正常航行時と反
対力向へ回転駆動されているので、後進推力を発生させ
ることになる。しかし、この後側プロペラ7は、正1:
ケ航行時に前側プロペラ6よりも大きな回転数で同11
;劃IIIプロペラ6とほぼ同一の+’+:i進推力を
発生するように形成されたものであるため、上述のよう
に前側プロペラ6と同−回転数(28rp+n)で回転
駆動された場合に後側プロペラ7が発生する後進推力は
、「肖側プロペラ6が同一回転数(28rpm)で発生
する1+進推力に比べてかなり小さくなる(例えば50
00PSに対して800r’S程度)。
これにより、前側プロペラ6による直進推力が後側プロ
ペラ7による後進推力で相殺されることはなく、同11
;「進推力が外軸用スラスト軸受14カ・ら1liE+
14:へ伝達され、その11;i進推力1こより非常
航行を行なえる(既述の数値例によれば4200r’S
の前進推力が得られ、3ノット程度の速度で前進航行を
行なえる)。
ペラ7による後進推力で相殺されることはなく、同11
;「進推力が外軸用スラスト軸受14カ・ら1liE+
14:へ伝達され、その11;i進推力1こより非常
航行を行なえる(既述の数値例によれば4200r’S
の前進推力が得られ、3ノット程度の速度で前進航行を
行なえる)。
なお、上述のような非常航行時におけるディーゼル主機
関1の出力や回転数は、弾性継手29反転装置3.外軸
泪スラスト軸受14等に強度的あるいは性能上の負担が
かがらないように適当に設定される。
関1の出力や回転数は、弾性継手29反転装置3.外軸
泪スラスト軸受14等に強度的あるいは性能上の負担が
かがらないように適当に設定される。
このように、本実施例によれば、二重反転プロペラ軸系
の内軸軸受16において万一焼付きが生じ、内軸8と外
軸5とを互いに反対方向へ回転駆動することができなく
なったとしても、これらの内軸8と外軸5とをトルク伝
達部材12を介し固縛して同一方向に回転駆動すること
で、十分な+iij進推力が得られ非常航行が可能とな
るので、内軸軸受16の焼付きによる損傷の拡大を防止
できるだけでなく、舶用二重反転プロペラ装置の実用性
を大幅に高めることができるのである。
の内軸軸受16において万一焼付きが生じ、内軸8と外
軸5とを互いに反対方向へ回転駆動することができなく
なったとしても、これらの内軸8と外軸5とをトルク伝
達部材12を介し固縛して同一方向に回転駆動すること
で、十分な+iij進推力が得られ非常航行が可能とな
るので、内軸軸受16の焼付きによる損傷の拡大を防止
できるだけでなく、舶用二重反転プロペラ装置の実用性
を大幅に高めることができるのである。
以−1−詳述したように、本発明の舶用二重反転ブロベ
ラ装置によれば、船舶に設けられた二重反転プロペラ軸
系においで、内軸と、同内軸の外周に配設さrLrこ外
軸とをそなえるとともに、上記外軸を支承すべく船体側
に設けられた外軸軸受と、上記内軸1を支承すべく同内
軸と上記外軸との間に介装された内軸軸受とをそなえ、
上記内軸の後端における後側プロペラが、上記外軸の後
端にす5ける前側プロペラよりも大きな回帖数で同+W
j側プロペラとほぼ同一の推力を発生するように形成さ
tして、エンジンから上記の内軸と外軸とへのトルク分
岐点よりも後方で且つ上記内軸軸受よりも41j方の位
置1こ上記内軸を上記エンジンから分断しうる内軸接続
部が設けられるとともに、同内軸接続部と上記内軸軸受
との間に上記内軸を上記外軸へ接続しうる内外軸接続部
が設けられるという簡素な構成で、内軸軸受において焼
付き等の故障が発生した際に、内軸と外軸とを固縛して
同一方向へ回転駆動しても、前進推力を発生することが
でさるため、内軸−11受の焼付きによる損傷の拡大を
防止しながら、自刃での非常航行が可能となり、舶用二
重反転プロペラ装置の実用性が大1幅に向上するのであ
る。
ラ装置によれば、船舶に設けられた二重反転プロペラ軸
系においで、内軸と、同内軸の外周に配設さrLrこ外
軸とをそなえるとともに、上記外軸を支承すべく船体側
に設けられた外軸軸受と、上記内軸1を支承すべく同内
軸と上記外軸との間に介装された内軸軸受とをそなえ、
上記内軸の後端における後側プロペラが、上記外軸の後
端にす5ける前側プロペラよりも大きな回帖数で同+W
j側プロペラとほぼ同一の推力を発生するように形成さ
tして、エンジンから上記の内軸と外軸とへのトルク分
岐点よりも後方で且つ上記内軸軸受よりも41j方の位
置1こ上記内軸を上記エンジンから分断しうる内軸接続
部が設けられるとともに、同内軸接続部と上記内軸軸受
との間に上記内軸を上記外軸へ接続しうる内外軸接続部
が設けられるという簡素な構成で、内軸軸受において焼
付き等の故障が発生した際に、内軸と外軸とを固縛して
同一方向へ回転駆動しても、前進推力を発生することが
でさるため、内軸−11受の焼付きによる損傷の拡大を
防止しながら、自刃での非常航行が可能となり、舶用二
重反転プロペラ装置の実用性が大1幅に向上するのであ
る。
第1図(a)、(b)は本発明の一実施例としての舶用
二重反転プロペラv装置を示すもので、第1図(a)は
その正常航行時における状態を示す模式図、第1図(b
)はその非常航行時における状態を示す模式図であり、
第2図は従来の舶用二手1及転プロペラ装置を示す模式
図である。 1・・エンジンとしてのディーゼル主(穴開、1a・・
出力軸、11〕・・トルク分岐ノ仄、2・・弾性継゛r
・、3・・減速様構付反転装置、4・・2つ割れ中空軸
、5・・外軸、6・・前側プロペラ、7・・後側プロペ
ラ、8・・内軸、9・・中間内軸、10・・内軸接続部
、10a・・スペーサ、11・・内外軸接続部、lla
・・スペーサ、12・・トルク伝達部材、13・・内軸
用スラスト粕受、14・・外軸用スラスト軸受、15・
・外軸軸受、16・・内軸軸受。 復代理人 弁理士 飯 沼 義 彦 7 891に:114 第2図 3゛
二重反転プロペラv装置を示すもので、第1図(a)は
その正常航行時における状態を示す模式図、第1図(b
)はその非常航行時における状態を示す模式図であり、
第2図は従来の舶用二手1及転プロペラ装置を示す模式
図である。 1・・エンジンとしてのディーゼル主(穴開、1a・・
出力軸、11〕・・トルク分岐ノ仄、2・・弾性継゛r
・、3・・減速様構付反転装置、4・・2つ割れ中空軸
、5・・外軸、6・・前側プロペラ、7・・後側プロペ
ラ、8・・内軸、9・・中間内軸、10・・内軸接続部
、10a・・スペーサ、11・・内外軸接続部、lla
・・スペーサ、12・・トルク伝達部材、13・・内軸
用スラスト粕受、14・・外軸用スラスト軸受、15・
・外軸軸受、16・・内軸軸受。 復代理人 弁理士 飯 沼 義 彦 7 891に:114 第2図 3゛
Claims (1)
- 船舶に設けられた二重反転プロペラ軸系において、内軸
と、同内軸の外周に配設された外軸とをそなえるととも
に、上記外軸を支承すべく船体側に設けられた外軸軸受
と、上記内軸を支承すべく同内軸と上記外軸との間に介
装された内軸軸受とをそなえ、上記内軸の後端における
後側プロペラが、上記外軸の後端における前側プロペラ
よりも大きな回転数で同前側プロペラとほぼ同一の推力
を発生するように形成されて、エンジンから上記の内軸
と外軸とへのトルク分岐点よりも後方で且つ上記内軸軸
受よりも前方の位置に上記内軸を上記エンジンから分断
しうる内軸接続部が設けられるとともに、同内軸接続部
と上記内軸軸受との間に上記内軸を上記外軸へ接続しう
る内外軸接続部が設けられたことを特徴とする、舶用二
重反転プロペラ装置。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11887086A JPH0645356B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | 舶用二重反転プロペラ装置 |
DE8787107263T DE3764022D1 (de) | 1986-05-23 | 1987-05-19 | Gegenlaeufige schrauben. |
ES87107263T ES2017079B3 (es) | 1986-05-23 | 1987-05-19 | Aparato de doble helice de giro invertido. |
EP87107263A EP0246609B1 (en) | 1986-05-23 | 1987-05-19 | Counter-rotating propellers |
NO872123A NO166777C (no) | 1986-05-23 | 1987-05-21 | Kontraroterende propellutstyr. |
CA000537801A CA1288643C (en) | 1986-05-23 | 1987-05-22 | Double reverse revolution propeller apparatus |
KR8705122A KR900008502B1 (en) | 1986-05-23 | 1987-05-23 | Double reverse revolution propelles apparatus |
US07/054,397 US4828518A (en) | 1986-05-23 | 1987-05-26 | Double reverse revolution propeller apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11887086A JPH0645356B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | 舶用二重反転プロペラ装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62275894A true JPS62275894A (ja) | 1987-11-30 |
JPH0645356B2 JPH0645356B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=14747155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11887086A Expired - Lifetime JPH0645356B2 (ja) | 1986-05-23 | 1986-05-23 | 舶用二重反転プロペラ装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0645356B2 (ja) |
KR (1) | KR900008502B1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6334295A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 二重反転式プロペラ装置 |
JPH03126794U (ja) * | 1990-04-03 | 1991-12-20 | ||
JP2007253909A (ja) * | 2006-03-27 | 2007-10-04 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 船舶における長尺軸の軸長調整方法 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100673560B1 (ko) * | 2005-04-11 | 2007-01-24 | 건국대학교 산학협력단 | 반전구동기구 |
KR100883333B1 (ko) * | 2007-06-04 | 2009-02-11 | 정창록 | 회전반전구동기구 |
KR101866586B1 (ko) * | 2013-12-06 | 2018-06-11 | 현대중공업 주식회사 | 선박용 추진장치 |
DE102014005516A1 (de) * | 2014-04-15 | 2015-10-15 | Renk Aktiengesellschaft | Getriebeanordnung für einen Schiffsantrieb und Schiffsantrieb mit einer Getriebeanordnung |
-
1986
- 1986-05-23 JP JP11887086A patent/JPH0645356B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-05-23 KR KR8705122A patent/KR900008502B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6334295A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 二重反転式プロペラ装置 |
JPH03126794U (ja) * | 1990-04-03 | 1991-12-20 | ||
JP2007253909A (ja) * | 2006-03-27 | 2007-10-04 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 船舶における長尺軸の軸長調整方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0645356B2 (ja) | 1994-06-15 |
KR900008502B1 (en) | 1990-11-24 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |