JPS622719Y2 - - Google Patents
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- JPS622719Y2 JPS622719Y2 JP3887682U JP3887682U JPS622719Y2 JP S622719 Y2 JPS622719 Y2 JP S622719Y2 JP 3887682 U JP3887682 U JP 3887682U JP 3887682 U JP3887682 U JP 3887682U JP S622719 Y2 JPS622719 Y2 JP S622719Y2
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 28
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
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- Fire-Detection Mechanisms (AREA)
- Fire Alarms (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
従来の火災検出部は火災の熱によつてバイメタ
ルなどにより機械的に電気接点を閉じる形式のも
のがほとんどであつたので、これに電圧を供給す
る受信機内の電源は特に定電圧電源とする必要は
なく、したがつて火災感知器に供給される電圧の
変動はかなり大幅となつていた。
ルなどにより機械的に電気接点を閉じる形式のも
のがほとんどであつたので、これに電圧を供給す
る受信機内の電源は特に定電圧電源とする必要は
なく、したがつて火災感知器に供給される電圧の
変動はかなり大幅となつていた。
ところが最近半導体回路を使用した各種の火災
感知器が開発されるようになり、このような火災
感知器へ定電圧電源を必要とするものが多く、こ
れらを少数電圧の変動する電源を備えた従来の受
信機に接続して使用するには、感知器内に何らか
の定電圧回路を挿入する必要があつた。又このよ
うなことのために、既設の受信機を定電圧回路を
備えた新たな受信機に置換えることは高価につく
ので、コストの面からも望ましくなかつた。
感知器が開発されるようになり、このような火災
感知器へ定電圧電源を必要とするものが多く、こ
れらを少数電圧の変動する電源を備えた従来の受
信機に接続して使用するには、感知器内に何らか
の定電圧回路を挿入する必要があつた。又このよ
うなことのために、既設の受信機を定電圧回路を
備えた新たな受信機に置換えることは高価につく
ので、コストの面からも望ましくなかつた。
火災感知器内に定電圧回路を挿入するには第１
図ａ，ｂに示すような二つの方式が考えられる。
同図においてＤは増幅回路を含む火災検出部（以
下単に火災検出部という）、Ｓはスイツチング回
路、Ｃは定電圧回路を示す。両方式とも定電圧回
路Ｃを通じて火災検出部Ｄに定電圧で一定量以上
の電力を供給する必要であり、定電圧回路Ｃ自身
も電力を消費するので、火災監視時の感知器１個
当りの監視電流は、これを定電圧電源を備えた受
信機に接続する場合に比べ、大きくなつてしま
う。したがつて電力の消費及び増加すると共に、
定電圧回路を流れる監視電流の大きさによつて
は、、それだけで受信機中の受信用継電器が動作
してしまうので同一回線中に並列に接続できる感
知器の数が制限され、実用上支障が生じる場合が
ある。
図ａ，ｂに示すような二つの方式が考えられる。
同図においてＤは増幅回路を含む火災検出部（以
下単に火災検出部という）、Ｓはスイツチング回
路、Ｃは定電圧回路を示す。両方式とも定電圧回
路Ｃを通じて火災検出部Ｄに定電圧で一定量以上
の電力を供給する必要であり、定電圧回路Ｃ自身
も電力を消費するので、火災監視時の感知器１個
当りの監視電流は、これを定電圧電源を備えた受
信機に接続する場合に比べ、大きくなつてしま
う。したがつて電力の消費及び増加すると共に、
定電圧回路を流れる監視電流の大きさによつて
は、、それだけで受信機中の受信用継電器が動作
してしまうので同一回線中に並列に接続できる感
知器の数が制限され、実用上支障が生じる場合が
ある。
また一般に定電圧回路を設計する場合には、そ
の入力電圧が最小の時にも定電圧回路の機能が生
かされるように考慮される。たとえば第２図に示
すように負荷Ｌと並列に接続するツエナダイオー
ドＺと、負荷Ｌと直列に接続する抵抗Ｒとで出来
ている一般的な定電圧回路Ｃにおいては、入力電
圧が最小の時にも負荷Ｌに必要な電力を定電圧で
供給出来るように抵抗Ｒの値を決めなければなら
ない。この回路では入力電圧が上昇すると、負荷
Ｌでの消費電流は変らないが、入力電圧の上昇に
よる入力電流の増加分は抵抗Ｒとツエナダイオー
ドＺとを通じて流れ、定電圧回路Ｃでの消費電力
と回路Ｃを備えた回路全体の電流とが共に増加す
る。このように入力電圧が増加すると回路全体の
電流もふえるということは、一般の定電圧回路に
ついて云えることであるが、従来の火災報知設備
では電源電圧の変動範囲がきわめて広く、しかも
監視電流は極力小さくなることが要求される。こ
のような分野では一般的な定電圧回路をそのまま
利用することは実用的でない場合が多い。
の入力電圧が最小の時にも定電圧回路の機能が生
かされるように考慮される。たとえば第２図に示
すように負荷Ｌと並列に接続するツエナダイオー
ドＺと、負荷Ｌと直列に接続する抵抗Ｒとで出来
ている一般的な定電圧回路Ｃにおいては、入力電
圧が最小の時にも負荷Ｌに必要な電力を定電圧で
供給出来るように抵抗Ｒの値を決めなければなら
ない。この回路では入力電圧が上昇すると、負荷
Ｌでの消費電流は変らないが、入力電圧の上昇に
よる入力電流の増加分は抵抗Ｒとツエナダイオー
ドＺとを通じて流れ、定電圧回路Ｃでの消費電力
と回路Ｃを備えた回路全体の電流とが共に増加す
る。このように入力電圧が増加すると回路全体の
電流もふえるということは、一般の定電圧回路に
ついて云えることであるが、従来の火災報知設備
では電源電圧の変動範囲がきわめて広く、しかも
監視電流は極力小さくなることが要求される。こ
のような分野では一般的な定電圧回路をそのまま
利用することは実用的でない場合が多い。
この考案は簡単で適切な構造により、入力電圧
が変動しても監視電流を必要最小限に押え、同一
回線中に並列に接続できる感知器の数の制限を大
幅に緩和することができる定電圧を必要とする火
災感知器を得ることを目的としたもので、以下図
面に示す実施例によりこの考案を説明する。
が変動しても監視電流を必要最小限に押え、同一
回線中に並列に接続できる感知器の数の制限を大
幅に緩和することができる定電圧を必要とする火
災感知器を得ることを目的としたもので、以下図
面に示す実施例によりこの考案を説明する。
第３図は火災検出部Ｄの消費電流が火災の発生
の際スイツチング回路Ｓが導通するまでに変動す
る場合、すなわち検出部Ｄが定負荷でない場合の
実施例で、基準電圧素子としてのツエナダイオー
ドＺを備えた定電圧回路の出力端子を検出部Ｄに
接続し、両者に入力端子ａ，ｂから定電流回路Ｔ
を通じて一定電流を供給し、その電流値を検出部
Ｄにおける監視電流の必要最小限の値とほぼ等し
い値に設定している。そうすれば入力電圧が変動
しても感知器として監視電流を必要最小限に押え
ることができる。けれどもこの場合検出部Ｄの監
視電流が火災の発生によりスイツチング回路Ｓが
導通するまでに火災の発生のない時に比べて余り
に大きく変動するようでは、定電流回路Ｔを使用
した結果常時ツエナダイオードＺに火災発生時の
変動分に相当する電流を流す必要があるため、感
知器としての必要最小限の電流値が火災の発生が
ない場合の監視電流値に比べてかなり大きくな
り、かえつて常時の感知器の監視電流値が大きく
なつてしまうので、そういう場合には第４図に示
す実施例のようにすればよい。
の際スイツチング回路Ｓが導通するまでに変動す
る場合、すなわち検出部Ｄが定負荷でない場合の
実施例で、基準電圧素子としてのツエナダイオー
ドＺを備えた定電圧回路の出力端子を検出部Ｄに
接続し、両者に入力端子ａ，ｂから定電流回路Ｔ
を通じて一定電流を供給し、その電流値を検出部
Ｄにおける監視電流の必要最小限の値とほぼ等し
い値に設定している。そうすれば入力電圧が変動
しても感知器として監視電流を必要最小限に押え
ることができる。けれどもこの場合検出部Ｄの監
視電流が火災の発生によりスイツチング回路Ｓが
導通するまでに火災の発生のない時に比べて余り
に大きく変動するようでは、定電流回路Ｔを使用
した結果常時ツエナダイオードＺに火災発生時の
変動分に相当する電流を流す必要があるため、感
知器としての必要最小限の電流値が火災の発生が
ない場合の監視電流値に比べてかなり大きくな
り、かえつて常時の感知器の監視電流値が大きく
なつてしまうので、そういう場合には第４図に示
す実施例のようにすればよい。
第４図に示す実施例では火災検出部Ｄに入力端
子ａ，ｂからトランジスタTrを通じて必要最小
限の電流を流すようにし、ツエナダイオードＺと
Trのベース・エミツタ回路とで形成された定電
圧回路の出力端子を検出部Ｄに接続すると共に、
Trのコレクタ・ベース間に定電流回路Ｔをつな
ぎ、トランジスタTrに検出部Ｄの必要最小限の
電流を流すに必要な電流を定電流回路ＴとTrの
ベース・エミツタとを通じて流すようにしてい
る。このようにすれば、常時検出部Ｄを流れる電
流をｉ、火災動作直前に検出部Ｄを流れる電流を
ｉ＋△ｉ、トランジスタTrの電流増幅率をβと
すると、第３図の実施例では常時定電流回路Ｔを
流れる電流と常時の感知器の監視電流とが共にほ
ぼｉ＋△ｉであるのに対し、第４図の実施例では
常時回路Ｔを流れる電流はほぼ（ｉ＋△ｉ）／
β、そのうち△ｉ／βは常時はツエナダイオード
Ｚを通じて流れ、火災が生じてから火災動作直前
まではその一部がTrのベース・エミツタを通じ
て検出部Ｄに流れるようにし、常時の感知器の監
視電流はほぼｉ＋△ｉ／βとなり、感知器の入力
電圧が変動しても感知器の監視電流を必要最小限
に押えることができる。
子ａ，ｂからトランジスタTrを通じて必要最小
限の電流を流すようにし、ツエナダイオードＺと
Trのベース・エミツタ回路とで形成された定電
圧回路の出力端子を検出部Ｄに接続すると共に、
Trのコレクタ・ベース間に定電流回路Ｔをつな
ぎ、トランジスタTrに検出部Ｄの必要最小限の
電流を流すに必要な電流を定電流回路ＴとTrの
ベース・エミツタとを通じて流すようにしてい
る。このようにすれば、常時検出部Ｄを流れる電
流をｉ、火災動作直前に検出部Ｄを流れる電流を
ｉ＋△ｉ、トランジスタTrの電流増幅率をβと
すると、第３図の実施例では常時定電流回路Ｔを
流れる電流と常時の感知器の監視電流とが共にほ
ぼｉ＋△ｉであるのに対し、第４図の実施例では
常時回路Ｔを流れる電流はほぼ（ｉ＋△ｉ）／
β、そのうち△ｉ／βは常時はツエナダイオード
Ｚを通じて流れ、火災が生じてから火災動作直前
まではその一部がTrのベース・エミツタを通じ
て検出部Ｄに流れるようにし、常時の感知器の監
視電流はほぼｉ＋△ｉ／βとなり、感知器の入力
電圧が変動しても感知器の監視電流を必要最小限
に押えることができる。
この場合、定電流回路Ｔを抵抗と置換えること
も考えられる。その場合充分に大きな抵抗値の抵
抗を使用することができればよいが、既設の受信
機などにこの種の感知機を設ける際には、端子
ａ，ｂ間に供給される電圧と火災検出部Ｄが必要
とする電圧とには２〜3Vの差しかないことがあ
り、そこに挿入される抵抗の値は5KΩとかそれ
以下の低い値となる。これは電源の条件が最悪の
場合を考え決められるものである。ところが電源
の状態が通常の監視状態となると、火災検出部Ｄ
に流れる電流と同じかあるいはそれ以上の電流が
無駄な電流としてツエナダイオードＺを通じて流
れることとなるので、上記のような定電流回路Ｔ
が必要となる。
も考えられる。その場合充分に大きな抵抗値の抵
抗を使用することができればよいが、既設の受信
機などにこの種の感知機を設ける際には、端子
ａ，ｂ間に供給される電圧と火災検出部Ｄが必要
とする電圧とには２〜3Vの差しかないことがあ
り、そこに挿入される抵抗の値は5KΩとかそれ
以下の低い値となる。これは電源の条件が最悪の
場合を考え決められるものである。ところが電源
の状態が通常の監視状態となると、火災検出部Ｄ
に流れる電流と同じかあるいはそれ以上の電流が
無駄な電流としてツエナダイオードＺを通じて流
れることとなるので、上記のような定電流回路Ｔ
が必要となる。
定電流回路Ｔとしての具体例は、素子としては
定電流ダイオードが知られているが、回路として
は第５図と第６図とに示すものでよい。図中Tr
は通常のトランジスタ、FETは電界効果トラン
ジスタ、R1，R2，Ｒは抵抗、Z′はツエナダイオ
ードで、いずれにおいてもTrまたはFETを流れ
る電流が増加して抵抗R1またはＲにおける電圧
降下がふえると、それによつてTrまたはFETに
負帰還が掛りその電流が減少するように動作す
る。この二つの回路は完全な定電流回路ではない
が、この考案に使用するには十分である。
定電流ダイオードが知られているが、回路として
は第５図と第６図とに示すものでよい。図中Tr
は通常のトランジスタ、FETは電界効果トラン
ジスタ、R1，R2，Ｒは抵抗、Z′はツエナダイオ
ードで、いずれにおいてもTrまたはFETを流れ
る電流が増加して抵抗R1またはＲにおける電圧
降下がふえると、それによつてTrまたはFETに
負帰還が掛りその電流が減少するように動作す
る。この二つの回路は完全な定電流回路ではない
が、この考案に使用するには十分である。
第７図は第４図に示す実施例の熱式火災感知器
における具体的な回路図で、火災検出部Ｄは火災
の熱によつて抵抗が下がるサーミスタRthおよび
通常の抵抗R1の直列回路と、コンデンサC1を並
列に備えた出力抵抗R2および抵抗R3を介してこ
れと並列につながれたトランジスタであつて、サ
ーミスタRthおよび抵抗R1間の接続点の電位によ
り導通を制御され常時はブリーダ抵抗R3，R4に
よつてカツトオフにバイアスされているものTr1
とで出来ており、検出部Ｄには入力端子ａ，ｂか
らトランジスタTrTr2を通じて必要最少限の電流
を流すようにし、ツエナダイオードＺとTr2のベ
ース・エミツタ回路とで形成された定電圧回路の
出力端子を検出部Ｄに接続すると共に、Tr2のコ
レクタ・ベース間には電界効果トランジスタ
FETと抵抗R5とで出来ている第６図に示した形
式の定電流回路Ｔをつなぎ、トランジスタTr2に
検出部Ｄの必要最小限の電流を流すに要な電流
を、定電流回路ＴとTr2のベース・エミツタとを
通じて流すようにしている。そしてスイツチング
回路Ｓは入力端子ａ，ｂ間にコンデンサC2を並
列に備えた抵抗R4を介して接続されたトランジ
スタであつて検出部Ｄの抵抗R2における出力電
圧によつて導通を制御されるものTr3と、正の入
力端子ａとTr3のベースとの間に接続されたトラ
ンジスタであつてそのエミツタとベースとが抵抗
R6Fの両端につながれたものTr4とで出来てい
る。
における具体的な回路図で、火災検出部Ｄは火災
の熱によつて抵抗が下がるサーミスタRthおよび
通常の抵抗R1の直列回路と、コンデンサC1を並
列に備えた出力抵抗R2および抵抗R3を介してこ
れと並列につながれたトランジスタであつて、サ
ーミスタRthおよび抵抗R1間の接続点の電位によ
り導通を制御され常時はブリーダ抵抗R3，R4に
よつてカツトオフにバイアスされているものTr1
とで出来ており、検出部Ｄには入力端子ａ，ｂか
らトランジスタTrTr2を通じて必要最少限の電流
を流すようにし、ツエナダイオードＺとTr2のベ
ース・エミツタ回路とで形成された定電圧回路の
出力端子を検出部Ｄに接続すると共に、Tr2のコ
レクタ・ベース間には電界効果トランジスタ
FETと抵抗R5とで出来ている第６図に示した形
式の定電流回路Ｔをつなぎ、トランジスタTr2に
検出部Ｄの必要最小限の電流を流すに要な電流
を、定電流回路ＴとTr2のベース・エミツタとを
通じて流すようにしている。そしてスイツチング
回路Ｓは入力端子ａ，ｂ間にコンデンサC2を並
列に備えた抵抗R4を介して接続されたトランジ
スタであつて検出部Ｄの抵抗R2における出力電
圧によつて導通を制御されるものTr3と、正の入
力端子ａとTr3のベースとの間に接続されたトラ
ンジスタであつてそのエミツタとベースとが抵抗
R6Fの両端につながれたものTr4とで出来てい
る。
この実施例では火災の熱によりサーミスタRth
の抵抗値が下がるとブリーダ抵抗R3，R4によつ
てカツトオフにバイアスされていたトランジスタ
Tr1が導通し、抵抗R2における出力電圧よりトラ
ンジスタTr3，Tr4が相次いで瞬時に導通する。
そして検出部Ｄにおいては火災の熱によりサーミ
スタRthの抵抗値が次第に低下するので、火災の
際には検出部全体の抵抗値はスイツチング回路Ｓ
が動作するまでの間変化するけれども、ツエナダ
イオードＺによる定電圧回路と電界効果トランジ
スタFETおよび抵抗R5による定電流回路とによ
り、監知器の入力電圧が変動しても感知器の監視
電流は必要最小限の値に保持される。
の抵抗値が下がるとブリーダ抵抗R3，R4によつ
てカツトオフにバイアスされていたトランジスタ
Tr1が導通し、抵抗R2における出力電圧よりトラ
ンジスタTr3，Tr4が相次いで瞬時に導通する。
そして検出部Ｄにおいては火災の熱によりサーミ
スタRthの抵抗値が次第に低下するので、火災の
際には検出部全体の抵抗値はスイツチング回路Ｓ
が動作するまでの間変化するけれども、ツエナダ
イオードＺによる定電圧回路と電界効果トランジ
スタFETおよび抵抗R5による定電流回路とによ
り、監知器の入力電圧が変動しても感知器の監視
電流は必要最小限の値に保持される。
これまでの説明では受信機から感知機へ供給さ
れる直流電圧は十分平滑化されているものとして
来たが、実際の受信機の直流電源は単相全波整流
などによる脈動電圧のものがほとんどであるか
ら、第７図中に点線で示したように平滑用コンデ
ンサC0またはC0′と逆流阻止用ダイオードDiとを
図示の位置にそう入すれば、さらに実用的なもの
になる。
れる直流電圧は十分平滑化されているものとして
来たが、実際の受信機の直流電源は単相全波整流
などによる脈動電圧のものがほとんどであるか
ら、第７図中に点線で示したように平滑用コンデ
ンサC0またはC0′と逆流阻止用ダイオードDiとを
図示の位置にそう入すれば、さらに実用的なもの
になる。
以上のようにこの考案による定電圧火災感知器
は簡単で適切な構造により、入力電圧が変動して
も監視電流を必要最小限に押え、同一回線中に並
列に接続できる感知器の数の制限を大幅に緩和す
ることができる効果がある。
は簡単で適切な構造により、入力電圧が変動して
も監視電流を必要最小限に押え、同一回線中に並
列に接続できる感知器の数の制限を大幅に緩和す
ることができる効果がある。
第１図と第２図とは従来の定電圧火災感知器の
回路図、第３図と第４図と第７図とはこの考案の
異なる実施例の回路図、第５図と第６図とはこれ
らの実施例において使用する定電流回路の具体的
な回路図である。 Ｄ……火災検出部、Ｔ……定電流回路、Ｃ……
定電圧回路、Ｓ……スイツチング回路。
回路図、第３図と第４図と第７図とはこの考案の
異なる実施例の回路図、第５図と第６図とはこれ
らの実施例において使用する定電流回路の具体的
な回路図である。 Ｄ……火災検出部、Ｔ……定電流回路、Ｃ……
定電圧回路、Ｓ……スイツチング回路。
Claims (1)
- 定負荷でない火災検出部に出力端子を接続した
定電圧回路の入力端子にスイツチング回路を接続
し、このスイツチング回路を前記火災検出部の検
出出力により導通させるようにしたものにおい
て、前記定電圧回路内の基準電圧素子を定電流回
路を介して前記入力端子に接続した定電圧火災感
知器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3887682U JPS582086U (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 定電圧火災感知器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3887682U JPS582086U (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 定電圧火災感知器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS582086U JPS582086U (ja) | 1983-01-07 |
| JPS622719Y2 true JPS622719Y2 (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=29836021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3887682U Granted JPS582086U (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 定電圧火災感知器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS582086U (ja) |
-
1982
- 1982-03-19 JP JP3887682U patent/JPS582086U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS582086U (ja) | 1983-01-07 |
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