JPS62255524A - ペントル−フ型直噴式内燃機関 - Google Patents
ペントル−フ型直噴式内燃機関Info
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- JPS62255524A JPS62255524A JP61098106A JP9810686A JPS62255524A JP S62255524 A JPS62255524 A JP S62255524A JP 61098106 A JP61098106 A JP 61098106A JP 9810686 A JP9810686 A JP 9810686A JP S62255524 A JPS62255524 A JP S62255524A
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- 239000000779 smoke Substances 0.000 abstract description 6
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 7
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0696—W-piston bowl, i.e. the combustion space having a central projection pointing towards the cylinder head and the surrounding wall being inclined towards the cylinder wall
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B23/0669—Details related to the fuel injector or the fuel spray having multiple fuel spray jets per injector nozzle
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- F02F1/24—Cylinder heads
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はペントルーフ形状の燃焼室内に燃料を直接噴射
供給するペントルーフ型直噴式内燃機関に係り、特にピ
ストン冠面に凹設されて燃焼室を形成するキャビティ内
に均一な混合気を生成することができるペントルーフ型
直噴式内燃機関に関する。
供給するペントルーフ型直噴式内燃機関に係り、特にピ
ストン冠面に凹設されて燃焼室を形成するキャビティ内
に均一な混合気を生成することができるペントルーフ型
直噴式内燃機関に関する。
[従来の技術]
一般に内燃機関にあっては、吸・排気弁の径を大径化し
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ボートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ボートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
しかしながら、このようにして吸・排気ボートの流路断
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をV型に傾斜せざるを得なく
なる。すると動弁機構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に形成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪まぜると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状(摩根形状)にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーげル綴関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼至を採用しようとすると、18〜2
0という高圧縮比を確保するためには、実願昭60−1
4345G@に提案した「ディーゼル機関の燃焼室構造
」等に示したように、必然的にピストン冠面もシリンダ
ヘッドの下面形状に相応させて逆に上方に突出させたペ
ントルーフ形状にしなければならなくなる。
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をV型に傾斜せざるを得なく
なる。すると動弁機構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に形成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪まぜると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状(摩根形状)にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーげル綴関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼至を採用しようとすると、18〜2
0という高圧縮比を確保するためには、実願昭60−1
4345G@に提案した「ディーゼル機関の燃焼室構造
」等に示したように、必然的にピストン冠面もシリンダ
ヘッドの下面形状に相応させて逆に上方に突出させたペ
ントルーフ形状にしなければならなくなる。
[発明が解決しようとする問題点]
ところで、直噴式内燃機関の場合、ピストン冠面の略中
央部には実質的な燃焼室を形成するためのキャビティを
凹設するが、第10図及び第11図とに示すように、そ
のキャビティしは横断面を円形に、かつその内周壁面C
の下端の底部dをピストンリング溝eに対して平行(1
=一定)に形成している。従って、そのキャビティbの
内周壁面Cを展開すると第12図に示すようになってお
り、キャビティbの開口の上端縁fは平坦な底部レベル
に対して周方向に沿って連続的にその高さhbが変化し
ている。このため、ペントルーフの尾根方向(ピストン
ピン孔qの軸方向)に沿った垂直面ハに対してθ=45
°をなす2つの垂直面イ。
央部には実質的な燃焼室を形成するためのキャビティを
凹設するが、第10図及び第11図とに示すように、そ
のキャビティしは横断面を円形に、かつその内周壁面C
の下端の底部dをピストンリング溝eに対して平行(1
=一定)に形成している。従って、そのキャビティbの
内周壁面Cを展開すると第12図に示すようになってお
り、キャビティbの開口の上端縁fは平坦な底部レベル
に対して周方向に沿って連続的にその高さhbが変化し
ている。このため、ペントルーフの尾根方向(ピストン
ピン孔qの軸方向)に沿った垂直面ハに対してθ=45
°をなす2つの垂直面イ。
口でキャビティb内をA、B、C,Dのエリアに4分割
するとこれらの容積VはVA =VC>VB=VDとな
り、それぞれ異なっていた。一方、キャビティbの中心
位置上方に配設した噴射ノズルeからはそれら各エリア
△、B、C,D内の内周壁面Cに向けてFA、FB、F
C,FD位置に水平面内で相互に90°の位′相角度で
同量の燃料を噴射させるようにしていた。従って、噴射
ノズルeから噴佑された燃料噴IFがスワールSに流さ
れてキャビティb内を旋回すると、キャビティ内周壁面
Cの高さが低く容積の小さなエリアB、Dでは溌厚な混
合気が生成され、一方、キャビティ内周壁面Cの高さが
高く容積の大きなエリアA、Cでは稀薄な混合気が生成
されてしまい、キャビティb内全体としては部分的に不
均一な混合気が生成されていた。この結果、充分な空気
利用を計ることができず、多ωのスモークの発生を招く
と共に、充分な出力を得られなかった。
するとこれらの容積VはVA =VC>VB=VDとな
り、それぞれ異なっていた。一方、キャビティbの中心
位置上方に配設した噴射ノズルeからはそれら各エリア
△、B、C,D内の内周壁面Cに向けてFA、FB、F
C,FD位置に水平面内で相互に90°の位′相角度で
同量の燃料を噴射させるようにしていた。従って、噴射
ノズルeから噴佑された燃料噴IFがスワールSに流さ
れてキャビティb内を旋回すると、キャビティ内周壁面
Cの高さが低く容積の小さなエリアB、Dでは溌厚な混
合気が生成され、一方、キャビティ内周壁面Cの高さが
高く容積の大きなエリアA、Cでは稀薄な混合気が生成
されてしまい、キャビティb内全体としては部分的に不
均一な混合気が生成されていた。この結果、充分な空気
利用を計ることができず、多ωのスモークの発生を招く
と共に、充分な出力を得られなかった。
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、そ
の目的は、キャビティ内の全体に均一な混合気を生成す
ることができ、もって空気利用率を高めてスモークの発
生量を低減し得、かつ充分な出力を得ることができるペ
ントルーフ型直噴式内燃機関を提供することにある。
の目的は、キャビティ内の全体に均一な混合気を生成す
ることができ、もって空気利用率を高めてスモークの発
生量を低減し得、かつ充分な出力を得ることができるペ
ントルーフ型直噴式内燃機関を提供することにある。
[問題点を解決するための手段]
本発明は上記の目的を達成するために、ペントルーフ形
ピストンの冠面に凹設したキャビティ内を、その周方向
に沿って複数のエリアに区分けし、キャビティ略中心部
上方に、上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相
応する缶の燃料を噴射する複数の噴口を有する噴射ノズ
ルを配設してペントルーフ型直噴式内燃機関を構成する
。
ピストンの冠面に凹設したキャビティ内を、その周方向
に沿って複数のエリアに区分けし、キャビティ略中心部
上方に、上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相
応する缶の燃料を噴射する複数の噴口を有する噴射ノズ
ルを配設してペントルーフ型直噴式内燃機関を構成する
。
[作 用]
ペントルーフ形ピストンの冠面の中央部に凹設したキャ
ピテイ内をその周方向に沿って複数のエリアに区分けし
、キャビティ略中心部上方に、その各エリア毎に臨んで
、その各エリアの容積に相応した巳の燃料を噴射する複
数の噴口を有する噴射ノズルを配設することにより、キ
ャビティ内にその全体に亙って略均−な混合気を生成・
存在させ、その結果空気利用率を高めてHC,スモーク
の排出量を低減させ、同時に出力を増大させる。
ピテイ内をその周方向に沿って複数のエリアに区分けし
、キャビティ略中心部上方に、その各エリア毎に臨んで
、その各エリアの容積に相応した巳の燃料を噴射する複
数の噴口を有する噴射ノズルを配設することにより、キ
ャビティ内にその全体に亙って略均−な混合気を生成・
存在させ、その結果空気利用率を高めてHC,スモーク
の排出量を低減させ、同時に出力を増大させる。
[実施例]
以下に、本発明に係るペントルーフ型直噴式内燃機関の
好適一実施例を添付図面に基づき詳)ホする。
好適一実施例を添付図面に基づき詳)ホする。
第1図は本発明のペントルーフ型直噴式内燃機関に用い
られるペントルーフ形ピストンの要部を示す側断面図で
あり、第2図はそのピストン冠面の平面図、第3図は本
発明のペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図で
ある。
られるペントルーフ形ピストンの要部を示す側断面図で
あり、第2図はそのピストン冠面の平面図、第3図は本
発明のペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図で
ある。
第3図に示すように、ペントルーフ型直噴式内燃機関1
は、吸気弁2と排気弁3とがその弁軸を互いにV字型に
傾斜されて配置され、これに伴いシリンダヘッド4の下
面に形成されるシリンダヘッド側の燃焼室は、クランク
軸の軸線(即ちピストンピン5の4N’;1)に沿って
中央部分が最も上方に窪ませられ、かつその両側部が次
第に傾斜されて弁軸と略垂直になるようにペントルーフ
形状に形成される。
は、吸気弁2と排気弁3とがその弁軸を互いにV字型に
傾斜されて配置され、これに伴いシリンダヘッド4の下
面に形成されるシリンダヘッド側の燃焼室は、クランク
軸の軸線(即ちピストンピン5の4N’;1)に沿って
中央部分が最も上方に窪ませられ、かつその両側部が次
第に傾斜されて弁軸と略垂直になるようにペントルーフ
形状に形成される。
また第3図及び第1図に示すように、ピストン6は、上
記シリンダヘッド4側の燃焼室形状に相応されて、ピス
トンピン5の直上部のピストン冠面7がそのピストンピ
ン5の軸方向に沿って上方に突出され、かつその両側部
が傾斜されてペントルーフ形状に形成されると共に、ピ
ストン冠面7の中央部には圧縮行程の終了時(即ち、上
死点位M)でシリンダヘッド4とによって実質的な燃焼
室を形成するキャビティ8が凹設される。本実施例では
キャビティ8は従来同様その横断面が円形状にかつその
底部8aはピストンリング溝10に対して平行(1=一
定)に形成されており、そのキャビティ8の開口上縁部
9の高さh9はピストンリング溝10を基準にしてその
レベルが周側にって連続的に変化している。つまり、ピ
ストンピン5直上部位置でのレベルが最高になり、その
両側90°位置でのレベルが最低になっている。
記シリンダヘッド4側の燃焼室形状に相応されて、ピス
トンピン5の直上部のピストン冠面7がそのピストンピ
ン5の軸方向に沿って上方に突出され、かつその両側部
が傾斜されてペントルーフ形状に形成されると共に、ピ
ストン冠面7の中央部には圧縮行程の終了時(即ち、上
死点位M)でシリンダヘッド4とによって実質的な燃焼
室を形成するキャビティ8が凹設される。本実施例では
キャビティ8は従来同様その横断面が円形状にかつその
底部8aはピストンリング溝10に対して平行(1=一
定)に形成されており、そのキャビティ8の開口上縁部
9の高さh9はピストンリング溝10を基準にしてその
レベルが周側にって連続的に変化している。つまり、ピ
ストンピン5直上部位置でのレベルが最高になり、その
両側90°位置でのレベルが最低になっている。
ところで本発明では、キャビティ8内はその周側に沿っ
て複数のエリアに区分けされると共に、キャビティ8の
略中心部上方にはシリンダヘッド4に取付けられて噴射
ノズル11.が配設され、その噴射ノズル11の先端に
は上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相応した
Rの燃料を噴霧する複数の噴口12が開口される。
て複数のエリアに区分けされると共に、キャビティ8の
略中心部上方にはシリンダヘッド4に取付けられて噴射
ノズル11.が配設され、その噴射ノズル11の先端に
は上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相応した
Rの燃料を噴霧する複数の噴口12が開口される。
即ち、図示例では第2図に示すように、キャビティ8内
はペントルーフ形のピストン冠面7の尾根方向に沿った
垂直面つまりピストンピン5の軸線を通る垂直面ハに対
して、θ=45°をなず2つの垂直面49口で4つのエ
リアA、B、C,Dに区分けされており、これにより、
各エリアA、B。
はペントルーフ形のピストン冠面7の尾根方向に沿った
垂直面つまりピストンピン5の軸線を通る垂直面ハに対
して、θ=45°をなず2つの垂直面49口で4つのエ
リアA、B、C,Dに区分けされており、これにより、
各エリアA、B。
C,Dの容積はVA =VC>VB =VDとなってい
る。一方、噴射ノズル11の先端に開口される噴口12
は第4図の噴射ノズルの下面図及び第5図のキャビティ
内周壁面の展開図にも示すように上記各エリアA、B、
C,D内のキャビティ内周壁面13に向けて、上記2つ
の垂直面イ、0からスワールSの下流方向に水平面内で
それぞれ所定角度αの位相をもたされて相互に90°の
角度をなして円形状に開口されると共に、各噴口12か
らの燃料噴IFが斜め下方に向けて噴射されるように方
向づけられ、かつその各エリアA、B、C。
る。一方、噴射ノズル11の先端に開口される噴口12
は第4図の噴射ノズルの下面図及び第5図のキャビティ
内周壁面の展開図にも示すように上記各エリアA、B、
C,D内のキャビティ内周壁面13に向けて、上記2つ
の垂直面イ、0からスワールSの下流方向に水平面内で
それぞれ所定角度αの位相をもたされて相互に90°の
角度をなして円形状に開口されると共に、各噴口12か
らの燃料噴IFが斜め下方に向けて噴射されるように方
向づけられ、かつその各エリアA、B、C。
Dに臨むそれぞれの噴口12a、12b、12c。
12dの断面積S^、SB、SC,S口は、その各エリ
アA、B、C,D(7)容積VA 、 VB 、 VC
。
アA、B、C,D(7)容積VA 、 VB 、 VC
。
■0に相応して形成され、SA =SC>SB =SD
となっている。尚、第5図中に示されるFA。
となっている。尚、第5図中に示されるFA。
FB、FC,FDは各噴口12a、12b、12c、1
2dからの燃料噴霧の衝突位置を表わしている。
2dからの燃料噴霧の衝突位置を表わしている。
つまり、キャビティ内周壁面13の開口上縁部9の高さ
h9が高く容積の大きなエリアA、Cにはその容積VA
、VCに合わせて多量の燃料噴霧Fa、Fcが噴射供給
され、内周壁面130開口上縁部9の高さh9が低く容
積の小さなエリアB。
h9が高く容積の大きなエリアA、Cにはその容積VA
、VCに合わせて多量の燃料噴霧Fa、Fcが噴射供給
され、内周壁面130開口上縁部9の高さh9が低く容
積の小さなエリアB。
Dにはその容IVB 、VDに合わせて小固の燃料噴霧
Fb、Fdが噴射供給されるようになっている。
Fb、Fdが噴射供給されるようになっている。
従って、各噴口12a、12b、12c、12dから噴
射された燃料噴霧Fa・・・dは、第2図に示すように
、スワールSに流されてキャビティ8内を旋回すること
になるが、その各噴口12a。
射された燃料噴霧Fa・・・dは、第2図に示すように
、スワールSに流されてキャビティ8内を旋回すること
になるが、その各噴口12a。
12b、12c、12dからの噴射燃料温は、その各噴
口12a、12b、12c、12dが受けもたされるキ
ャビティ8内のエリアA、B、C。
口12a、12b、12c、12dが受けもたされるキ
ャビティ8内のエリアA、B、C。
Dの容積VA 、 vB 、 vC、VD ニ相r6シ
タfaトなっているため、キャビティ8内にはその全体
に亙って略均−な混合気を生成・存在させることができ
るようになる。その結果、空気利用率が向上されてHC
,スモークの排出侶が可及的に低減され、かつ同時に出
力が増大されるようになる。
タfaトなっているため、キャビティ8内にはその全体
に亙って略均−な混合気を生成・存在させることができ
るようになる。その結果、空気利用率が向上されてHC
,スモークの排出侶が可及的に低減され、かつ同時に出
力が増大されるようになる。
また、容積の大きなエリアA、Cに臨む噴口12a、1
2cは、容積の小さなエリアB、Dに臨む噴口12b、
12dに比して、第6図及び第7図とに示すようにその
キャビティの深さく内周壁面高さ)方向にその径を拡径
して長円状又は楕円状に形成してその噴口12a、12
cの断面積3A 、3Cを大きくしても良く、あるいは
第8図及び第9図に示すように、容積の大きなエリア△
。
2cは、容積の小さなエリアB、Dに臨む噴口12b、
12dに比して、第6図及び第7図とに示すようにその
キャビティの深さく内周壁面高さ)方向にその径を拡径
して長円状又は楕円状に形成してその噴口12a、12
cの断面積3A 、3Cを大きくしても良く、あるいは
第8図及び第9図に示すように、容積の大きなエリア△
。
Cには上下2段に分割して2つずつ噴口12a。
12cを形成する等、その噴口数を増やすことで断面m
sA 、SCを増大させるようにしても良い。
sA 、SCを増大させるようにしても良い。
尚、キャビティ8内のスワールSは第3図に示すように
吸気ボート14からの吸気によって生成される。
吸気ボート14からの吸気によって生成される。
[7発明の効果]
以上要するに、本発明によれば、ペントルーフ形ピスト
ンの冠面の中央部に凹設したキャビティ内をその周方向
に沿って複数のエリアに区分けすると共に、キャビティ
略中心部の上方にその各エリアに臨んでその各エリアの
容積に相応した量の燃料を噴射供給する複数の噴口を有
した噴射ノズルを配設したので、キャビティ内にその全
体に亙って略均−な混合気を生成・存在させることがで
き、その結果、空気利用率を高めてスモーク及び11C
の排出量を低減できるようになると共に、同時に出力を
増大させることができる。
ンの冠面の中央部に凹設したキャビティ内をその周方向
に沿って複数のエリアに区分けすると共に、キャビティ
略中心部の上方にその各エリアに臨んでその各エリアの
容積に相応した量の燃料を噴射供給する複数の噴口を有
した噴射ノズルを配設したので、キャビティ内にその全
体に亙って略均−な混合気を生成・存在させることがで
き、その結果、空気利用率を高めてスモーク及び11C
の排出量を低減できるようになると共に、同時に出力を
増大させることができる。
第1図は本発明に係るペントルーフ型直噴式内燃機関に
用いられるペントルーフ形ピストンの要部側断面図、第
2図はそのピストン冠面の平面図、第3図は本発明に係
るペントルーフ型直噴式内燃機関の部分開所面図、第4
図は本発明に採用する噴射ノズルの下面図、第5図は第
2図に示すキャビティの内周壁面の展開図で第4図の噴
射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝突位置を説明す
る図、第6図は噴射ノズルの噴口の変形例を示す下面図
、第7図は第6図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴
霧の衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第8
図は噴射ノズルの噴口の別の変形例を示す下面図、第9
図は第8図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝
突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第10図〜
第12図はそれぞれ従来のペントルーフ型直噴式内燃機
関を説明する図である。 図中、6はペントルーフ形ピストン、7はピストン冠面
、8はキャピテイ、9は開口上縁部、11は噴射ノズル
、12.12a、12b、12G、12dは噴口である
。
用いられるペントルーフ形ピストンの要部側断面図、第
2図はそのピストン冠面の平面図、第3図は本発明に係
るペントルーフ型直噴式内燃機関の部分開所面図、第4
図は本発明に採用する噴射ノズルの下面図、第5図は第
2図に示すキャビティの内周壁面の展開図で第4図の噴
射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝突位置を説明す
る図、第6図は噴射ノズルの噴口の変形例を示す下面図
、第7図は第6図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴
霧の衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第8
図は噴射ノズルの噴口の別の変形例を示す下面図、第9
図は第8図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝
突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第10図〜
第12図はそれぞれ従来のペントルーフ型直噴式内燃機
関を説明する図である。 図中、6はペントルーフ形ピストン、7はピストン冠面
、8はキャピテイ、9は開口上縁部、11は噴射ノズル
、12.12a、12b、12G、12dは噴口である
。
Claims (2)
- (1)ペントルーフ形ピストンの冠面に凹設したキャビ
ティ内を、その周方向に沿つて複数のエリアに区分けし
、キャビティ略中心部上方に、上記各エリアに臨んでそ
の各エリアの容積に相応する量の燃料を噴射する複数の
噴口を有する噴射ノズルを配設したことを特徴とするペ
ントルーフ型直噴式内燃機関。 - (2)上記各エリアがペントルーフ形ピストン冠面の尾
根方向に対してそれぞれ45°をなす角度で4つに区分
けされると共に、そのキャビティの開口上端縁の高さが
高く容積の大きなエリアに臨む上記噴口の断面積がその
容積に合わせて大きく形成され、開口上縁端の高さが低
く容積の小さなエリアに臨む上記噴口の断面積が小さく
形成された上記特許請求の範囲第1項記載のペントルー
フ型直噴式内燃機関。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61098106A JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61098106A JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62255524A true JPS62255524A (ja) | 1987-11-07 |
JPH0623540B2 JPH0623540B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=14211074
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61098106A Expired - Lifetime JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0623540B2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
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- 1986-04-30 JP JP61098106A patent/JPH0623540B2/ja not_active Expired - Lifetime
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EP2942506A4 (en) * | 2013-01-07 | 2015-12-30 | Toyota Motor Co Ltd | COMBUSTION ENGINE |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0623540B2 (ja) | 1994-03-30 |
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