JPS62248971A - 凝縮器 - Google Patents
凝縮器Info
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- JPS62248971A JPS62248971A JP9423086A JP9423086A JPS62248971A JP S62248971 A JPS62248971 A JP S62248971A JP 9423086 A JP9423086 A JP 9423086A JP 9423086 A JP9423086 A JP 9423086A JP S62248971 A JPS62248971 A JP S62248971A
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Links
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- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 1
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- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、たとえば自動車用空気調和装置に使用され
る凝縮器に関する。
る凝縮器に関する。
従来技術とその問題魚
上記のような凝縮器としては、内部に複数の伝熱媒体流
通路を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どう
しの門にフィンが設けられた凝縮器が用いられている。
通路を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どう
しの門にフィンが設けられた凝縮器が用いられている。
従来、このような凝縮器において、隣り合う直管部間の
間隔と直管部との比が３．２〜４．６の範囲内にあり、
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断面積の
合計と直管部の幅との比が２．４〜３゜４の範囲内にあ
り、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さと灯管部の幅との比が２〜４．５の範囲内にあ
った。しかしながら、従来の凝縮器では、十分な放熱間
が得られなかった。したがって、最近の凝縮器の高性能
化の要請に応えられなかった。
間隔と直管部との比が３．２〜４．６の範囲内にあり、
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断面積の
合計と直管部の幅との比が２．４〜３゜４の範囲内にあ
り、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さと灯管部の幅との比が２〜４．５の範囲内にあ
った。しかしながら、従来の凝縮器では、十分な放熱間
が得られなかった。したがって、最近の凝縮器の高性能
化の要請に応えられなかった。
この発明の目的は、上記の問題を解決し／＝ 凝縮器を
提供することにある。
提供することにある。
問題点を解決するための手段
この発明による凝縮器は、内部に複数の伝熱媒体流通路
を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どうしの
間にフィンが設けられた凝縮器において、隣り合う直管
部間の間隔と直管部の厚さとの比が２．５〜３．３の範
囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通
路の断面積の合計と直管部の幅との比が２．／１〜３．
４の範囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒
体流通路断面の周の長さの合貫１と直管部の幅との比が
５〜８の範囲内にあるものである。
を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どうしの
間にフィンが設けられた凝縮器において、隣り合う直管
部間の間隔と直管部の厚さとの比が２．５〜３．３の範
囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通
路の断面積の合計と直管部の幅との比が２．／１〜３．
４の範囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒
体流通路断面の周の長さの合貫１と直管部の幅との比が
５〜８の範囲内にあるものである。
上記において、１つの直答部における全ての伝熱媒体流
通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比を上記数
値の範囲内にするためには、たとえば伝熱媒体流通路の
周面に、長さ方向に伸びる多数の突条を形成するのがよ
い。この突条は、横断面において、幅が狭く、かつ先端
部および管壁内面どの連接部がアール状となっているこ
とが好ましい。
通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比を上記数
値の範囲内にするためには、たとえば伝熱媒体流通路の
周面に、長さ方向に伸びる多数の突条を形成するのがよ
い。この突条は、横断面において、幅が狭く、かつ先端
部および管壁内面どの連接部がアール状となっているこ
とが好ましい。
作 用
この発明による凝縮器は、１つの直管部における全ての
伝熱媒体流通路断面の周の長さの合８１と直管部の幅と
の比が５〜８の範囲内にあるので、他の２つの比が上記
範囲内にある場合に放熱量が従来のものに比べて大きく
なる。この比が５未満であると放熱量が十分大ぎくなら
ない。また８を越えるには、上記突条の高さを高くする
か、あるいは隣り合う突条間の溝の深さを深くする必要
があるが、前者の場合、伝熱媒体流通路の断面積が小さ
くなり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の
断面積の合ｈ１と直管部の幅との比が小さくなって伝熱
媒体流通路における通路抵抗が大きくなる。また後者の
場合、蛇行状偏平管の管壁の肉厚が薄くなり、凝縮器に
要求される耐圧力を満たし得なくなることがある。した
がって、この比の−１：限は８とずべきである。
伝熱媒体流通路断面の周の長さの合８１と直管部の幅と
の比が５〜８の範囲内にあるので、他の２つの比が上記
範囲内にある場合に放熱量が従来のものに比べて大きく
なる。この比が５未満であると放熱量が十分大ぎくなら
ない。また８を越えるには、上記突条の高さを高くする
か、あるいは隣り合う突条間の溝の深さを深くする必要
があるが、前者の場合、伝熱媒体流通路の断面積が小さ
くなり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の
断面積の合ｈ１と直管部の幅との比が小さくなって伝熱
媒体流通路における通路抵抗が大きくなる。また後者の
場合、蛇行状偏平管の管壁の肉厚が薄くなり、凝縮器に
要求される耐圧力を満たし得なくなることがある。した
がって、この比の−１：限は８とずべきである。
隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比が２．５
未満であると、空気通路側の伝熱面積すなわちフィンの
面積が小さくなる。また、３．３を越えるということは
、直管部の数が少なくなって伝熱媒体流通路の長さが短
くなるか、または直管部の厚さが小さくなって伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。これらのいずれの場合に
も、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さの合計と直管部の幅との比が上記範囲内にあっ
たとしても放熱量が大きくならない。
未満であると、空気通路側の伝熱面積すなわちフィンの
面積が小さくなる。また、３．３を越えるということは
、直管部の数が少なくなって伝熱媒体流通路の長さが短
くなるか、または直管部の厚さが小さくなって伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。これらのいずれの場合に
も、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さの合計と直管部の幅との比が上記範囲内にあっ
たとしても放熱量が大きくならない。
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断面積の
合Ｍと直管部の幅との比が２．４未満であると、伝熱媒
体流通路にお１ノる通路抵抗が大きくなる。また、この
比が３．４を越えるには、直管部の厚さを大きくするか
、あるいは直管部の幅を小さくする必要があるが、前者
の場合、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比
が上記範囲よりも小さくなり、後者の場合結局は伝熱媒
体流通路の断面積が小さくなる。
合Ｍと直管部の幅との比が２．４未満であると、伝熱媒
体流通路にお１ノる通路抵抗が大きくなる。また、この
比が３．４を越えるには、直管部の厚さを大きくするか
、あるいは直管部の幅を小さくする必要があるが、前者
の場合、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比
が上記範囲よりも小さくなり、後者の場合結局は伝熱媒
体流通路の断面積が小さくなる。
したがって、この比の上限は３．４とすべきである。
実 施 例
６一
以下、この発明の実施例を図面を参照しながら説明する
。以下の説明において、［アルミニウムー１という語に
は純アルミニウムの他に全てのアルミニウム合金を含む
ものとする。
。以下の説明において、［アルミニウムー１という語に
は純アルミニウムの他に全てのアルミニウム合金を含む
ものとする。
第１図から第３図において、凝縮器（１）は、内部に複
数の伝熱媒体流通路（２）を右Ｊるアルミニウム製蛇行
状偏平管（３）にお【−Ｊる隣り合う直管部（４）どう
しの間に、アルミニウム製コルゲーＩ・・フィン（５）
が配置され、蛇行状偏平管（３）の両端に管接続部材（
６）が取イ・１けられたものである。蛇行状偏平管（３
）の各伝熱媒体流通路（２）の周面には、長手方向に伸
びる突条（７）が多数説（）られている。また、蛇行状
偏平管（３）の隣り合う直管部（４）どうしの間が空気
通路となっている。
数の伝熱媒体流通路（２）を右Ｊるアルミニウム製蛇行
状偏平管（３）にお【−Ｊる隣り合う直管部（４）どう
しの間に、アルミニウム製コルゲーＩ・・フィン（５）
が配置され、蛇行状偏平管（３）の両端に管接続部材（
６）が取イ・１けられたものである。蛇行状偏平管（３
）の各伝熱媒体流通路（２）の周面には、長手方向に伸
びる突条（７）が多数説（）られている。また、蛇行状
偏平管（３）の隣り合う直管部（４）どうしの間が空気
通路となっている。
このような凝縮器（１）において、管接続部材（６）を
除いたコア部の寸法は、長さくｌ）が６３８ｍｍ、高さ
くｈ）が３５７ ｍｍテある。また、直管部（４）の幅
（旧は２２１１１１１１、直管部（４）の厚さくＴ）
ハロ ｍｍ、 Ｖ４り合う直管部（４）同志の間隔（１
１）は１６ＩＩＩＩＩｌ、１つの直管部（４）における
全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合１ｔ（Ａ）は
５８゜７４ｍｍ２．１つの直管部（４）における全ての
伝熱媒体流通路（２）断面の周の長さの金詰（１）は１
６５ｎ＋ｎ＋とした。したがって隣り合う直管部（４）
間の間隔（１１）と直管部（４）の厚さくＴ）との比（
ＩＩ／Ｔ）は２．６７．１つの直管部（４）にお【プる
全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合計（Ａ）と直
管部（４）の幅（旧との比は２．６７．１つの直管部に
おける全ての伝熱媒体流通路（２）の断面の周の長さの
合ｆｆ＋−（Ｌ）と直管部（４）の幅（―）との比（１
／Ｗ）は７．５である。
除いたコア部の寸法は、長さくｌ）が６３８ｍｍ、高さ
くｈ）が３５７ ｍｍテある。また、直管部（４）の幅
（旧は２２１１１１１１、直管部（４）の厚さくＴ）
ハロ ｍｍ、 Ｖ４り合う直管部（４）同志の間隔（１
１）は１６ＩＩＩＩＩｌ、１つの直管部（４）における
全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合１ｔ（Ａ）は
５８゜７４ｍｍ２．１つの直管部（４）における全ての
伝熱媒体流通路（２）断面の周の長さの金詰（１）は１
６５ｎ＋ｎ＋とした。したがって隣り合う直管部（４）
間の間隔（１１）と直管部（４）の厚さくＴ）との比（
ＩＩ／Ｔ）は２．６７．１つの直管部（４）にお【プる
全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合計（Ａ）と直
管部（４）の幅（旧との比は２．６７．１つの直管部に
おける全ての伝熱媒体流通路（２）の断面の周の長さの
合ｆｆ＋−（Ｌ）と直管部（４）の幅（―）との比（１
／Ｗ）は７．５である。
このような凝縮器（１）の性能を評価するために、次の
条件で空気通路における空気入［１側の風速（ｎ＋／ｓ
）と放熱ｆｉ（ｋＷ）、通気抵抗および通路抵抗との関
係を調べた。
条件で空気通路における空気入［１側の風速（ｎ＋／ｓ
）と放熱ｆｉ（ｋＷ）、通気抵抗および通路抵抗との関
係を調べた。
入口側空気の乾球温度 ３５℃
冷媒凝縮圧力 １．２６８Ｐａ冷媒凝縮
温度 ５５℃ 過 熱 １ｉ ２
５℃過冷却度 ５℃ また、比較のために、隣り合う直管部（４）どうしの間
隔（Ｈ）と直管部（４）の厚さくＴ）との比（Ｈ／Ｔ）
、１つの直管部（４）における全ての伝熱媒体流通路
（２）の断面積の合１ｔ（Ａ）と直管部（４）の幅（Ｗ
）との比（Ａ／賛）、１つの直管部におｔ−する仝ての
伝熱媒体流通路（２）断面の周の長さく１）と直管部（
４）の幅（旧との比（１７旧が、イれぞれＩＩ／Ｔ＝３
．８、Ａ／Ｗ−２，６およびＬ／賛−２，７４である凝
縮器（比較量１） 、ＩＩ／Ｔ −３゜８、Ａ１−２．
５およびＬ／Ｗ−４，２６である凝縮器（比較量２）、
ならびにＨ／Ｔ−３，２、Ａ／Ｗ ＝２．７２．ｔ３よ
びＬ／Ｗ ＝３．０８７−ある凝縮器（比較量３）を用
意し、これらの凝縮器における空気通路における空気入
口側の風速（ｍ／ｓ）と放熱量（ｋ１４）、通気抵抗お
よび通路抵抗どの関係を上記と同様の条件で調べた。
温度 ５５℃ 過 熱 １ｉ ２
５℃過冷却度 ５℃ また、比較のために、隣り合う直管部（４）どうしの間
隔（Ｈ）と直管部（４）の厚さくＴ）との比（Ｈ／Ｔ）
、１つの直管部（４）における全ての伝熱媒体流通路
（２）の断面積の合１ｔ（Ａ）と直管部（４）の幅（Ｗ
）との比（Ａ／賛）、１つの直管部におｔ−する仝ての
伝熱媒体流通路（２）断面の周の長さく１）と直管部（
４）の幅（旧との比（１７旧が、イれぞれＩＩ／Ｔ＝３
．８、Ａ／Ｗ−２，６およびＬ／賛−２，７４である凝
縮器（比較量１） 、ＩＩ／Ｔ −３゜８、Ａ１−２．
５およびＬ／Ｗ−４，２６である凝縮器（比較量２）、
ならびにＨ／Ｔ−３，２、Ａ／Ｗ ＝２．７２．ｔ３よ
びＬ／Ｗ ＝３．０８７−ある凝縮器（比較量３）を用
意し、これらの凝縮器における空気通路における空気入
口側の風速（ｍ／ｓ）と放熱量（ｋ１４）、通気抵抗お
よび通路抵抗どの関係を上記と同様の条件で調べた。
上記４つの凝縮器の空気入口側の風速（ｍ／ｓ）と放熱
量（ｋ旧との関係を第４図に示す。また、上記風速（ｍ
／ｓ）と通気抵抗および通路抵抗との関係は、」−記４
つの凝縮器のいずれにおいてもほど／ｖど同様であった
。
量（ｋ旧との関係を第４図に示す。また、上記風速（ｍ
／ｓ）と通気抵抗および通路抵抗との関係は、」−記４
つの凝縮器のいずれにおいてもほど／ｖど同様であった
。
この結果から、−Ｆ記３つの比がこの発明の範囲内にあ
る凝縮器の放熱は、そうでない凝縮器の放熱量よりも大
きくなっていることがわかる。
る凝縮器の放熱は、そうでない凝縮器の放熱量よりも大
きくなっていることがわかる。
第５図には、この発明の仙の実施例が示されている。
第５図においては、隣り合う直管部（４）どうしの間に
コルゲート・フィン（５）が配置されている代わりに、
各直管部（４）上下の両面に削り起こし状の多数のフィ
ン（１１）が一体内に形成されていることを除いては、
第１図〜第３図に示すものと同一の構成であり、同一物
および同一部分には同−符舅を付して説明を省略する。
コルゲート・フィン（５）が配置されている代わりに、
各直管部（４）上下の両面に削り起こし状の多数のフィ
ン（１１）が一体内に形成されていることを除いては、
第１図〜第３図に示すものと同一の構成であり、同一物
および同一部分には同−符舅を付して説明を省略する。
発明の効果
この発明による凝縮器は、従来の放熱器に比べて放熱量
が大きい。また、通気抵抗および通路抵抗は従来のもの
とほとんど変わることがない。したがって、全体の寸法
を従来のちのと同じにした場合には、高性能化を図るこ
とができ、性能を従来のものと同等にした場合には、小
ＦＳＱｌ化を図ることが可能どなる。
が大きい。また、通気抵抗および通路抵抗は従来のもの
とほとんど変わることがない。したがって、全体の寸法
を従来のちのと同じにした場合には、高性能化を図るこ
とができ、性能を従来のものと同等にした場合には、小
ＦＳＱｌ化を図ることが可能どなる。
第１図はこの発明による凝縮器の実施例を示す正面図、
第２図は隣り合う２つの直管部の拡大横断面図、第３図
は第２図の要部拡大図、第４図は第１図から第３図に示
す凝縮器および比較量の放熱量と空気入口側の風速どの
関係を示１ノグラフ、第５図はこの発明の伯の実施例を
示り゛第２図相当の図である。 （１）・・・凝縮器、（２）・・・伝熱媒体流通路、（
３）・・・蛇行状偏平管、（４）・・・直管部、（５）
・・・］ルルー−１〜フィン、（１１）・・・削り起こ
し状フィン、（八）・・・１つの直管部における全ての
伝熱媒体流通路の断面積の合計、（旧・・・隣り合う直
管部間の間隔、（［）・・・１つの直管部にお【プる全
ての伝熱媒体流通路断面の周の艮ざの金側、（Ｔ）用心
管部の厚さ、（旧・・・直管部の幅。 １又 −１−
第２図は隣り合う２つの直管部の拡大横断面図、第３図
は第２図の要部拡大図、第４図は第１図から第３図に示
す凝縮器および比較量の放熱量と空気入口側の風速どの
関係を示１ノグラフ、第５図はこの発明の伯の実施例を
示り゛第２図相当の図である。 （１）・・・凝縮器、（２）・・・伝熱媒体流通路、（
３）・・・蛇行状偏平管、（４）・・・直管部、（５）
・・・］ルルー−１〜フィン、（１１）・・・削り起こ
し状フィン、（八）・・・１つの直管部における全ての
伝熱媒体流通路の断面積の合計、（旧・・・隣り合う直
管部間の間隔、（［）・・・１つの直管部にお【プる全
ての伝熱媒体流通路断面の周の艮ざの金側、（Ｔ）用心
管部の厚さ、（旧・・・直管部の幅。 １又 −１−
Claims (1)
- 内部に複数の伝熱媒体流通路を有する蛇行状偏平管に
おける隣り合う直管部どうしの間にフィンが設けられた
凝縮器において、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚
さとの比が２．５〜３．３の範囲内にあり、１つの直管
部における全ての伝熱媒体流通路の断面積の合計と直管
部の幅との比が２．４〜３．４の範囲内にあり、１つの
直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の周の長さの
合計と直管部の幅との比が５〜８の範囲内にある凝縮器
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9423086A JPS62248971A (ja) | 1986-04-22 | 1986-04-22 | 凝縮器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9423086A JPS62248971A (ja) | 1986-04-22 | 1986-04-22 | 凝縮器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62248971A true JPS62248971A (ja) | 1987-10-29 |
Family
ID=14104506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9423086A Pending JPS62248971A (ja) | 1986-04-22 | 1986-04-22 | 凝縮器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62248971A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01137174A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-30 | Showa Alum Corp | 凝縮器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5639910U (ja) * | 1979-09-03 | 1981-04-14 |
-
1986
- 1986-04-22 JP JP9423086A patent/JPS62248971A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5639910U (ja) * | 1979-09-03 | 1981-04-14 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01137174A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-30 | Showa Alum Corp | 凝縮器 |
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