JPS6224736B2 - - Google Patents
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- JPS6224736B2 JPS6224736B2 JP57058022A JP5802282A JPS6224736B2 JP S6224736 B2 JPS6224736 B2 JP S6224736B2 JP 57058022 A JP57058022 A JP 57058022A JP 5802282 A JP5802282 A JP 5802282A JP S6224736 B2 JPS6224736 B2 JP S6224736B2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/36—Textiles
- G01N33/365—Filiform textiles, e.g. yarns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
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- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は糸の収縮特性測定方法に関し、さらに
詳しくは、特に300デニール以下の細物糸の熱収
縮率を測定するような場合に好適な方法に関す
る。
詳しくは、特に300デニール以下の細物糸の熱収
縮率を測定するような場合に好適な方法に関す
る。
糸の熱収縮特性、たとえば熱水収縮率を測定す
る方法としては、従来、被測定糸（以下、糸とい
う）の供給ローラと引取ローラとを互いに対向す
るように配置し、それら両ローラの下方には熱水
浴を設け、その熱水浴中にはガイドローラを浸漬
設置して上記供給ローラ，ガイドローラ，引取ロ
ーラを通るＶ字形に大きく屈曲した糸走行路を形
成するとともに、上記供給ローラを一定の周速度
V1で駆動し、また上記引取ローラはマグネツト
カツプリングを介して駆動するようにし、熱水浴
で糸に熱水収縮が付与されるとマグネツトカツプ
リングのすべり量が変わり、引取ローラの周速度
が低下して上記熱水収縮を吸収しようとするの
で、そのときの引取ローラの周速度V2から〔（V1
―V2）／V1〕×100なる演算を行うようにしたもの
が知られている。しかしながら、かかる従来の方
法は、特に細物糸を測定する場合の精度が低いと
いう欠点があつた。
る方法としては、従来、被測定糸（以下、糸とい
う）の供給ローラと引取ローラとを互いに対向す
るように配置し、それら両ローラの下方には熱水
浴を設け、その熱水浴中にはガイドローラを浸漬
設置して上記供給ローラ，ガイドローラ，引取ロ
ーラを通るＶ字形に大きく屈曲した糸走行路を形
成するとともに、上記供給ローラを一定の周速度
V1で駆動し、また上記引取ローラはマグネツト
カツプリングを介して駆動するようにし、熱水浴
で糸に熱水収縮が付与されるとマグネツトカツプ
リングのすべり量が変わり、引取ローラの周速度
が低下して上記熱水収縮を吸収しようとするの
で、そのときの引取ローラの周速度V2から〔（V1
―V2）／V1〕×100なる演算を行うようにしたもの
が知られている。しかしながら、かかる従来の方
法は、特に細物糸を測定する場合の精度が低いと
いう欠点があつた。
すなわち、上述した従来の方法は、熱水浴中を
走行している糸をその熱水浴中に浸漬放置したガ
イドローラで案内しており、供給ローラと引取ロ
ーラとの間で糸走行路がＶ字形に大きく屈曲して
いる。そのため、糸とガイドローラとの接触長が
長くて接触摩擦が大きく、またガイドローラ自身
の軸受摩擦などもあつて、ガイドローラの前後で
張力が異なつている。この、いわゆる張力ロス
は、太物糸を測定する場合においては、それ自体
の熱水収縮応力が極めて大きいので実用上無視し
得る。しかしながら、300デニール以下、特に100
デニール以下の細物糸を測定するような場合に
は、それ自体の熱水収縮応力も小さいから、上記
張力ロスが測定に相当大きく関与し、測定値は無
視し得ないほどの正の誤差を含むようになる。ま
た、上記張力ロスは必ずしもいつも一定ではない
ので従来の方法は再現性もそれほどよくない。
走行している糸をその熱水浴中に浸漬放置したガ
イドローラで案内しており、供給ローラと引取ロ
ーラとの間で糸走行路がＶ字形に大きく屈曲して
いる。そのため、糸とガイドローラとの接触長が
長くて接触摩擦が大きく、またガイドローラ自身
の軸受摩擦などもあつて、ガイドローラの前後で
張力が異なつている。この、いわゆる張力ロス
は、太物糸を測定する場合においては、それ自体
の熱水収縮応力が極めて大きいので実用上無視し
得る。しかしながら、300デニール以下、特に100
デニール以下の細物糸を測定するような場合に
は、それ自体の熱水収縮応力も小さいから、上記
張力ロスが測定に相当大きく関与し、測定値は無
視し得ないほどの正の誤差を含むようになる。ま
た、上記張力ロスは必ずしもいつも一定ではない
ので従来の方法は再現性もそれほどよくない。
本発明の目的は、従来方法の上記欠点を解決
し、熱収縮率で表される糸の収縮特性を、細物糸
にあつても高精度で測定することができる方法を
提供するにある。
し、熱収縮率で表される糸の収縮特性を、細物糸
にあつても高精度で測定することができる方法を
提供するにある。
上記目的を達成するために、本発明において
は、被測定糸の供給ローラと引取ローラとの間に
実質的に屈曲を有しない糸走行路を形成し、前記
供給ローラを所望の一定周速度V1で駆動しなが
ら前記供給ローラと引取ローラとの間で前記被測
定糸に熱収縮を付与し、このとき前記引取ローラ
の周速度を前記被測定糸の張力が所望の一定値に
なる周速度V2に制御し、式、 ［（V1―V2）／V1］×100 から前記被測定糸の熱収縮特性を求めることを特
徴とする糸の収縮特性測定方法が提供される。
は、被測定糸の供給ローラと引取ローラとの間に
実質的に屈曲を有しない糸走行路を形成し、前記
供給ローラを所望の一定周速度V1で駆動しなが
ら前記供給ローラと引取ローラとの間で前記被測
定糸に熱収縮を付与し、このとき前記引取ローラ
の周速度を前記被測定糸の張力が所望の一定値に
なる周速度V2に制御し、式、 ［（V1―V2）／V1］×100 から前記被測定糸の熱収縮特性を求めることを特
徴とする糸の収縮特性測定方法が提供される。
本発明を詳細に説明するに、第１図は、本発明
の方法を実施する装置の一実施例を示す概念図で
ある。
の方法を実施する装置の一実施例を示す概念図で
ある。
第１図において、糸（合成繊維の未延伸糸、延
伸糸、加工糸など）１の供給ローラ２は、パルス
モータ３によつて駆動される駆動ローラ４と、従
動ローラ５とからなつている。一方、糸１の引取
ローラ６もまた、同様に、パルスモータ７によつ
て駆動される駆動ローラ８と、従動ローラ９とか
らなつている。上記供給ローラ２と引取ローラ６
は、互いに対向するように水平に配置され、それ
ら両ローラの間に屈曲を有しない真直ぐな糸走行
路が形成されている。
伸糸、加工糸など）１の供給ローラ２は、パルス
モータ３によつて駆動される駆動ローラ４と、従
動ローラ５とからなつている。一方、糸１の引取
ローラ６もまた、同様に、パルスモータ７によつ
て駆動される駆動ローラ８と、従動ローラ９とか
らなつている。上記供給ローラ２と引取ローラ６
は、互いに対向するように水平に配置され、それ
ら両ローラの間に屈曲を有しない真直ぐな糸走行
路が形成されている。
１０は、糸１のパツケージである。このパツケ
ージ１０と上記供給ローラ２との間には、糸１に
20〜100（mg／デニール）程度のプリテンシヨン
を付与することができる、マグネツトブレーキや
ダンサローラ、摩擦ブレーキの如き周知の張力調
整器１１が設けられている。また、引取ローラ６
の前方には、空気エジエクタの如きエジエクタ１
２が設けられている。
ージ１０と上記供給ローラ２との間には、糸１に
20〜100（mg／デニール）程度のプリテンシヨン
を付与することができる、マグネツトブレーキや
ダンサローラ、摩擦ブレーキの如き周知の張力調
整器１１が設けられている。また、引取ローラ６
の前方には、空気エジエクタの如きエジエクタ１
２が設けられている。
供給ローラ２と引取ローラ６との間の糸走行路
上には、張力計１３が設置されている。この張力
計１３は、第２図に示すようなものである。
上には、張力計１３が設置されている。この張力
計１３は、第２図に示すようなものである。
第２図において、張力計１３は、糸走行路上に
設けた２個の糸ガイド１４，１５と、これら糸ガ
イド１４，１５間に設けた偏心ロータ１６および
ゲージ１７とを有している。偏心ロータ１６は、
モータ１８によつて糸１の走行方向と同一方向に
回転せしめられ、矢印方向に走行中の糸１を、上
記糸ガイド１４，１５を結ぶ線に対して角度Θ
（ただしΘ＝Θ１〜Θ２，Θ１＝0.5〜２（度），
Θ２＝１〜10（度），Θ１＜Θ２）で周期的に揺
動、偏位せしめることができるものである。ゲー
ジ１７は、全く同一の構成を有する２個のゲー
ジ、すなわち糸１の張力を検出するための検出用
ゲージ１９と、振動補償用のダミーゲージ２０と
を有している。各ゲージは、弾性板から作られた
レバー２１，２３と、このレバー２１，２３に貼
り付けられた半導体歪ゲージ２２，２４とからな
つている。そして検出用ゲージ１９のレバー２１
の先端が走行中の糸１に絶えず接触していて、糸
１の上記揺動、偏位に伴う押圧力Ｆを受ける。こ
の押圧力Ｆは糸１の張力に比例しており、半導体
歪ゲージ２２によつて取り出され、コンデンサ２
５を有するリード線２６を介してその交流分のみ
が差動アンプ２７に入力される。一方、ダミーゲ
ージ２０は、走行中の糸１には接触しておらず、
装置の振動などによるレバー２３の振動が半導体
歪ゲージ２４によつて取り出され、コンデンサ２
８を有するリード線２９を介して、同じく交流分
のみが差動アンプ２７に入力される。したがつ
て、差動アンプ２７の出力は、検出用ゲージ１９
から得られる信号中に含まれている、装置の振動
などによるノイズが除去されたものとなつてい
る。差動アンプ２７の出力は、次いで信号処理回
路４３に送られるが、この信号処理回路４３にお
いては、偏心ロータ１６によつて糸１がΘ１偏位
せしめられたときの押圧力F1と、Θ２偏位せし
められたときの押圧力F2とから、糸１の張力を
Ｔとして、ΔＦ＝F2−F1＝Ｔ（sinθ２−sinθ
１）なる演算が行われる。そしてその出力は上記
張力Ｔを表わすものとなつている。なお、上記偏
心ロータ１６による糸１の揺動、偏位は、最大で
も10度と極めてわずかであるから、上記真直ぐな
糸走行路を実質的に屈曲させるほどのものではな
い。
設けた２個の糸ガイド１４，１５と、これら糸ガ
イド１４，１５間に設けた偏心ロータ１６および
ゲージ１７とを有している。偏心ロータ１６は、
モータ１８によつて糸１の走行方向と同一方向に
回転せしめられ、矢印方向に走行中の糸１を、上
記糸ガイド１４，１５を結ぶ線に対して角度Θ
（ただしΘ＝Θ１〜Θ２，Θ１＝0.5〜２（度），
Θ２＝１〜10（度），Θ１＜Θ２）で周期的に揺
動、偏位せしめることができるものである。ゲー
ジ１７は、全く同一の構成を有する２個のゲー
ジ、すなわち糸１の張力を検出するための検出用
ゲージ１９と、振動補償用のダミーゲージ２０と
を有している。各ゲージは、弾性板から作られた
レバー２１，２３と、このレバー２１，２３に貼
り付けられた半導体歪ゲージ２２，２４とからな
つている。そして検出用ゲージ１９のレバー２１
の先端が走行中の糸１に絶えず接触していて、糸
１の上記揺動、偏位に伴う押圧力Ｆを受ける。こ
の押圧力Ｆは糸１の張力に比例しており、半導体
歪ゲージ２２によつて取り出され、コンデンサ２
５を有するリード線２６を介してその交流分のみ
が差動アンプ２７に入力される。一方、ダミーゲ
ージ２０は、走行中の糸１には接触しておらず、
装置の振動などによるレバー２３の振動が半導体
歪ゲージ２４によつて取り出され、コンデンサ２
８を有するリード線２９を介して、同じく交流分
のみが差動アンプ２７に入力される。したがつ
て、差動アンプ２７の出力は、検出用ゲージ１９
から得られる信号中に含まれている、装置の振動
などによるノイズが除去されたものとなつてい
る。差動アンプ２７の出力は、次いで信号処理回
路４３に送られるが、この信号処理回路４３にお
いては、偏心ロータ１６によつて糸１がΘ１偏位
せしめられたときの押圧力F1と、Θ２偏位せし
められたときの押圧力F2とから、糸１の張力を
Ｔとして、ΔＦ＝F2−F1＝Ｔ（sinθ２−sinθ
１）なる演算が行われる。そしてその出力は上記
張力Ｔを表わすものとなつている。なお、上記偏
心ロータ１６による糸１の揺動、偏位は、最大で
も10度と極めてわずかであるから、上記真直ぐな
糸走行路を実質的に屈曲させるほどのものではな
い。
上記張力計１３と引取ローラ６との間には、走
行中の糸１をその走行路を屈曲させないで0.2〜
５（秒）程度加熱し、糸１に熱収縮を付与するた
めの加熱器３０が設けられている。この加熱器３
０には、乾熱処理用と熱水処理用の２種類があ
り、適宜使いわけられる。
行中の糸１をその走行路を屈曲させないで0.2〜
５（秒）程度加熱し、糸１に熱収縮を付与するた
めの加熱器３０が設けられている。この加熱器３
０には、乾熱処理用と熱水処理用の２種類があ
り、適宜使いわけられる。
糸１に乾熱収縮を付与する場合には、第３図に
示すような加熱器３０を使用する。第３図におい
て、加熱器３０は、二重管構造をもち、かつ糸１
の入口３３と出口３２とを有する乾熱炉３１と、
この乾熱炉３１内に設けた熱風発生器３４とから
なつている。そして、上記熱風発生器３４によつ
て、80〜250（℃）程度の所望の一定温度の熱風
が矢視するように二重管構造の外管内から内管内
に導入され、内管内を糸１の走行方向とは逆方向
に流れ、再び熱風発生器３４に還流するようにな
つている。もつとも、内管内の熱風の流れを糸１
の走行方向に対して逆方向であるように構成する
ことは、必ずしも必要なわけではない。同一方向
であるように構成することも可能である。しかし
ながら、いわゆるカウンタフローの構成を採る
と、糸１の走行による随伴気流が入口３３から乾
熱炉３１内に流入するのを防止することができ、
糸１の走行方向における乾熱炉３１内の温度分布
を一様にすることができるので好ましい。なお、
この加熱器３０は、後述する熱水処理用の加熱器
のように糸１を濡らすことがなく、張力計１３に
よる張力の検出に影響を与えることがないので、
供給ローラ２と張力計１３との間に設置してもよ
いものである。
示すような加熱器３０を使用する。第３図におい
て、加熱器３０は、二重管構造をもち、かつ糸１
の入口３３と出口３２とを有する乾熱炉３１と、
この乾熱炉３１内に設けた熱風発生器３４とから
なつている。そして、上記熱風発生器３４によつ
て、80〜250（℃）程度の所望の一定温度の熱風
が矢視するように二重管構造の外管内から内管内
に導入され、内管内を糸１の走行方向とは逆方向
に流れ、再び熱風発生器３４に還流するようにな
つている。もつとも、内管内の熱風の流れを糸１
の走行方向に対して逆方向であるように構成する
ことは、必ずしも必要なわけではない。同一方向
であるように構成することも可能である。しかし
ながら、いわゆるカウンタフローの構成を採る
と、糸１の走行による随伴気流が入口３３から乾
熱炉３１内に流入するのを防止することができ、
糸１の走行方向における乾熱炉３１内の温度分布
を一様にすることができるので好ましい。なお、
この加熱器３０は、後述する熱水処理用の加熱器
のように糸１を濡らすことがなく、張力計１３に
よる張力の検出に影響を与えることがないので、
供給ローラ２と張力計１３との間に設置してもよ
いものである。
熱水処理用の加熱器、すなわち糸１に熱水収縮
を付与する場合に使用する加熱器は、第４図に示
すようなものである。第４図において、加熱器３
０は、走行中の糸１を屈曲させないための、Ｕ字
形で、かつ細幅の入口３５と出口３６とを備えた
熱水浴３７と、この熱水浴３７と連通管３８で結
ばれた給水槽３９とを有している。この熱水浴３
７中の熱水は、図示しないヒータと温度コントロ
ーラによつて、60〜100（℃）程度の所望の一定
温度に保持される。入口３５と出口３６における
シールは、熱水の表面張力を利用して行われてい
るが、糸１に随伴されて少量の熱水が漏れ出るの
で、給水槽３９から連通管３８を介して絶えず水
を補給し、熱水の水面がいつも一定高さに保たれ
るようにしている。
を付与する場合に使用する加熱器は、第４図に示
すようなものである。第４図において、加熱器３
０は、走行中の糸１を屈曲させないための、Ｕ字
形で、かつ細幅の入口３５と出口３６とを備えた
熱水浴３７と、この熱水浴３７と連通管３８で結
ばれた給水槽３９とを有している。この熱水浴３
７中の熱水は、図示しないヒータと温度コントロ
ーラによつて、60〜100（℃）程度の所望の一定
温度に保持される。入口３５と出口３６における
シールは、熱水の表面張力を利用して行われてい
るが、糸１に随伴されて少量の熱水が漏れ出るの
で、給水槽３９から連通管３８を介して絶えず水
を補給し、熱水の水面がいつも一定高さに保たれ
るようにしている。
再び第１図を参照するに、パルスモータ３には
速度コントローラ４０が接続されている。この速
度コントローラ４０は、パルスモータ３、したが
つて供給ローラ２を、５〜60（ｍ／分）程度の所
望の一定周速度で駆動するための発振回路、分周
回路などで構成され、その出力は演算器４１に入
力されるようになつている。また、パルスモータ
７にも速度コントローラ４２が接続されている。
この速度コントローラ４２は、上述した張力計１
３の信号処理回路４３に接続され、またその出力
は上記演算器４１に入力されるようになつてい
る。そして、上記速度コントローラ４２は、糸１
の所望の張力T0を設定する回路、その設定張力
T0と上述した検出張力Ｔとの差（T0―Ｔ）を演
算する回路、その差を比例積分する回路、電圧／
周波数変換回路、駆動回路などで構成されてい
る。
速度コントローラ４０が接続されている。この速
度コントローラ４０は、パルスモータ３、したが
つて供給ローラ２を、５〜60（ｍ／分）程度の所
望の一定周速度で駆動するための発振回路、分周
回路などで構成され、その出力は演算器４１に入
力されるようになつている。また、パルスモータ
７にも速度コントローラ４２が接続されている。
この速度コントローラ４２は、上述した張力計１
３の信号処理回路４３に接続され、またその出力
は上記演算器４１に入力されるようになつてい
る。そして、上記速度コントローラ４２は、糸１
の所望の張力T0を設定する回路、その設定張力
T0と上述した検出張力Ｔとの差（T0―Ｔ）を演
算する回路、その差を比例積分する回路、電圧／
周波数変換回路、駆動回路などで構成されてい
る。
さて、上述したような装置の作用を説明する
に、まず張力調整器１１、供給ローラ２、張力計
１３、加熱器３０、引取ローラ６、エジエクタ１
２で構成される、いわゆる測定系に、パツケージ
１０の糸１を通す。そして、速度コントローラ４
０によつてパルスモータ３、したがつて供給ロー
ラ２を所望の一定周速度V1で駆動する。する
と、パツケージ１０から解舒され、張力調整器１
１によつて所望の一定張力を与えられた糸１が、
張力計１３を介して加熱器３０に送り込まれ、加
熱されて熱収縮し、熱収縮応力を発生する。この
熱収縮応力が発生したときの糸１の張力Ｔを張力
計１３で検出し、速度コントローラ４２に送る。
速度コントローラ４２は、それに設定されている
設定張力T0と上記検出張力Ｔとを比較し、Ｔ＝
T0、すなわち糸１の張力が一定値になるように
パルスモータ７の回転数を制御し、引取ローラ６
の周速度を変更する。たとえば、Ｔ＞T0である
ような場合には、速度コントローラ４２はパルス
モータ７の回転数を下げ、引取ローラ６の周速度
を下げるように作用するわけである。演算器４１
は、Ｔ＝T0なる場合の供給ローラ２の周速度V2
と、引取ローラ６の周速度V1とから、〔（V1―
V2）／V1〕×100なる演算を行う。この演算によつ
て得られた値は、糸１の熱収縮率（％）を表して
いる。
に、まず張力調整器１１、供給ローラ２、張力計
１３、加熱器３０、引取ローラ６、エジエクタ１
２で構成される、いわゆる測定系に、パツケージ
１０の糸１を通す。そして、速度コントローラ４
０によつてパルスモータ３、したがつて供給ロー
ラ２を所望の一定周速度V1で駆動する。する
と、パツケージ１０から解舒され、張力調整器１
１によつて所望の一定張力を与えられた糸１が、
張力計１３を介して加熱器３０に送り込まれ、加
熱されて熱収縮し、熱収縮応力を発生する。この
熱収縮応力が発生したときの糸１の張力Ｔを張力
計１３で検出し、速度コントローラ４２に送る。
速度コントローラ４２は、それに設定されている
設定張力T0と上記検出張力Ｔとを比較し、Ｔ＝
T0、すなわち糸１の張力が一定値になるように
パルスモータ７の回転数を制御し、引取ローラ６
の周速度を変更する。たとえば、Ｔ＞T0である
ような場合には、速度コントローラ４２はパルス
モータ７の回転数を下げ、引取ローラ６の周速度
を下げるように作用するわけである。演算器４１
は、Ｔ＝T0なる場合の供給ローラ２の周速度V2
と、引取ローラ６の周速度V1とから、〔（V1―
V2）／V1〕×100なる演算を行う。この演算によつ
て得られた値は、糸１の熱収縮率（％）を表して
いる。
張力の検出において、偏心ロータの位置を調節
することにより、糸の最小偏位角度θ１をθ１＝
０とすることも可能である。しかしながら、この
場合には、ゲージの出力が０点ドリフトの影響を
受けるようになるので、これを補償してやる必要
がある。また、出力波形があたかも正弦波を半波
整流したような形になるので、振幅の検出がやつ
かいになる。さらに、糸とレバーの先端との非接
触状態が生ずるような極端な場合には、偏心ロー
タの回転に伴つて糸がレバーの先端を周期的にた
たくことになり、糸の揺動、偏位が一様に起こら
ないばかりか、レバーがその固有振動数で振動す
るようになり、検出精度が低くなる。それゆえ、
上記実施例に示したように、θ１＝0.5〜２
（度）、すなわち糸がレバーの先端と常時接触して
いるような条件を選定するのが好ましい。
することにより、糸の最小偏位角度θ１をθ１＝
０とすることも可能である。しかしながら、この
場合には、ゲージの出力が０点ドリフトの影響を
受けるようになるので、これを補償してやる必要
がある。また、出力波形があたかも正弦波を半波
整流したような形になるので、振幅の検出がやつ
かいになる。さらに、糸とレバーの先端との非接
触状態が生ずるような極端な場合には、偏心ロー
タの回転に伴つて糸がレバーの先端を周期的にた
たくことになり、糸の揺動、偏位が一様に起こら
ないばかりか、レバーがその固有振動数で振動す
るようになり、検出精度が低くなる。それゆえ、
上記実施例に示したように、θ１＝0.5〜２
（度）、すなわち糸がレバーの先端と常時接触して
いるような条件を選定するのが好ましい。
以上説明したように、本発明の方法は、供給ロ
ーラと引取ローラとの間に、実質的に屈曲を有し
ない糸走行路を形成しており、上述した従来の方
法のように、熱水浴中に浸漬したガイドローラに
よつて糸走行路をＶ字形に大きく屈曲させて案内
するものではないので、ガイドローラの前後で張
力ロスを生ずることがなく、測定値が上記張力ロ
スの影響を受けないから、熱収縮応力の小さい細
物糸の収縮特性をも高精度で測定することがで
き、かつ再現性もよい。また、熱収縮を、糸を屈
曲させることなく通過させるとともに熱水をそれ
自身の表面張力を利用してシールし得るＵ字形の
入口および出口を備えた熱水浴で付与するように
すると、測定条件の設定や制御が容易になり、精
度や再現性がより一層向上する。
ーラと引取ローラとの間に、実質的に屈曲を有し
ない糸走行路を形成しており、上述した従来の方
法のように、熱水浴中に浸漬したガイドローラに
よつて糸走行路をＶ字形に大きく屈曲させて案内
するものではないので、ガイドローラの前後で張
力ロスを生ずることがなく、測定値が上記張力ロ
スの影響を受けないから、熱収縮応力の小さい細
物糸の収縮特性をも高精度で測定することがで
き、かつ再現性もよい。また、熱収縮を、糸を屈
曲させることなく通過させるとともに熱水をそれ
自身の表面張力を利用してシールし得るＵ字形の
入口および出口を備えた熱水浴で付与するように
すると、測定条件の設定や制御が容易になり、精
度や再現性がより一層向上する。
第１図は本発明の方法を実施する装置の一実施
例を示す概念図、第２図は張力計の一実施例を示
す概略斜視図、第３図は乾熱処理用加熱器の一実
施例を示す概略縦断面図、第４図は熱水処理用加
熱器の一実施例を示す概略斜視図である。 １：糸（被測定糸）、２：供給ローラ、６：引
取ローラ、３，７：パルスモータ、１３：張力
計、３０：加熱器、４０，４２：速度コントロー
ラ、４１：演算器。
例を示す概念図、第２図は張力計の一実施例を示
す概略斜視図、第３図は乾熱処理用加熱器の一実
施例を示す概略縦断面図、第４図は熱水処理用加
熱器の一実施例を示す概略斜視図である。 １：糸（被測定糸）、２：供給ローラ、６：引
取ローラ、３，７：パルスモータ、１３：張力
計、３０：加熱器、４０，４２：速度コントロー
ラ、４１：演算器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 被測定糸の供給ローラと引取ローラとの間に
実質的に屈曲を有しない糸走行路を形成し、前記
供給ローラを所望の一定周速度V1で駆動しなが
ら前記供給ローラと引取ローラとの間で前記被測
定糸に熱収縮を付与し、このとき前記引取ローラ
の周速度を前記被測定糸の張力が所望の一定値に
なる周速度V2に制御し、式、 ［（V1―V2）／V1］×100 から前記被測定糸の熱収縮特性を求めることを特
徴とする糸の収縮特性測定方法。 ２ 熱収縮を、被測定糸を屈曲させることなく通
過させるとともに熱水をそれ自身の表面張力を利
用してシールし得るＵ字形の入口および出口を備
えた熱水浴で付与することを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の糸の収縮特性測定方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57058022A JPS58176534A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 糸の収縮特性測定方法 |
| US06/483,431 US4566319A (en) | 1982-04-09 | 1983-04-08 | Process and apparatus for measuring thermal shrinkage properties of yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57058022A JPS58176534A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 糸の収縮特性測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58176534A JPS58176534A (ja) | 1983-10-17 |
| JPS6224736B2 true JPS6224736B2 (ja) | 1987-05-29 |
Family
ID=13072324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57058022A Granted JPS58176534A (ja) | 1982-04-09 | 1982-04-09 | 糸の収縮特性測定方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4566319A (ja) |
| JP (1) | JPS58176534A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2169928B (en) * | 1985-01-19 | 1988-05-11 | Rieter Scragg Ltd | Monitoring the tension of yarn drawn off from a package |
| GB8629597D0 (en) * | 1986-12-11 | 1987-01-21 | Rieter Scragg Ltd | Yarn quality monitoring apparatus |
| GB8808846D0 (en) * | 1988-04-14 | 1988-05-18 | Courtaulds Plc | Monitoring fabric properties |
| US5001925A (en) * | 1989-09-12 | 1991-03-26 | Du Pont Canada Inc. | Method for estimating yarn temperature |
| FR2651888B1 (fr) * | 1989-09-14 | 1993-10-22 | Superba Sa | Procede et appareil pour caracteriser et mesurer la qualite de rubans et de meches de fibres textiles. |
| US6163733A (en) * | 1999-04-06 | 2000-12-19 | Rubel; Laurence P. | Monitor and malfunction predictor for textile machines |
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| CN100395542C (zh) * | 2004-11-22 | 2008-06-18 | 上海利浦应用科学技术研究所 | 化学纤维热收缩率的图像测试方法及其测试装置 |
| DE102006040065A1 (de) * | 2006-08-26 | 2008-02-28 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur thermischen Behandlung eines laufenden Garns sowie Zwirnmaschine zur Durchführung des Verfahrens |
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| CN106404654B (zh) * | 2016-08-31 | 2019-07-02 | 嘉兴市华阳纺织染整有限公司 | 一种经编烂花立体绒面料的检测装置 |
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| JPS5480181A (en) * | 1977-12-08 | 1979-06-26 | Unitika Ltd | Dynamic high elongation measuring instrument |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2385894A (en) * | 1944-04-12 | 1945-10-02 | American Viscose Corp | Handling filamentary materials |
| GB883874A (en) * | 1959-07-23 | 1961-12-06 | Scragg & Sons | Improvements in textile machines |
| US3726137A (en) * | 1971-05-04 | 1973-04-10 | Heberlein & Co Ag | Testing texturized yarn |
| US3762220A (en) * | 1972-01-10 | 1973-10-02 | Don Badische Co | Continuous evaluation of yarn crimp |
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| SU672229A1 (ru) * | 1977-06-21 | 1979-07-05 | Предприятие П/Я А-3844 | Устройство дл производства полинозных высокомодульных нитей |
| US4295252A (en) * | 1979-07-12 | 1981-10-20 | E. I. Du Pont De Nemours & Co. | Method for measuring yarn shrinkage and crimp development |
| US4347993A (en) * | 1979-11-06 | 1982-09-07 | W. J. Industries, Incorporated | Tension monitor means and system |
| US4295360A (en) * | 1980-01-14 | 1981-10-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Tension measuring apparatus |
| JPS56155161A (en) * | 1980-04-28 | 1981-12-01 | Toray Ind Inc | Tensimeter for travelling yarn |
| US4393725A (en) * | 1981-02-23 | 1983-07-19 | Milliken Research Corporation | Apparatus to measure yarn tension |
| US4393701A (en) * | 1982-01-29 | 1983-07-19 | Lawson-Hemphill, Inc. | Yarn tester system |
-
1982
- 1982-04-09 JP JP57058022A patent/JPS58176534A/ja active Granted
-
1983
- 1983-04-08 US US06/483,431 patent/US4566319A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5480181A (en) * | 1977-12-08 | 1979-06-26 | Unitika Ltd | Dynamic high elongation measuring instrument |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4566319A (en) | 1986-01-28 |
| JPS58176534A (ja) | 1983-10-17 |
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