JPS6223920A - 転炉におけるスロッピング抑制方法 - Google Patents
転炉におけるスロッピング抑制方法Info
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- JPS6223920A JPS6223920A JP16250685A JP16250685A JPS6223920A JP S6223920 A JPS6223920 A JP S6223920A JP 16250685 A JP16250685 A JP 16250685A JP 16250685 A JP16250685 A JP 16250685A JP S6223920 A JPS6223920 A JP S6223920A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は銑鉄を、」−吹５上底吹又は底吹転炉−ご精
錬する方法、符にスロッピングを抑制した転炉製鋼法に
関するものである。
錬する方法、符にスロッピングを抑制した転炉製鋼法に
関するものである。
転炉曹鍾の安カー件を著ｔ、、 ＜ １ｉｔｌ害″ｔイ
）スｍｌツビンゲを抑制す、も従来のブｊ法とｌ、 ｆ
は、１シ１］え１１：、刊開昭５７〜１３１３０６号公
報に開示の如く、上吹ランスを下げてハードプロー化ノ
る方法！・、上吹酸素流量を落とし”〔ガス発生量を減
少、〜片−Ｃフォ−ミンダ。スラグの鎮静を待つ７ｊ法
があるが、それでも鎮静し４；い場合は吹錬中断を′首
銭なぐさ）′シていンｔ、、？二の中断を避０る手段と
Ｉ、 −ＣＣれら上吹曲酸条件変史ｉｃよる抑制方法ν
こ加え′ｃ、例えば？ｉ嬰“１１昭５７−［４３４１５
号公報に開示の如く外部から鎮静剤を炉内［投入する方
法がとら７１１、この鎮静剤とし′Ｃば、フォー・−ミ
ング、スラグ中のガス抜き及び冷却を狙った石灰石、生
ドロマイト又は製紙スラジ、オガライト等があり、又ガ
フ゛Ｘ、発ｊ、４＝と共（（スラグ″ｆＭうｅＬ、？そ
の粘性低−Ｆ’ ｅ 、（ｆｆ′：〕斤カーゼ；／系物
質がある。
）スｍｌツビンゲを抑制す、も従来のブｊ法とｌ、 ｆ
は、１シ１］え１１：、刊開昭５７〜１３１３０６号公
報に開示の如く、上吹ランスを下げてハードプロー化ノ
る方法！・、上吹酸素流量を落とし”〔ガス発生量を減
少、〜片−Ｃフォ−ミンダ。スラグの鎮静を待つ７ｊ法
があるが、それでも鎮静し４；い場合は吹錬中断を′首
銭なぐさ）′シていンｔ、、？二の中断を避０る手段と
Ｉ、 −ＣＣれら上吹曲酸条件変史ｉｃよる抑制方法ν
こ加え′ｃ、例えば？ｉ嬰“１１昭５７−［４３４１５
号公報に開示の如く外部から鎮静剤を炉内［投入する方
法がとら７１１、この鎮静剤とし′Ｃば、フォー・−ミ
ング、スラグ中のガス抜き及び冷却を狙った石灰石、生
ドロマイト又は製紙スラジ、オガライト等があり、又ガ
フ゛Ｘ、発ｊ、４＝と共（（スラグ″ｆＭうｅＬ、？そ
の粘性低−Ｆ’ ｅ 、（ｆｆ′：〕斤カーゼ；／系物
質がある。
〔発明が解決１）、Ｊ：うｋする問題点〕前述のごとく
スロッピング仰１ｆｉｌｌ法とし５”ｒ、は従来。
スロッピング仰１ｆｉｌｌ法とし５”ｒ、は従来。
（１）−上吹送酸条件による′ｙ−Ｊ法 に２）ス［］
ツピ゛ング発ｄ後の鎮静削設べによる方法があった。
ツピ゛ング発ｄ後の鎮静削設べによる方法があった。
先づ％（１）の方法はランス高さを下げることによって
火点で生成するＦｅＯの生成量、速度を低下させて、フ
ォーミング、スラグの低粘性化を抑え、スロッピングの
続発を防止しようとするものであろうとするものである
。しかし、ランス高さ操作及び送酸量変更によるスロッ
ピング抑制効果は小さく、さらに吹錬中突発的に発生す
るスロッピングを未然に防ぐことは不可能であるという
問題がある。
火点で生成するＦｅＯの生成量、速度を低下させて、フ
ォーミング、スラグの低粘性化を抑え、スロッピングの
続発を防止しようとするものであろうとするものである
。しかし、ランス高さ操作及び送酸量変更によるスロッ
ピング抑制効果は小さく、さらに吹錬中突発的に発生す
るスロッピングを未然に防ぐことは不可能であるという
問題がある。
次に、（２）の方法のうち、例えば石灰石、生ドロマイ
ト、製紙スラジ、オガライト等を投入することによって
フォーミング、スラグ中でガスを発生させて破泡し、ス
ラグの鎮静化を回る方法は、スラグの性状、特に粘性に
よっては、これら物質の投入による発生ガスによってか
えって、フォーミングを助長する場合も見られ、その効
果は不安定であり、この方法もスロッピングの予仰予測
が不充分であれば、スロッピングの未然の抑制は不可能
であるという問題がある。又、（２）の方法のうち。
ト、製紙スラジ、オガライト等を投入することによって
フォーミング、スラグ中でガスを発生させて破泡し、ス
ラグの鎮静化を回る方法は、スラグの性状、特に粘性に
よっては、これら物質の投入による発生ガスによってか
えって、フォーミングを助長する場合も見られ、その効
果は不安定であり、この方法もスロッピングの予仰予測
が不充分であれば、スロッピングの未然の抑制は不可能
であるという問題がある。又、（２）の方法のうち。
フォーミング。スラグの還元によってスラグ鎮静を図る
方法では、鎮静剤として、例えばコークス。
方法では、鎮静剤として、例えばコークス。
石炭等のカーゼン系物質を、スロッピング発生時に１〜
５ｋｙ／Ｔ−ｓ程度添加する場合には、溶鋼汚染（［Ｓ
）、（Ｎ））の問題があり、高価な低Ｓカーヂン系物質
を添加する場合には、溶鋼汚染はないが、溶銃予備膜Ｓ
の強化等が必要となす、＃製コストがアップすると匹う
問題がある。
５ｋｙ／Ｔ−ｓ程度添加する場合には、溶鋼汚染（［Ｓ
）、（Ｎ））の問題があり、高価な低Ｓカーヂン系物質
を添加する場合には、溶鋼汚染はないが、溶銃予備膜Ｓ
の強化等が必要となす、＃製コストがアップすると匹う
問題がある。
転炉の精錬においてスロッピング抑制ＶＣ関する従来力
゛―の前記した問題点を解決するために、本発明は吹錬
中にガス発生物質とスラグ還元′吻買を同時に炉内に添
加することを手段としている。
゛―の前記した問題点を解決するために、本発明は吹錬
中にガス発生物質とスラグ還元′吻買を同時に炉内に添
加することを手段としている。
以下に上記手段の具体的な説明を行なう。
（１） スロッピング鎮静のためのガス発生ｖＤ賀と
しては５石灰石、生ドロマイト、又スラグ還元物質とし
ては、コークス、石炭２等が有効である。
しては５石灰石、生ドロマイト、又スラグ還元物質とし
ては、コークス、石炭２等が有効である。
通常吹錬に用いられる石灰石と、カーゼン系物質とを同
時に或いは混合した状態で炉内に添加する場合の添加量
は１通常の吹錬では、スラグ量がｌ ００１ｗ／Ｔ−日
（スチール）程度であることにもとづいて定めてもよ
く、スラグレス吹錬等では吹錬実績から各吹錬条件毎に
生成或いは残留スラグ量をテーブル化しておき、各吹錬
条件別に対象スラグ予測量を把握して添加量を定めても
よい。
時に或いは混合した状態で炉内に添加する場合の添加量
は１通常の吹錬では、スラグ量がｌ ００１ｗ／Ｔ−日
（スチール）程度であることにもとづいて定めてもよ
く、スラグレス吹錬等では吹錬実績から各吹錬条件毎に
生成或いは残留スラグ量をテーブル化しておき、各吹錬
条件別に対象スラグ予測量を把握して添加量を定めても
よい。
１例としてｓ ｉ ｏ ｏ １ｗ／Ｔ−ｓ の通常
吹錬におけるそれぞれの添加量についての実機試験結果
を第１図に示す、この図の斜線部分Ａがスロッピング抑
制効果を奏する範囲で添加蓋がガス発生物質としての石
灰石では５ｋｆ／Ｔ−８以上で、そしてスラブ還元物質
つまりカーゼン系物質としてのコークスでは００５４／
Ｔ−８以上で効果的であることがこの図から判る。添加
量の上限は。
吹錬におけるそれぞれの添加量についての実機試験結果
を第１図に示す、この図の斜線部分Ａがスロッピング抑
制効果を奏する範囲で添加蓋がガス発生物質としての石
灰石では５ｋｆ／Ｔ−８以上で、そしてスラブ還元物質
つまりカーゼン系物質としてのコークスでは００５４／
Ｔ−８以上で効果的であることがこの図から判る。添加
量の上限は。
石灰石の場合は、第１図にＢで示され、その投入による
鋼浴の冷却状況と転炉における熱源の制約及び精錬に必
要な総ＯａＯ量から定められ、コークスの場合は第１図
［０で示され、゛その投入により （Ｓ）（Ｎ）が増大
するので、溶銃条件、溶製する鋼の要求成分によって定
められる。その添加量（投入量）は、経済性５作業性の
面から必要最少風とすることが好ましい。
鋼浴の冷却状況と転炉における熱源の制約及び精錬に必
要な総ＯａＯ量から定められ、コークスの場合は第１図
［０で示され、゛その投入により （Ｓ）（Ｎ）が増大
するので、溶銃条件、溶製する鋼の要求成分によって定
められる。その添加量（投入量）は、経済性５作業性の
面から必要最少風とすることが好ましい。
又、それぞれの添加物間の添加量の比率は、コークス遺
／石灰石量で０．１〜５６０にすると理由は定かでない
が効果的であり、これらの投入速度はｌ ００ ｋｆ／
ｍｉｎ −ｔ ｏ ｏ ｏ ｋｙ／ｍｉｎ とするこ
とが操作性の面から好ましい。又スラグへの添加、投入
の方法としては炉上水ツノξ−からの自由落下、気送搬
送によるスラグ中へのインジェクション等、何れでもよ
くその効果は実用上において実質的な差異はない。又ス
ラグ還元物質であるカーゼン系物質の粒度は、還元効率
、ハンドリング、操作性からｌＯ〜３０關が望ましい。
／石灰石量で０．１〜５６０にすると理由は定かでない
が効果的であり、これらの投入速度はｌ ００ ｋｆ／
ｍｉｎ −ｔ ｏ ｏ ｏ ｋｙ／ｍｉｎ とするこ
とが操作性の面から好ましい。又スラグへの添加、投入
の方法としては炉上水ツノξ−からの自由落下、気送搬
送によるスラグ中へのインジェクション等、何れでもよ
くその効果は実用上において実質的な差異はない。又ス
ラグ還元物質であるカーゼン系物質の粒度は、還元効率
、ハンドリング、操作性からｌＯ〜３０關が望ましい。
（２）添加物投入の時期は１本発明においては、スロッ
ピング発生時期が■吹錬初期〜中期にかけていわゆる〔
Ｓｉ〕吹きから脱炭最盛期に移行する時期 ■吹錬中期
の脱′炭最盛期の後半の２期に主として発生することに
注目し、吹錬中の所製送酸量の２０Ｘ〜３５％及び４０
％〜６０＼％のどちらか一方又は両方の時期に、それま
でのスロッピング発生傾向の有無にかかわらず常に前述
の石灰石とコークスを炉内に添加することが望ましい。
ピング発生時期が■吹錬初期〜中期にかけていわゆる〔
Ｓｉ〕吹きから脱炭最盛期に移行する時期 ■吹錬中期
の脱′炭最盛期の後半の２期に主として発生することに
注目し、吹錬中の所製送酸量の２０Ｘ〜３５％及び４０
％〜６０＼％のどちらか一方又は両方の時期に、それま
でのスロッピング発生傾向の有無にかかわらず常に前述
の石灰石とコークスを炉内に添加することが望ましい。
転炉精錬におけるスロッピング現象は、造滓剤として炉
内に添加した０ａｊＯ系の副原料が溶銃中から酸化除去
された（ｓｉＱａ）及び（ＹｅＱ ）（Ｍｆｌ（２１）
等と結びついて低融点物質を形成し。
内に添加した０ａｊＯ系の副原料が溶銃中から酸化除去
された（ｓｉＱａ）及び（ＹｅＱ ）（Ｍｆｌ（２１）
等と結びついて低融点物質を形成し。
いわゆる滓化されたスラグ状態になる中で、スラグ中の
（Ｆｅ（Ｅｌ）或いは（ＭｎΦ）が上昇してスラグの粘
性が低下し、粘度が２センチポアズ〜２０センチポアズ
の範囲にある時に溶銃中の炭素が酸化生成して００ガス
を発生すると、前記低融点スラ７孫泡し、それが破泡す
ることなくフォーミングし、炉口からスラグがあふれ出
、或いは噴出する現象である。つまり、スラグの粘性が
２センチポアズ未満となるか、２０センチポアズを超え
ると周知の如くスロッピング現象に至るフォーミング現
象はみられなくなる。
（Ｆｅ（Ｅｌ）或いは（ＭｎΦ）が上昇してスラグの粘
性が低下し、粘度が２センチポアズ〜２０センチポアズ
の範囲にある時に溶銃中の炭素が酸化生成して００ガス
を発生すると、前記低融点スラ７孫泡し、それが破泡す
ることなくフォーミングし、炉口からスラグがあふれ出
、或いは噴出する現象である。つまり、スラグの粘性が
２センチポアズ未満となるか、２０センチポアズを超え
ると周知の如くスロッピング現象に至るフォーミング現
象はみられなくなる。
本発明は前記した発泡によるフォーミングが生成する、
前記した■の吹錬初期成いは■の吹錬中期に石灰石（ｏ
ａｏｏ３）とカーボン系物質を同時にスラグに対して添
加し、スラグ中で爆発的に００ガスを発生させて、破泡
を促進させると共に、添加物質中のカーゼンによってス
ラグ中の（Ｆｅｄ）を還元減少させることによって、フ
ォーミング、スラブの粘性を２０センチポアズを超える
範囲に導いて、炉内スラグのフォーミング現象を鎮静化
させるものである。
前記した■の吹錬初期成いは■の吹錬中期に石灰石（ｏ
ａｏｏ３）とカーボン系物質を同時にスラグに対して添
加し、スラグ中で爆発的に００ガスを発生させて、破泡
を促進させると共に、添加物質中のカーゼンによってス
ラグ中の（Ｆｅｄ）を還元減少させることによって、フ
ォーミング、スラブの粘性を２０センチポアズを超える
範囲に導いて、炉内スラグのフォーミング現象を鎮静化
させるものである。
即ち、本発明におｈては、石灰石による破泡促進作用と
、カーボン系物質によるスラグ粘性の非フォーミング領
域化の相乗効果により、石灰石単身の場合の非破泡性ス
ラグ生成の問題点を解消すると共に、カーボン系物質単
身の場合の問題点である溶鋼汚染の危険を回避すること
ができた。
、カーボン系物質によるスラグ粘性の非フォーミング領
域化の相乗効果により、石灰石単身の場合の非破泡性ス
ラグ生成の問題点を解消すると共に、カーボン系物質単
身の場合の問題点である溶鋼汚染の危険を回避すること
ができた。
表１に示す成分の溶銃を使用し、表２に示す成分、温度
の溶鋼を得る吹錬を行なつ之。
の溶鋼を得る吹錬を行なつ之。
表 ｌ 溶銑条件
（注）ＨＭ几＝溶銑配合比
その際、第２図（Ｃ線は底吹送酸量を、Ｄ線は上底吹送
酸量を示す。）に示す条件で上底吹精錬（ランス口と湯
面間距離は４ｍで一定）を行ない。
酸量を示す。）に示す条件で上底吹精錬（ランス口と湯
面間距離は４ｍで一定）を行ない。
表３（本発明例）表４（従来例）の結果を得た。
表 ４
（注） ＯＮ数；チャージ数 ０チヤ一ジ量＝３４０
Ｔ／ＣｈＯ添加速度は５本発明例（表３）と同じ。
Ｔ／ＣｈＯ添加速度は５本発明例（表３）と同じ。
表３９表４に明らかな通り１本発明例はスロッピング発
生率が７％以下で、溶鋼汚染もΔＣＳ’）≦０．００２
％ Δ〔Ｎ）≦ｉｐＩ）Ｍ であるのに対し。
生率が７％以下で、溶鋼汚染もΔＣＳ’）≦０．００２
％ Δ〔Ｎ）≦ｉｐＩ）Ｍ であるのに対し。
従来例の溶鋼汚染のない随５，６と汚染のイ氏い隘８で
は、スロッピング発生率が２４％ｔ１７％。
は、スロッピング発生率が２４％ｔ１７％。
１４％に及び、スロッピング発生率の低い階７では溶鋼
汚染は、△（Ｓ）＝０．００７％、△〔Ｎ）壬７ ［）
ｐＭであり、Ｎａ９では溶鋼汚染もΔ［Ｓ ） ＝、０
．０６％と高く、スロッピング発生率も１１％と高い。
汚染は、△（Ｓ）＝０．００７％、△〔Ｎ）壬７ ［）
ｐＭであり、Ｎａ９では溶鋼汚染もΔ［Ｓ ） ＝、０
．０６％と高く、スロッピング発生率も１１％と高い。
本発明は吹錬中の炉内にガス発生物質と、スラグ還元物
質を適ｂ１副加するのであり、これにより溶鋼を汚染す
ることなく、スロッピングを効果的に予防できる。
質を適ｂ１副加するのであり、これにより溶鋼を汚染す
ることなく、スロッピングを効果的に予防できる。
これによって鉄歩溜りの向上、生産性の向上。
製造コストの低減が可能になる等もたらす工業的効果は
大きい。
大きい。
第１図は５本発明における石灰石とコークスの最適投入
量の範囲を示す実験結果図、第２図は、本発明の実施例
及び従来例の吹錬条件の説明図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
量の範囲を示す実験結果図、第２図は、本発明の実施例
及び従来例の吹錬条件の説明図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
Claims (2)
- （１）上吹、上底吹、或いは底吹転炉の精錬において、
その吹錬中にガス発生物質と、スラグ還元物質を同時に
炉内に添加することによつて、該吹錬中に突発的に発生
する炉内スラグの噴出現象（スロツピング）を抑制する
ことを特徴とする転炉製鋼法。 - （２）吹錬中の所要送酸量の２０〜３５％及び４０〜６
０％のどちらか一方、又は両方の時期に、石灰石とコー
クスを炉内のスラグに対して添加する特許請求の範囲第
（１）項に記載の転炉製鋼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16250685A JPS6223920A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 転炉におけるスロッピング抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16250685A JPS6223920A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 転炉におけるスロッピング抑制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6223920A true JPS6223920A (ja) | 1987-01-31 |
| JPS6360089B2 JPS6360089B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=15755914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16250685A Granted JPS6223920A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | 転炉におけるスロッピング抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6223920A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100388037B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2003-11-01 | 주식회사 포스코 | 전로취련시슬로핑방지방법 |
| WO2009090226A2 (en) | 2008-01-15 | 2009-07-23 | Recoval Belgium | Process for preparing a foaming slag former, product and use thereof |
| KR100925597B1 (ko) * | 2002-12-21 | 2009-11-06 | 주식회사 포스코 | 전로정련방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60165311A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑の精錬時におけるスラグフオ−ミング抑制方法 |
-
1985
- 1985-07-23 JP JP16250685A patent/JPS6223920A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60165311A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑の精錬時におけるスラグフオ−ミング抑制方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100388037B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2003-11-01 | 주식회사 포스코 | 전로취련시슬로핑방지방법 |
| KR100925597B1 (ko) * | 2002-12-21 | 2009-11-06 | 주식회사 포스코 | 전로정련방법 |
| WO2009090226A2 (en) | 2008-01-15 | 2009-07-23 | Recoval Belgium | Process for preparing a foaming slag former, product and use thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360089B2 (ja) | 1988-11-22 |
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