JPS62232489A - Ｃ３↑＋炭化水素の分離と回収の方法 - Google Patents

Ｃ３↑＋炭化水素の分離と回収の方法

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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は液化石油ガスの脱水素で生成される、すなわ
ちプロ／Ｒン、標準ブタン、イソブタン、インペンタン
またはその混合物あるいは重油の接触分解により生成さ
れる軽質成分の高い濃縮を含むガス混合物から０３、Ｃ
４または（および）Ｃ＋３液体炭化水素（すなわちＣ吉
）の分離と回収の方法に関する。
（従来の技術） Ｃ＋３炭化水素を脱水素または接触分解廃ガス混合物か
らの分離と回収の幾多の方法が商業的に使用されまた提
案された。
Ｓ、グツソウ（Ｓ、　（）ｕｓｓｏｗ　）　％　着、ｔ
イル、アンド。
ガス、ジャーナル（Ｏｉｌ　ａｎｄ　Ｇａｓ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ　）　１９８０年１２月号第％乃至１０１ページ
「ディハイｒロゼネイション、リンクス、　ＬＰＧ　、
ツウ、モア。オクタンＪ　（Ｄｅｈｙｄｒｏｇｅｎｅｔ
ｉｏｎ　Ｌｉｎｋｓ　ＬＰ（）　ｔｏ　Ｍｏｒｅ　０ｃ
ｔａ−ｎｅ）の論文で、吸収−ストリッピング法が開示
さ（第　７　頁） れている。この方法ではｃ３から０５’ｌ’での炭化水
素を少量の軽質成分と共に油に吸収させる。前記社炭化
水累と溶質軽不純物をそこで前記油がらりボイルストリ
ッピング塔にストリップしてオーバーヘッドコンデンサ
ーで凝縮する。この方法は高エネルギー要求条件の特徴
があ少、特に燃焼リボイラー熱を供給する。さらに、典
型的な例として９８乃至９９　、８７の範囲での高い生
成物回収に必要な高い油循環率のため、大型で高価な塔
と付属熱交換器および大型燃焼ヒーターが必要である。
Ｃ３−Ｃ，炭化水素を接触分解装置排ガスから回収する
ため同様の吸収−ス）　ＩＪフッピング法広く使用され
ている。この方法はＪ、Ｈ，ガリー（、Ｔ、Ｈ，Ｇａｒ
ｙ）とＧ、　Ｒ，ハンドワーク（Ｇ、　Ｅ、　Ｈａｎｄ
ｗｏｒｋ　）がベトローリアムリ、ファイニング（Ｐｅ
ｔｒｏｌｅｕｍ　Ｒｅｆｉｎｉｎｇ　）１９８４年第２
版第２０８乃至２１０ページで記述している。
米国特許第４，３８１．４１８号で別の分離法が開示さ
れている。この方法では、脱水素プロセス排ガス混合物
を圧縮し、いくつかの職質不純物と共に所望重炭化水素
成分を＝ｔｍするに十分な低温度に冷却させる。前記方
法に必要な冷却を主として前記液体炭化水素供給原料の
冷却とその後の再循環水素との混合、さらにその後の水
素／炭化水素混合物の再気化で提供させる。前記混合物
の高水素濃縮は前記気化炭化水素の分圧を亮生成物回収
たとえばＣ４回収に必要な一１０Ｆ乃至−５０Ｆの必要
温度レベルでの冷却を提供するのに十分な圧力に減らさ
せる。この方法は前記供給原料炭化水素の低温気化温度
での凍結を避けるため乾燥することである。適切な低温
度レベルでの供給原料に必要な前記低炭化水累分圧を達
成するには前記脱水素法においては高水素循環率がさら
に必要である。
米国特許第４．５１９，８２５号で、第３の回収法が開
示されて、いる。この方法においては前記生成物ガス混
合物をデフレグメイターで圧縮、冷却と部分精留して所
望重質炭化水素を前記軽質不純物の大部分から分離する
。前記軽質ガスを膨張させて前記工程の冷却を提供する
。代表的Ｃ４脱水素排ガスを用いると、この工程は低温
、すなわち２０′Ｆ以下（第　９　頁） の補助冷却の必要はないが、十分な膨張冷却をしてたと
えば９８乃至９９．８　　％のような高生成物液体回収
を提供させるため、たとえば３５０乃至５５０ｐｓ　ｉ
ａの範囲の相対的高圧圧縮が必要である。たとえば半分
以上の前記Ｃ４炭化水素の大型の留分を圧縮機の最終冷
却器で冷却水筒たは空気冷却を通して主に凝縮させる。
前記排ガスを乾燥前に予備冷却する場合、少量のたとえ
ば３５乃至６５　Ｆの隅レベル冷却が必要である。代表
的リーン製油所ガスを用いると、この工程は、たとえば
９８．５％の高ｃｚ液体回収に要する十分な膨張冷却を
提供するため前記ガスを２２５　ｐｓｉａに圧縮する必
要がある。
（発明が解決しようとする問題点） 上記のすべての先行技術の方法において、回収されたＣ
３乃至Ｃ＋３炭化水素のダウンストリーム分別は通常所
望生成物純度レベルの達成のためあるいは再循環または
他の使用にむける未反応供給原料炭化水素の分離のため
必要である。
多数の方法が開示されたが、それは吸収熱ポンプ冷却サ
イクルを利用して冷却を分離と液化工程（第１Ｏ頁） に提供している。
米国％奸第４，３５０，５７１号で、たとえば分別蒸溜
。
蒸溜、脱水素または酸性気体スクラビングのような熱活
性化分離工程に供給するエネルギー量を還元させる方法
と装置を開示している。前記還元を吸収熱ポンプを前記
方法に組込むことによって達成し、それによって前記吸
収熱ポンプは前記工程からの不良熱すなわち冷却をその
工程に提供する不良熱を受入れ、さらに高温熱を前記工
程に送り戻させる。前記吸収熱ポンプはそれに適用した
外部熱源の原動力を通して必要な温度増加を起させるが
、これは普通の熱ポンプが必要とする機械的動力源と対
照的である。
米国特軒第３，８１７，０４６号では、天然ガスの液化
に特に有用な組合せ冷却法ｆ、開示している。この方法
は吸収冷却サイクルにつないだ多成分冷却サイクルを用
ＩＡまた前記多成分サイクル中の圧縮機の駆動体からの
廃棄排エネルギーを利用している。
この発明は脱水素、接触分解または＠質成分の高濃縮を
もつ同様プロセス生成物流れからのり液（第１１頁） 体戻化水素の分離と回収の方法を提供することである。
（ｉＪｊｌ（ｆｌを解決するための手段）本発明は次の
工程から成ることを特徴とする。
すなわち、いまだに７５ｐｓｉａまたはそれよシ大きい
圧力に圧縮されていない場合、前記プロセス生成物流れ
を圧縮することと、前記生成物流れにおける前記Ｃ３炭
化水素の第１部分を凝縮する前記圧縮生成物流れを冷却
することと、前記凝縮Ｃ＋３炭化水素の第１部分を前記
生成物流れから完全に分離することと、回収熱が前記生
成物流れ中の前記ｃ吉炭化水素の第２部分を凝縮するそ
の回収熱を利用する吸収冷却サイクルが生成する循環／
？１媒と熱交換によって前記残存生成物流れをざらに冷
却することと、凝縮Ｃ３Ｒ化水素の第２部分を前記生成
物流れから完全に分離することと、前記残存生成物流れ
をＫｍ器中で乾燥して低温回収装置中で凍結してし１う
おそれのあるあらゆる不純物をも除去することおよび前
記乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給し、それに
よって前記乾燥残存生成物流れを冷却することと、あら
ゆる残存罐炭化水素の少くとも一部分を凝縮することと
、前記Ｃ＋３炭化水素の前記部分を完全に分離し除去す
ることおよび本質的に軽質成分から成る廃棄物流れを除
去することとである。
この発明を詳述する前に、脱水素生成物ガスから液体の
高回収をこの技術に利用した２つの標準液体回収セクシ
ョンを考察する必要がある。これら２つの液体回収セク
ションは双方とも廃棄物流れ以外に機械的機構を使用し
て、前記液体回収に必要な冷却を起こさせるが、前記回
収セクションの作業圧力が異なるだけである。
第２図を参照して、反応器と再生、圧縮および高圧液体
回収セクションを備える液体回収と熱回収の２セ、クシ
ョンを示す。前記工程において、管路１０を通るＬＰＧ
供胎と管路１１を通る再生空気を前記脱水素反応器と再
生セクション１２に供給する。
どの種類の脱水素反応器と再生システムもこの発明で利
用できる。反応器生成物、管路１４と前記分別システム
（図示せず）、管路１５からの再循環ガ（第１３頁） スを圧縮器１６内で約３５０乃至５５０　ｐｓｉａの圧
力になるよう圧縮する。前記圧ｍ器からの流出液を管路
１８経由して熱交換益田を通過させ約乳乃至１２０　Ｆ
に冷却すると、それにより前記流れ中の前記ｃ杏炭化水
素の大部分を凝縮させる。前記熱交換益田の冷却能力は
主として冷却水により提供され、その冷却水は管路ｎを
経由して前記熱交換器に入り管路別を経由して除去され
る。この冷却した圧縮流れを管路２６を経由して分離益
公に供給し、そこで前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化
水素を管路Ｉを経由して除去する。管路３２に入った前
記分離器のオーバーヘッド管、機械的冷却装置４０内で
生成されるたとえば冷水″またはブライン溶液のような
流れ熱交換媒質によって熱交換器あ中にて約４０乃至７
０Ｆの温度にさらに冷却する。前記熱交換媒質を管路３
６を経由して前記熱交換器に循環させ、管路３８ｆ、経
由して機械的冷却装置４０に戻す。この冷却の結果、オ
ー、？−ヘッド流れ３２中の前記Ｃ＋Ｊ炭化水素の少量
の留分を凝縮するとその結果として前記装置切の相対的
低冷却要求条件になる。この冷（第１４頁） 却オーバーヘッド流れを管路４２経出で分離器材に供給
し前記凝縮炭化水素を管路４６を経由して除去する。前
記分離器４４からのオーバーヘッドを管路４８を経由し
て乾燥器間に供給し前記低温回収装置の作業条件で凍結
してし甘うおそれのある不純物を除去し、またそれを管
路５２経出で乾燥器間から低温回収装置ヌに供給するが
、この装置は前記残＋ 存Ｃ３炭化水素の大部分を前記軽質不純物（すなわち廃
棄物流れ）から分離する。低温回収装置図はたとえば米
国特許第４．５１９，８２５号に記述されてｂるような
デフレグメイター形式または他のどのような種類のもの
でもよい。前記Ｃ＋＋３炭化水素を管路５６を経由して
除去しまた前記軽質不純物を管路５８経由除去する。
前記低温回収装置中からの職質ガス不純物流れ団を約関
乃至１２５　ｐｓ、ｉａの圧力で設備燃料システムに主
として送る。膨張器（図示せず）を、前記供給圧力から
燃料圧力への前記軽質ガス流れの圧力賃退から得られる
すべての冷却を回収するために利用する。
（第１５頁） 前記回収炭化水素液体流れ加、４６およびＩを前記生成
物分別セクションに送るが、これはたとえは水素、鷺素
、−酸化炭素、二酸化炭素および粧質戻化水素のような
残存軽質不純物の除去にまた前記Ｃ重炭化水素の分離と
精製にはその実績を示すものはない。前記分別システム
において、前記Ｃ３炭化水素を分離して所望の生成物、
たとえばイソブタンを回収する。前記未反応供給原料、
たとえはイソブタンと他の重炭化水素を典型的例として
前記反応セクションに再循環して戻す。
前記工程の熱回収セクションにおいて、管路８１を経由
して！８住流出ガスを管路８０経由して後燃焼空気と、
管路混経由で燃料と混合し、加熱器８２の中で灰化させ
結果として約１３５０Ｆの温度で煙道ガス流れ８６とな
る。削記煙追ガス流れ８６を普通の高レベル廃呆熱回収
工程すなわち風采熱りボイラー８８を経由して４００Ｆ
近くに冷却して前記工程で使用される高圧蒸気と、前記
工程に管路９０を経由して入りまた管路９１経由で前記
りボイラーとボイラー給水子熱益９４に戻る前記高温蒸
気を発生させる。
管路９６を経由してボイラー給水を予熱器９４の中で管
路９２中の煙道ガスを用いて加熱し、予熱器９４からの
加熱ボイラー給水を管路９Ｂ＆由で反応器と再生セクシ
ョン化に送り、そして追加高圧蒸気をそこで発生させる
。管路９５の前記高圧蒸気の大部分を通常利用して反応
器生成物と空気圧縮器を運転する。熱回収装置９４から
の前記煙道ガスを管路ｉｏｏを経由して大気に排出する
。
第３図を参照して、前記反応器と低圧液体回収セクショ
ンを備える代表的脱水素工程の再生、圧縮、液体回収と
熱回収セクションを示す。この工程においては、管路１
０を経由してＬＰ、Ｇ供給と管路１１を経由して再生空
気を前記脱水素反応器と再生セクション１２に供給する
。どの脱水素反応器と再生システムもこの発明において
利用できる。管路１４の反応生成物と管路１５の分別シ
ステム（図示せず）からの再循環ガスを圧縮器１６中で
約７５乃至２５０　ｐｓｉａの圧力に圧縮する。圧縮器
１６からの流出液を管路１８経由で熱父換益田に通し、
そこでこの流出液を約８０Ｆ乃至１２０Ｆに冷却し、そ
れによつ（第１７頁） て前記流れにあるＣ３炭化水素の一部を凝縮させる。
熱又換益田の冷却能力を管路２２経山前記熱交換器に入
り管路２４経山除去される冷却水が提供する。
この冷却、圧縮蒸気を管路５経由で分離器２８に供給し
、そこで前記圧縮流れ中のどの凝縮炭化水素も管路３０
経由で除去される。管路３２の前記分離器列のオーバー
ヘッドを熱交換器別の中で機械的冷却装置４０で生成さ
れた流れ熱交換媒質たとえばフレオン、プロパン、冷水
またはブライン溶液を使用して、約あ乃至６５７；”に
さらに冷却する。前薯己熱又換媒質を前記熱又換器に管
路３６経出で循環させたあと機械的冷却装置４０に管路
３８　ｆｈ由で戻す。この冷却の結果、オーバーヘッド
流れ３２中の前記Ｃ３炭化水素の多葉の留分？：凝縮す
ると結果として前記冷却装置の相対的に高い冷却必要条
件となる。
この冷却オーバーヘッド流れを管路４２経由で分離器４
４に供給し、前記凝縮炭化水素を管路４６経由で除去す
る。分離器４４からの前記オー、？−ヘッドを管路４８
経由で乾繰器艶に供給して前記低温回収装置の作業条件
で凍結してしまうおそれのある不純（第１８頁） 物を除去し、さらに乾燥器間から管路５２を経由し、前
記軽質不純物から前記残存Ｃ３炭化水素の大部分を分離
する低温回収装置ヌに供給する。低温回収装置８は米国
特許第４，５１９．８２５号に記述されているようなデ
フレグメイター式または別の適切な種類のものでもよい
。前記Ｃ３炭化水素を管路間を経由して除去しそして前
記軽質不純物を管路間を経由して除去する。
低温回収装置巽からの前記軽質ガス不純物品を約（資）
乃至１２５　ｐｓｉａの圧力で前記設備燃料システムに
主として送る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記
供給圧から燃料圧への前記軽質ガス流れの前記賃退圧力
からあらゆる利用可能冷却を回収する。２０Ｆ以下の冷
却を起こさせる低レベル冷却装置が１、高生成物液体回
収に必要な前記低温回収装置における＃張が発生させる
冷却を増大させるために必要である。この装置は、たと
えはプロパン、フロペン、アンモニアまたはフレオンの
ような適切な冷媒の蒸気圧縮を利用する冷却装置ωのよ
うな主として普通の機械的冷却装置になるであ（第１９
頁） ろう。前記冷媒は管路６２経由冷却装置（イ）から低温
回収装置図に流れて、管路６４を経由して冷却装置ωに
戻る。
前記回収炭化水素液体流れ刃、４６および５６を前記生
成物分別セクションに送るが、それは水素、窒素、−酸
化炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽
質不純物の除去と前記ｃＪｚ化水素の分離と精製とには
実績を示さない。前記分別システムにおいて前記Ｃ＋３
炭化水素を分離して所望生成物、たとえばインブタンの
回収をする。
前記未反応供給原料、たとえばイソブタンや別の重炭化
水素を前記反応セクションに主に再循環させて戻す。
この工程の前記熱回収セクションにおりて、管路８１を
経由して再生流出ガスを管路８０経由で後燃焼空気と、
管路８４経由で燃料と混合し、さらに加熱缶８２で灰化
させ結果として約１３５　Ｆの温度で煙道ガス流れ８６
になる。前記煙道ガス流れ８６ヲ普通の高レベル廃業熱
回収工程すなわち廃棄熱りボイラー簡を経由して４００
Ｆ近くまで冷却し、この工程で使用される高圧蒸気と、
管路９０経由前記工程に入ｐ管路９１経出で前記リボイ
ラーとボイラー給水子熱益９４に戻る前記高温蒸気管発
生させる。管路９６経由でボイラー給水を予熱器９４で
管路９２中の煙道ガスを用いて加熱し、予熱器９４から
の加熱ボイラー給水を管路９８経由で反応器と再往セク
ション球に送少、そして付加島圧蒸気をそこで発生させ
る。管路９５の高圧蒸気の大部分は通常反応器生成物と
空気圧縮器の運転に利用される。熱回収装置貧からの前
記煙道ガスを管路１００を経由して大気に排出する。
この発明の前記液体回収セクションは先に討議した低圧
回収セクションと鴻様であるが、この発明は煙道ガス流
れｌＯＯにある利用可能のエネルギーを利用、しまたそ
れを吸収冷却装置でオリ用する。
この吸収冷却装置は機械的冷加装置４０に取って代り、
熱交換器あ内で必要な冷却を提供する。引続いて詳細な
説明をしよう。
第１図を参照して、前記反応器と再生、圧縮と、この発
明の前記液体回収セクションを備える代表（第２１頁） 的脱水素工程の液体回収と熱回収セクションとを示す。
この工程において、管路１０経山のＬＰｆ）供給と管路
１１ｆｉ白の再生空気を前記脱水素反応器と再生セクシ
ョン校に供給する。どのような脱水素反応器と再生シス
テムもこの発明で利用できる。管路１４の反応器生成物
と管路１５の前記分別システム（図示せず）からの再循
環ガスを圧縮器１６に供給してその中で約７５乃至２５
０　ｐｓｉａの圧力に圧縮し、その後熱父換益田中で約
閏乃至１２０″Ｆの温度に冷却し、それによって前記流
れの前記Ｃ３炭化水素の一部を凝縮する。熱交換益田の
冷却能力は主として管路ηを経由して前記熱交換器に入
り管路Ｕ経由で除去される冷却水によシ提供される。こ
の冷却圧縮流れを管路が経由で分離器外に供給し、そこ
で前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化水素を管路３０経
由で除去する。分喉器あの前記オーノーヘッド、管路３
２を熱交換器あで吸収冷却装置１１０で生成される流れ
熱交換媒質により約３５乃至６５Ｆの温度にさらに冷却
する。前記熱交換媒質を管路側を経由して前記熱交換に
循環させ、管路あ経由で（第２２頁） 吸収冷却装置１１Ｏに戻す。この冷却の結果として、オ
ー・層−ヘッド流れ３２中の前記重炭化水素の多量の留
分を凝縮し結果として前記装置の相対的に高い冷却必要
条件となる。この冷却オーバーヘッド流れな管路弦を経
由して分離器４４に供給しまた前記凝縮炭化水素を管路
４６経出で除去する。分離り弱の前記オーツｔ−ヘッド
を管路招経由で乾燥器（資）に供給して前記低温回収装
置の作業条件で凍結してしまうおそれのある不純物を除
去し、また乾燥器（資）から管路５２を経由して前記残
存Ｃ３炭化水素の□大部分を分離する低温回収装置８に
供給する。低温回収装置９はたとえは米国特許第４．５
１９．８２５号に記述されているようなデフレグメイタ
ー式または別の適切な種類のものでよい。前記重炭化水
素を管路間を経由して除去しそして前記軽質不純物を管
路間を経由して除去する。
低温回収装置Ｍからの前記紙質ガス不純物５８を約関乃
至１２５　ｐｓｉａの圧力で前記設備燃料システムに主
として送る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記供
給圧から燃料圧への前記軽質ガス流れ（第２３頁） の前記擬退圧力からあらゆる利用可能冷却を回収する。
２０Ｆ以下の冷却を起こさせる低レベル冷却装置が、筒
生成物液体回収に必要な前記低温回収装置における＃張
が起こす冷却を増大させるために必要である。この装置
は、たとえばプロパン、プロペン、アンモニアまたはフ
レオンのようす適切な冷媒の蒸気圧縮を利用する冷却装
置６ｏのような主として普通の機械的冷却装置になるで
あろう。
前記冷媒は管路６２経由冷却装置艶から低温回収装置ヌ
に流れて、管路６４を経由して冷却装置（イ）に戻る。
しかし、前記必要低レベル冷却を起こさせるどのような
別の適切な機構も利用できる。
前記回収炭化水素液体流れ加、４６および５６を前記生
成物分別セクションに送るが、それは水素、鷺素、−酸
化炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽
質不純物の除去と前記ば炭化水素の分離と精製とには実
績を示さない。前記分別システムにおいて前記Ｃ＋３炭
化水素を分離して所望生成物、たとえばイソブタンの回
収をする。前記未反応供給原料、たとえばイソブタンや
別の重炭化水素を前記反応セクションに主に再循環させ
て戻す。
この工程の前記熱回収セクションにおいて、管路８１を
経由した再生流出ガスを管路８０経出で付加空気と、管
路あ経由で燃料と混合し、さらに加熱器８２で灰化させ
結果として約１３５０’Ｆの温度で煙道ガス流れ８６に
なる。前記煙道ガス流れ８６を普通の、高レベル廃棄熱
回収工程すなわち、廃棄熱りボイラーがこの工程で使用
される高圧蒸気流れを発生させることと、前記高温蒸気
が管路（資）を経由して前記工程に入り管路９１経由前
記リボイラーに戻ることおよびボイラー給水子熱器９４
の諸工程を経由して４００Ｆ近くまで冷却する。管路９
６経出でボイラー給水を予熱器９４で管路９２中の煙道
ガスを用いて加熱し、予熱器９４からの加熱ボイラー給
水を管路９８経由で反応機と再生セクション１２に送り
、そして付加高圧蒸気をそこで発生させる。管路９５の
高圧蒸気の大部分は通常反応器生成物と空気圧縮器の運
転に利用される。熱回収装置からの前記煙道ガス流れ１
０６を低圧蒸気ボイラー１０２でさらに（第２５頁） 冷却する。この低レベル熱回収工程は約２５　ｐｓｉａ
の低圧蒸気を発生させ、これを管路１０４を経由して吸
収冷却装置１１０に供給する。この低圧蒸気を凝縮して
吸収冷却装置１１０を運転しまたその凝縮液を再蒸発さ
せるため管路１０６を経由してボイラー１０２に戻す。
煙道ガス流れ１００から利用可能前記低レベル熱は通常
、流れ３２のかなりの部分の予備冷却と凝縮に必要な高
レベル冷却のすべてを供給できるだけの大型の前記吸収
冷却装置を運転できるだけの低圧蒸気を発生させるには
十分である。
二者択一的に、前記低レベル熱回収装置１０２で約２２
５乃至２７５Ｆの温度に加熱した高圧凝縮液は前記低圧
蒸気の代わりに前記吸収冷却装置に熱を供給するために
使用できる。これ以外の液体もまた適当である。
この発明の前記吸収冷却装置はどのような種類、たとえ
ば１９８４年８月号「デザイン、フォア、フリー、チリ
ング」ハイドロカーボン、プロセシング（”　　Ｄｅｓ
ｉｇｎ　　ｆｏｒ　　Ｆｒｅｅ　　Ｃｈｉｌｌ土ｎｇ　
　”　　、　　Ｈｙｄｒｏ　　ｃａｒｂｏｎＰｒｏｃｅ
ｓｓｉｎｇ　）の８０乃至８１ページのＲ，Ｐ、リーチ
（Ｒ。
（第２６頁） Ｐ、Ｒｅａｃｈ　）とＡＩ　　ラジグル（Ａ、Ｒ，Ｒａ
ｊｇｕｒｕ、）の論文に記述されている水性リチウム臭
化物型のものであってもよい。吸収冷却装置は機械的冷
却装置に必要な蒸発圧縮器を必要としないので、動力必
要条件は本質的に低く液体吸入排出ができればよい。た
とえばアンモニア水、アンモニア−メチルアルコールま
たはプロパン−ヘキサンのような別種の吸収冷却装置も
また使用できる。
この発明の利点を明らかにするために、材料平衡とエネ
ルギー必要条件を計算した結果、先に討議した脱水票決
液体回収セクションのおのおのを次の実施例で提供でき
る。
（実施例） 実施例１ イソブタンをその主成分として用いたＬＰＧ流れの水素
を第２図に示した工程に従って除去した。
高圧液体回収セクションを備える前記脱水素法の材料平
衡を第１表に提供する。
実施例２ イソブタンをその主成分として用すたＬＰＧ　流れ（第
２７頁） の水素を第３図に示した工程に従って除去した。
低圧液体回収セクションを備える前記脱水素法の材料平
衡を第２表に提供する。
実施例３ イソブタンをその主成分として用いたＬＰＧ流れの水素
を第１図に示した工程に従って除去した。
吸収冷却装置を利用した低圧液体平衡を第３表に提供す
る。
工程流量以外に、流れ温度と圧力が前記諸表中に詳述さ
れている。
（第２８頁） 第　　　１　　　表 材料平衡 高圧回収 圧カニｐｓｉａ　　　　　　　　２．１　４５０　　４
５０温度：Ｆ　　　　　　　　　１０４　　１０４　　
１０４流量：ポンド・モル／時間 Ｈｚ　　　　　　　　　　　　、　１７６７　　　１８
１０　　　　４３Ｃｘ　−Ｃ５３４０３５８１７１ Ｃ＆’　ｓ　　　　　　　　　　　　２７５７　　　２
８０７　　２２９７合計　　　　　４８６４　４９７５
　２５１１３２　　流れ４６　　流れ４８　　流れ５６
　　流れお２４６４　　３１９　　２］４５　　２４６
　　１８９９（第２９頁） 第　　　２　　　表 材料平衡 低圧回収 圧カニｐｓｉａ　　　　　　　　２．１　１７５　　、
　１７５温度：Ｆ　　　　　　　　　１０４　　１０４
　　１０４流量：ボンド・モル／時間 Ｈ２１７６７１７７５６ ＣＩ　　Ｃｓ　　　　　　　　　　　　３４０　　　３
４９　　　　４７Ｃ４ｓ　　　　　　　　　　　　　２
７５７　　２７９１　　　１０７９合計　　　　　４８
６４　４９１５　１１３２流れ３２　　流れ４６　　流
れ４８　　流れ５６　　流れ昭（第３０頁） 第　　　３　　　表 材料平衡 低圧回収 圧カニｐｓｉａ　　　　　　　　２．１　　１７５　　
１７６温度：Ｆ　　　　　　　　１０４　　１０４　　
１０４流量：、＋？ボンドモル／時間 Ｈ２１７６７１７７５６ Ｃ１−ｃ’、　　　　　　　　　　　　３４０　　　３
４９　　　　４７Ｃ４’　ｓ　　　　　　　　　　　　
２７５７　　２７９１　　　１０７９合計　　　　　４
８６４　４９１５　１１３２圧カニ　ｐｓｉａ　　　　
　　　　２６　　　　２６温度：　Ｆ　　　　　　　　
２４２　　　２４２流量：　　１０００ポンド／時間 蒸気　　　　２３．３ 凝縮液　　　　　　　　　　　　　２３．３流れ３２　
　流れ４６　　流れ４８　　流れ５６流れ関（第３１頁
） 前記各液体回収工程のエネルギー必要条件を第４表が示
している。
第４表 実施例１　　実施例２　　実施例３ 液体回収セクション 圧カニ　ｐａｉａ　　　　　　　　　　４５０　　　　
１７５　　　　１７５冷却の糧類 高レベル　　　　機械的　機械的　吸収低レベル　　　
　　なし　機械的　機械的動力要求条件：ＨＰ 圧縮器　　　　　　　１８，０００　　１５，６００　
　１５．６００冷却装置　　　　　　　　　３３０　　
　１．５００　　　−−冷却装置　　　　　　　　　　
　　　　　８５０　　　　８５０冷却装置　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　１００合計　　　
　１８．３３０　１７，９５０　１６，５５０笑施例１
を上回る節約量　　　　　　　　　　−２，１１０，８
実施例２を上回る節約量　　　　　　　　　　　　　　
　　　８．５実施例１において、管路１４の前記反応益
生成物を、Ｃ４液体回収の低温加工に先立って４５０　
ｐｓｉａの圧力に圧縮する。この４５０　ｐｓｉａ圧力
レベルし辿択してｂた理由は、それが結果的に「自動冷
却」低温回収セクションとなったためである。約８２％
という非常に多量の前記Ｃ４炭化水素の留分をその結果
冷却水を使用して１００Ｆ以上で凝縮した。約１０係の
相対的に少い前記Ｃ４炭化水素の留分を前記予備冷却交
換器で凝縮し、その結果高レベル冷却の低必要条件、す
なわち約３３０　ＨＰのエネルギー出力を必要とする約
３００トンとなった。約８％の残存Ｃ４炭化水素を、供
給圧から燃料圧への分離軽質ガスの仕事膨張から唯−得
られる冷却を利用して前記低温回収装置で回収した。前
記反応益再生煙道ガスを４１０　Ｆの温度で前記熱回収
セクションから排出した。それは低レベル熱の回収が通
常不経済だからである。実施例１のエネルギー必要条件
はほぼ１８，３３０　ＨＰである。
実施例２及び３において、流れ１４の前記反応器製品ガ
スを単に１７５　ｐｓｉａの圧力に圧縮する。その結果
、非常に少い前記Ｃ４炭化水素の留分を約３９％冷却交
換益田で凝縮させる。はぼ半分、約４６％をここで交換
器あで凝縮するが、この交換器は前記（第３３頁） 高レベル冷却必要条件を約１３００トンに増加させる。
実施例２でわかるように、これは、機械的冷却が供給す
る時はぼ１５００　Ｈｐが必要となる。約１５％の前記
残存Ｃ４炭化水素を前記低温回収装置で回収する。この
低温回収装置は、前記軽質ガス流れの膨張が提供する冷
却を補うため約３００トン、約８５０Ｈｐを必要とする
。
実施例２に訃けるように、すべてが機械的冷却と仮定す
れば、前記低圧回収工程のエネルギー必要条件はほぼ１
７，９５０　）ＩＰである。これは実施例１と比較する
時わずか２．１　ｑｂの節約である。
前記普通の機械的機構の代わ９に吸収冷却装置が前記高
レベル冷却を提供する時は、実施例３に示されているよ
うにこの発明に従えば、前記低圧回収工程の全エネルギ
ー必要条件をほぼｌ　６　、５５０ＨＰに減少させる。
これは実施例２と比較する時８．５％の節約、実施例１
と比較する時１０．８％の節約である。これらのエネル
ギー必要条件の節約は工程がどのようなものであっても
相当である。
明らかに、すでに記述されたこの発明の特定の（第３４
頁） 実施例はこの発明を適用する唯一の実例である。
Ｃ（炭化水素の分離と回収に使用される吸収冷却の生成
に要する低レベル廃棄熱の回収を単一工程たとえば脱水
素に限定する必要はない。低レベル廃棄熱を二次的で関
連のない工程または数工柱の組合わせにおいて罐液体回
収の同一方法で使用されるどのような適切な工程からで
も回収が可能である。
【図面の簡単な説明】
第１図は低レベル冷却設備に要する機械的冷却サイクル
を利用するが、そのプロセスは高レベル冷却を前記回収
プロセスに提供するのに要する吸収冷却サイクルを利用
する低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置
の略図、第２図は高レベル冷、却能力の機械的冷却を利
用する高圧液体回収セクションを備える脱水素プロセス
装置の略図、第３図は低レベルと高レベル冷却を回収プ
ロセスに提供するに要する２機械冷却サイクルを利用す
る低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置の
略図である。 （第３５頁） １０・・・管路、１１・・・管路、１２・・・再生セク
ション、１４・・・管路、１５・・・分別システム、１
６・・・圧縮器、１８・・・管路、加・・・熱交換器、
四・・・管路、ム・・・管路、あ・・・管路、四・・・
分離器、Ｉ・・・管路、３２・・・管路、あ・・・熱交
換器、３６・・・管路、伯・・・機械的冷却装置、４２
・・・管路、４４・・・分離器、４５・・・管路、４６
・・・管路、４８・・・管路、（資）・・・乾燥器、５
２・・・管路、５４・・・低温回収装置、関・・・管路
、絽・・・管路、ω・・・冷却装置、６２・・・管路、
図・・・管路、８０・・・管路、８１・・・管路、８２
・・・加熱器、８４・・・管路、８６・・・ガス流れ、
羽・・・廃棄熱リボイラ・−５頒・・・管路、９１・・
・管路、９２・・・管路、９４・・・ボイラー給水子熱
器、９５・・・管路、９６・・・管路、９８・・・管路
、１００・・・管路、１０２・・・低圧蒸気ボイラー、
１０４・・・管路、１０６・・・管路、１１０・・・吸
収冷却装置

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）プロセス生成物流れは軽質成分の高濃縮を有し、 （ａ）前記プロセス生成物流れを、それがいまだに７５
    ｐｓｉａまたはそれ以上の圧力に圧縮されていない場合
    圧縮することと、 （ｂ）前記圧縮生成物流れを冷却し、それによつて前記
    生成物流れでＣ＾＋＿３炭化水素の第一の部分を凝縮す
    ることと、 （ｃ）前記凝縮Ｃ＾＋＿３炭化水素を前記生成物流れか
    ら完全に分離することと、 （ｄ）前記生成物の残存部分を、回収熱を利用する吸収
    冷却サイクルが起こす循環冷却との熱交換によりさらに
    冷却することと、それにより前記生成物流れの前記Ｃ＾
    ＋＿３炭化水素の第二部分を凝縮することと、 （ｅ）前記凝縮Ｃ＾＋＿３炭化水素の第二部分を前記生
    成物流れから完全に分離することと、 （ｆ）前記残存生成物流れを乾燥器で乾燥し、低温回収
    装置内で凍結してしまうおそれのあるあらゆる不純物を
    除去すること、および、 （ｇ）前記乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給す
    ることにより前記乾燥残存生成物流れを冷却し、あらゆ
    る残存Ｃ＾＋＿３炭化水素の少くとも一部分を凝縮し、
    前記Ｃ＾＋＿３炭化水素の前記部分を完全に分離除去し
    、且つ本質的に軽質成分から成る廃棄物流れを除去する
    ことの工程から成り、プロセス生成物流れから分離回収
    することを特徴とするＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と
    回収の方法。
  2. （２）前記低温回収装置はデフレグメイター式低温回収
    装置であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
    のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  3. （３）前記吸収冷却サイクルはリチウム臭化物−水吸収
    サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
    記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  4. （４）前記吸収冷却サイクルはアンモニア水吸収サイク
    ルであることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
    Ｃ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  5. （５）前記吸収冷却サイクルはアンモニア・メチルアル
    コール吸収サイクルであることを特徴とする特許請求の
    範囲第１項記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収
    の方法。
  6. （６）前記吸収冷却サイクルはプロパン−ヘキサン吸収
    サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
    記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  7. （７）前記プロセス生成物流れは接触分解プロセスの生
    成物であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
    のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  8. （８）脱水素プロセス生成物流れは軽質成分の高濃縮を
    有し、 （ａ）前記プロセス生成物流れを、それがいまだに７５
    ｐｓｉａまたはそれ以上の圧力に圧縮されていない場合
    圧縮することと、 （ｂ）前記圧縮生成物流れを冷却し、それによつて前記
    生成物流れでＣ＾＋＿３炭化水素の第一の部分を凝縮す
    ることと、 （ｃ）前記凝縮Ｃ＾＋＿３炭化水素を前記生成物流れか
    ら完全に分離することと、 （ｄ）前記生成物の残存部分を、回収熱を利用する吸収
    冷却サイクルが起こす循環冷却との熱交換によりさらに
    冷却することと、それにより前記生成物流れの前記Ｃ＾
    ＋＿３炭化水素の第二部分を凝縮することと、 （ｅ）前記凝縮Ｃ＾＋＿３炭化水素の第二部分を前記生
    成物流れから完全に分離することと、 （ｆ）前記残存生成物流れを乾燥器で乾燥し、低温回収
    装置内で凍結してしまうおそれのあるあらゆる不純物を
    除去すること、および、 （ｇ）前記乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給す
    ることにより前記乾燥残存生成物流れを冷却し、あらゆ
    る残存Ｃ＾＋＿３炭化水素の少くとも一部分を凝縮し、
    前記Ｃ＾＋＿３炭化水素の前記部分を完全に分離除去し
    、且つ本質的に軽質成分から成る廃棄物流れを除去する
    ことの工程から成り、プロセス生成物流れから分離回収
    することを特徴とするＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と
    回収の方法。
  9. （９）前記低温回収装置はデフレグメイター式低温回収
    装置であることを特徴とする特許請求の範囲第８項記載
    のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  10. （１０）前記吸収冷却サイクルはリチウム臭化物−水吸
    収サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第８
    項記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  11. （１１）前記吸収冷却サイクルはアンモニア水吸収サイ
    クルであることを特徴とする特許請求の範囲第８項記載
    のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
  12. （１２）前記吸収冷却サイクルはアンモニア・メチルア
    ルコール吸収サイクルであることを特徴とする特許請求
    の範囲第８項記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回
    収の方法。
  13. （１３）前記吸収冷却サイクルはプロパン・ヘキサン吸
    収サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第８
    項記載のＣ＾＋＿３液体炭化水素の分離と回収の方法。
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