JPH083100B2 - Ｃ３▲上＋▼炭化水素の分離と回収の方法 - Google Patents
Ｃ３▲上＋▼炭化水素の分離と回収の方法Info
- Publication number
- JPH083100B2 JPH083100B2 JP62068745A JP6874587A JPH083100B2 JP H083100 B2 JPH083100 B2 JP H083100B2 JP 62068745 A JP62068745 A JP 62068745A JP 6874587 A JP6874587 A JP 6874587A JP H083100 B2 JPH083100 B2 JP H083100B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorption
- cooling
- cycle
- hydrocarbons
- product stream
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 75
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 71
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 63
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 82
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 82
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 40
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 38
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 22
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 19
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 16
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 6
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 claims description 5
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N methyl alcohol Substances OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 5
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 3
- CULVVBZERZTLKL-UHFFFAOYSA-N hexane;propane Chemical compound CCC.CCCCCC CULVVBZERZTLKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims 7
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 claims 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims 1
- IPLONMMJNGTUAI-UHFFFAOYSA-M lithium;bromide;hydrate Chemical compound [Li+].O.[Br-] IPLONMMJNGTUAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 27
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 22
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 17
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 16
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 16
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 10
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 10
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 10
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 9
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 8
- -1 that is Substances 0.000 description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 5
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N Propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002927 high level radioactive waste Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AMXOYNBUYSYVKV-UHFFFAOYSA-M lithium bromide Chemical compound [Li+].[Br-] AMXOYNBUYSYVKV-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000002925 low-level radioactive waste Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 2
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/30—Compression of the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
- F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
- F25J2270/906—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration by heat driven absorption chillers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は液化石油ガスの脱水素で生成される、すな
わちプロパン、標準ブタン、イソブタン、イソペンタン
またはその混合物あるいは重油の接触分解により生成さ
れる軽質成分の高い濃縮を含むガス混合物からC3、C4ま
たは（および）C5液体炭化水素（すなわち▲Ｃ+ 3▼）の
分離と回収の方法に関する。
わちプロパン、標準ブタン、イソブタン、イソペンタン
またはその混合物あるいは重油の接触分解により生成さ
れる軽質成分の高い濃縮を含むガス混合物からC3、C4ま
たは（および）C5液体炭化水素（すなわち▲Ｃ+ 3▼）の
分離と回収の方法に関する。
（従来の技術） ▲Ｃ+ 3▼炭化水素を脱水染または接触分解廃ガス混合
物からの分離と回収の幾多の方法が商業的に使用されま
た提案された。
物からの分離と回収の幾多の方法が商業的に使用されま
た提案された。
S.グツソウ（S.Gussow）等著オイル．アンド．ガス．
ジヤーナル（Oil and Gas Journal）1980年12月号第96
乃至101ページ「デイハイドロゼネイシヨン．リンクス.
LPG.ツウ．モア．オクタン」（Dehydrogenetion Links
LPG to More Octane）の論文で、吸収−ストリツピング
法が開示されている。この方法ではC3からC5までの炭化
水素を少量の軽質成分と共に油に吸収させる。前記▲Ｃ
+ 3▼炭化水素と溶質軽不純物をそこで前記油からリボイ
ルストリツピング塔にストリツプしてオーバーヘツドコ
ンデンサーで凝縮する。この方法は高エネルギー要求条
件の特徴があり、特に燃焼リボイラー熱を供給する。さ
らに、典型的な例として98乃至99.87の範囲での高い生
成物回収に必要な高い油循環率のため、大型で高価な塔
と付属熱交換器および大型燃焼ヒーターが必要である。
ジヤーナル（Oil and Gas Journal）1980年12月号第96
乃至101ページ「デイハイドロゼネイシヨン．リンクス.
LPG.ツウ．モア．オクタン」（Dehydrogenetion Links
LPG to More Octane）の論文で、吸収−ストリツピング
法が開示されている。この方法ではC3からC5までの炭化
水素を少量の軽質成分と共に油に吸収させる。前記▲Ｃ
+ 3▼炭化水素と溶質軽不純物をそこで前記油からリボイ
ルストリツピング塔にストリツプしてオーバーヘツドコ
ンデンサーで凝縮する。この方法は高エネルギー要求条
件の特徴があり、特に燃焼リボイラー熱を供給する。さ
らに、典型的な例として98乃至99.87の範囲での高い生
成物回収に必要な高い油循環率のため、大型で高価な塔
と付属熱交換器および大型燃焼ヒーターが必要である。
C3−C4炭化水素を接触分解装置排ガスから回収するた
め同様の吸収−ストリツピング法が広く使用されてい
る。この方法はJ.H.ガリー（J.H.Gary）とG.E.ハンドワ
ーク（G.E.Handwork）がペトローリアムリ．フアイニン
グ（Petroleum Refining）1984年第２版第208乃至210ペ
ージで記述している。
め同様の吸収−ストリツピング法が広く使用されてい
る。この方法はJ.H.ガリー（J.H.Gary）とG.E.ハンドワ
ーク（G.E.Handwork）がペトローリアムリ．フアイニン
グ（Petroleum Refining）1984年第２版第208乃至210ペ
ージで記述している。
米国特許第4,381,418号で別の分離法が開示されてい
る。この方法では、、脱水素プロセス排ガス混合物を圧
縮し、いくつかの軽質不純物と共に所望重炭化水素成分
を凝縮するに十分な低温度に冷却させる。前記方法に必
要な冷却を主として前記液体炭化水素供給原料の冷却と
その後の再循環水素との混合、さらにその後の水素／炭
化水素混合物の再気化で供給させる。前記混合物の高水
素濃縮は前記気化炭化水素の分圧を高生成物回収たとえ
ばC4回収に必要な−10゜F乃至−50゜Fの必要温度レベル
での冷却を提供するのに十分な圧力に減らさせる。この
方法は前記供給原料炭化水素の低温気化温度での凍結を
避けるため乾燥することである。適切な低温度レベルで
の供給原料に必要な前記低炭化水素分圧を達成するには
前記脱水素法においては高水素循環率がさらに必要であ
る。
る。この方法では、、脱水素プロセス排ガス混合物を圧
縮し、いくつかの軽質不純物と共に所望重炭化水素成分
を凝縮するに十分な低温度に冷却させる。前記方法に必
要な冷却を主として前記液体炭化水素供給原料の冷却と
その後の再循環水素との混合、さらにその後の水素／炭
化水素混合物の再気化で供給させる。前記混合物の高水
素濃縮は前記気化炭化水素の分圧を高生成物回収たとえ
ばC4回収に必要な−10゜F乃至−50゜Fの必要温度レベル
での冷却を提供するのに十分な圧力に減らさせる。この
方法は前記供給原料炭化水素の低温気化温度での凍結を
避けるため乾燥することである。適切な低温度レベルで
の供給原料に必要な前記低炭化水素分圧を達成するには
前記脱水素法においては高水素循環率がさらに必要であ
る。
米国特許第4,519,825号で、第３の回収法が開示され
ている。この方法においては前記生成物ガス混合物をデ
フレグメイターで圧縮、冷却と部分精留して所望重質炭
化水素を前記軽質不純物の大部分から分離する。前記軽
質ガスを膨張させて前記工程の冷却を提供する。代表的
C4脱水素排ガスを用いると、この工程は低温、すなわち
20゜F以下の補助冷却の必要はないが、十分な膨張冷却
をしてたとえば98乃至99.8％のような高生成物液体回収
を提供させるため、たとえば350乃至550psiaの範囲の相
対的高圧圧縮が必要である。たとえば半分以上の前記▲
Ｃ+ 4▼炭化水素の大量の留分を圧縮機の最終冷却器で冷
却水または空気冷却を通して主に凝縮させる。前記排ガ
スを乾燥前に予備冷却する場合、少量のたとえば35乃至
65゜Fの高レベル冷却が必要である。代表的リーン製油
所ガスを用いると、この工程は、たとえば98.5％の高▲
Ｃ+ 4▼液体回収に要する十分な膨張冷却を抵抗するため
前記ガスを225psiaに圧縮する必要がある。
ている。この方法においては前記生成物ガス混合物をデ
フレグメイターで圧縮、冷却と部分精留して所望重質炭
化水素を前記軽質不純物の大部分から分離する。前記軽
質ガスを膨張させて前記工程の冷却を提供する。代表的
C4脱水素排ガスを用いると、この工程は低温、すなわち
20゜F以下の補助冷却の必要はないが、十分な膨張冷却
をしてたとえば98乃至99.8％のような高生成物液体回収
を提供させるため、たとえば350乃至550psiaの範囲の相
対的高圧圧縮が必要である。たとえば半分以上の前記▲
Ｃ+ 4▼炭化水素の大量の留分を圧縮機の最終冷却器で冷
却水または空気冷却を通して主に凝縮させる。前記排ガ
スを乾燥前に予備冷却する場合、少量のたとえば35乃至
65゜Fの高レベル冷却が必要である。代表的リーン製油
所ガスを用いると、この工程は、たとえば98.5％の高▲
Ｃ+ 4▼液体回収に要する十分な膨張冷却を抵抗するため
前記ガスを225psiaに圧縮する必要がある。
（発明が解決しようとする問題点） 蒸気のすべての先行技術の方法において、回収された
C3乃至C5炭化水素のダウンストリーム分別は通常所望生
成物純度のレベルの達成のためあるいは再循環または他
の使用にむける未反応供給原料炭化水素の分離のため必
要である。
C3乃至C5炭化水素のダウンストリーム分別は通常所望生
成物純度のレベルの達成のためあるいは再循環または他
の使用にむける未反応供給原料炭化水素の分離のため必
要である。
多数の方法が開示されたが、それは吸収熱ポンプ冷却
サイクルを利用して冷却を分離と液化工程に提供してい
る。
サイクルを利用して冷却を分離と液化工程に提供してい
る。
米国特許第4,350,571号で、たとえば分別蒸溜、蒸
溜、脱水素または酸性気体スクラビングのような熱活性
化分離工程に供給するエネルギー量を還元させる方法と
装置を開示している。前記還元を吸収熱ポンプを前記方
法に組込むことによつて達成し、それによつて前記吸収
熱ポンプは前記工程からの不良熱すなわち冷却をその工
程に提供する不良熱を受入れ、さらに高温熱を前記工程
に送り戻させる。前記吸収熱ポンプはそれに適用した外
部熱源の原動力を通して必要な温度増加を起させるが、
これは普通の熱ポンプが必要とする機械的動力源と対照
的である。
溜、脱水素または酸性気体スクラビングのような熱活性
化分離工程に供給するエネルギー量を還元させる方法と
装置を開示している。前記還元を吸収熱ポンプを前記方
法に組込むことによつて達成し、それによつて前記吸収
熱ポンプは前記工程からの不良熱すなわち冷却をその工
程に提供する不良熱を受入れ、さらに高温熱を前記工程
に送り戻させる。前記吸収熱ポンプはそれに適用した外
部熱源の原動力を通して必要な温度増加を起させるが、
これは普通の熱ポンプが必要とする機械的動力源と対照
的である。
米国特許第3,817,046号では、天然ガスの液化に特に
有用な組合せ冷却法を開示している。この方法は吸収冷
却サイクルにつないだ多成分冷却サイクル用いまた前記
多成分サイクル中の圧縮機の駆動体からの廃棄排エネル
ギーを利用している。
有用な組合せ冷却法を開示している。この方法は吸収冷
却サイクルにつないだ多成分冷却サイクル用いまた前記
多成分サイクル中の圧縮機の駆動体からの廃棄排エネル
ギーを利用している。
この発明は脱水素、接触分解または軽質成分の高濃縮
をもつ同様プロセス生成物流れからの▲Ｃ+ 3▼液体炭化
水素の分離と回収の方法を提供することである。
をもつ同様プロセス生成物流れからの▲Ｃ+ 3▼液体炭化
水素の分離と回収の方法を提供することである。
（問題を解決するための手段） 本発明は次の工程から成ることを特徴とする。すなわ
ち、いまだに75psinまたはそれより大きい圧力に圧縮さ
れていない場合、前記プロセス生成物流れを圧縮するこ
とと、前記生成物流れにおける前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の
第１部分を凝縮する前記圧縮生成物流れを冷却すること
と、前記凝縮▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第１部分を前記生成物
流れから完全に分離することと、回収熱が前記生成物流
れ中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第２部分を凝縮するその
回収熱を利用する吸収冷却サイクルが生成する循環冷媒
と熱交換によつて前記残存生成物流れをさらに冷却する
ことと、凝縮▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第２部分を前記生成物
流れから完全に分離することと、前記残存生成物流れを
乾燥器中で乾燥して低温回収装置中で凍結してしまうお
それのあるあらゆる不純物をも除去することおよび前記
乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給し、それによ
つて前記乾燥残存生成物流れを冷却することと、あらゆ
る残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の少くとも一部分を凝縮するこ
とと、前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の前記部分を完全に分離し
除去することおよび本質的に軽質成分から成る廃棄物流
れを除去することとである。
ち、いまだに75psinまたはそれより大きい圧力に圧縮さ
れていない場合、前記プロセス生成物流れを圧縮するこ
とと、前記生成物流れにおける前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の
第１部分を凝縮する前記圧縮生成物流れを冷却すること
と、前記凝縮▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第１部分を前記生成物
流れから完全に分離することと、回収熱が前記生成物流
れ中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第２部分を凝縮するその
回収熱を利用する吸収冷却サイクルが生成する循環冷媒
と熱交換によつて前記残存生成物流れをさらに冷却する
ことと、凝縮▲Ｃ+ 3▼炭化水素の第２部分を前記生成物
流れから完全に分離することと、前記残存生成物流れを
乾燥器中で乾燥して低温回収装置中で凍結してしまうお
それのあるあらゆる不純物をも除去することおよび前記
乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給し、それによ
つて前記乾燥残存生成物流れを冷却することと、あらゆ
る残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の少くとも一部分を凝縮するこ
とと、前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の前記部分を完全に分離し
除去することおよび本質的に軽質成分から成る廃棄物流
れを除去することとである。
この発明を詳述する前に、脱水素生成物ガスから液体
の高回収をこの技術に利用した２つの標準液体回収セク
シヨンを考察する必要がある。これら２つの液体回収セ
クシヨンは双方とも廃棄物流れ以外に機械的機構を使用
して、前記液体回収に必要な冷却を起こさせるが、前記
回収セクシヨンの作業圧力が異なるだけである。
の高回収をこの技術に利用した２つの標準液体回収セク
シヨンを考察する必要がある。これら２つの液体回収セ
クシヨンは双方とも廃棄物流れ以外に機械的機構を使用
して、前記液体回収に必要な冷却を起こさせるが、前記
回収セクシヨンの作業圧力が異なるだけである。
第２図を参照して、反応器と再生、圧縮および高圧液
体回収セクシヨンを備える液体回収と熱回収の２セクシ
ヨンを示す。前記工程において、管路10を通るLPG供給
と管路11を通る再生空気を前記脱水素反応器と再生セク
シヨン12に供給する。どの種類の脱水素反応器と再生シ
ステムもこの発明で利用できる、反応器生成物、管路14
と前記分別システム（図示せず）、管路15からの再循環
ガスを圧縮器16内で約350乃至550psiaの圧力になるよう
圧縮する。前記圧縮器からの流出液を管路18経由して熱
交換器20を通過させ約80乃至120゜Fに冷却すると、それ
により前記流れ中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を凝
縮させる。前記熱交換器20の冷却能力は主として冷却水
により提供され、その冷却水は管路22を経由して前記熱
交換器に入り管路24を経由して除去される。この冷却し
た圧縮流れを管路26を経由して分離器28に供給し、そこ
で前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化水素を管路30を経
由して除去する。管路32に入つた前記分離器のオーバー
ヘツドを、機械的冷却装置40内で生成されるたとえば冷
水またはブライン溶液のような流れ熱交換媒質によつて
熱交換器34中にて約40乃至70゜Fの温度にさらに冷却す
る。前記熱交換媒質を管路36を経由して前記熱交換器に
循環させ、管路38を経由して機械的冷却装置40に戻す。
この冷却の結果、オーバーヘツド流れ32中の前記▲Ｃ+ 3
▼炭化水素の少量の留分を凝縮するとその結果として前
記装置40の相対的低冷却要求条件になる。この冷却オー
バーヘツド流れを管路42経由で分離器44に供給し前記凝
縮炭化水素を管路46を経由して除去する。前記分離器44
からのオーバーヘツドを管路48を経由して乾燥器50に供
給し前記低温回収装置の作業条件で凍結してしまうおそ
れのある不純物を除去し、またそれを管路52経由で乾燥
器50から低温回収装置54に供給するが、この装置は前記
残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を前記軽質不純物（すな
わち廃棄物流れ）から分離する。低温回収装置54はたと
えば米国特許第4,519,825号に記述されているようなデ
フレグメイター形式または他のどのような種類のもので
もよい。前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56を経由して除去
しまた前記軽質不純物を管路58経由除去する。
体回収セクシヨンを備える液体回収と熱回収の２セクシ
ヨンを示す。前記工程において、管路10を通るLPG供給
と管路11を通る再生空気を前記脱水素反応器と再生セク
シヨン12に供給する。どの種類の脱水素反応器と再生シ
ステムもこの発明で利用できる、反応器生成物、管路14
と前記分別システム（図示せず）、管路15からの再循環
ガスを圧縮器16内で約350乃至550psiaの圧力になるよう
圧縮する。前記圧縮器からの流出液を管路18経由して熱
交換器20を通過させ約80乃至120゜Fに冷却すると、それ
により前記流れ中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を凝
縮させる。前記熱交換器20の冷却能力は主として冷却水
により提供され、その冷却水は管路22を経由して前記熱
交換器に入り管路24を経由して除去される。この冷却し
た圧縮流れを管路26を経由して分離器28に供給し、そこ
で前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化水素を管路30を経
由して除去する。管路32に入つた前記分離器のオーバー
ヘツドを、機械的冷却装置40内で生成されるたとえば冷
水またはブライン溶液のような流れ熱交換媒質によつて
熱交換器34中にて約40乃至70゜Fの温度にさらに冷却す
る。前記熱交換媒質を管路36を経由して前記熱交換器に
循環させ、管路38を経由して機械的冷却装置40に戻す。
この冷却の結果、オーバーヘツド流れ32中の前記▲Ｃ+ 3
▼炭化水素の少量の留分を凝縮するとその結果として前
記装置40の相対的低冷却要求条件になる。この冷却オー
バーヘツド流れを管路42経由で分離器44に供給し前記凝
縮炭化水素を管路46を経由して除去する。前記分離器44
からのオーバーヘツドを管路48を経由して乾燥器50に供
給し前記低温回収装置の作業条件で凍結してしまうおそ
れのある不純物を除去し、またそれを管路52経由で乾燥
器50から低温回収装置54に供給するが、この装置は前記
残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を前記軽質不純物（すな
わち廃棄物流れ）から分離する。低温回収装置54はたと
えば米国特許第4,519,825号に記述されているようなデ
フレグメイター形式または他のどのような種類のもので
もよい。前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56を経由して除去
しまた前記軽質不純物を管路58経由除去する。
前記低温回収装置54からの軽質ガス不純物流れ58を約
50乃至125psiaの圧力で設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を、前記供給圧力から燃料圧力
への前記軽質ガス流れの圧力衰退から得られるすべての
冷却を回収するために利用する。
50乃至125psiaの圧力で設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を、前記供給圧力から燃料圧力
への前記軽質ガス流れの圧力衰退から得られるすべての
冷却を回収するために利用する。
前記回収炭化水素液体流れ30、46および56を前記生成
物分別セクシヨンに送るが、これはたとえば水素、窒
素、一酸化炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のよう
な残存軽質不純物の除去にまた前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の
分離と精製にはその実績を示すものはない。前記分別シ
ステムにおいて、前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を分離して所望
の生成物、たとえばイソブタンを回収する。前記未反応
供給原料、たとえばイソブタンと他の重炭化水素を典型
的例として前記反応セクシヨンに再循環して戻す。
物分別セクシヨンに送るが、これはたとえば水素、窒
素、一酸化炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のよう
な残存軽質不純物の除去にまた前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の
分離と精製にはその実績を示すものはない。前記分別シ
ステムにおいて、前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を分離して所望
の生成物、たとえばイソブタンを回収する。前記未反応
供給原料、たとえばイソブタンと他の重炭化水素を典型
的例として前記反応セクシヨンに再循環して戻す。
前記工程の熱回収セクシヨンにおいて、管路81を経由
して再生流出ガスを管路80経由して後燃焼空気と、管路
84経由で燃料と混合し、加熱器82の中で灰化させ結果と
して約1350゜Fの温度で煙道ガス流れ86となる。前記煙
道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわち
廃棄熱リボイラー88を経由して400゜F近くに冷却して前
記工程で使用される高圧蒸気と、前記工程に管路90を経
由して入りまた管路91経由で前記リボイラーとボイラー
給水予熱器94に戻る前記高温蒸気を発生させる。管路96
を経由してボイラー給水を予熱器94の中で管路92中の煙
道ガスを用いて加熱し、予熱器94からの加熱ボイラー給
水を管路98経由で反応器と再生セクシヨン12に送り、そ
して追加高圧蒸気をそこで発生させる。管路95の前記高
圧蒸気の大部分を通常利用して反応器生成物と空気圧縮
器を運転する。熱回収装置94からの前記煙道ガスを管路
100を経由して大気に排出する。
して再生流出ガスを管路80経由して後燃焼空気と、管路
84経由で燃料と混合し、加熱器82の中で灰化させ結果と
して約1350゜Fの温度で煙道ガス流れ86となる。前記煙
道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわち
廃棄熱リボイラー88を経由して400゜F近くに冷却して前
記工程で使用される高圧蒸気と、前記工程に管路90を経
由して入りまた管路91経由で前記リボイラーとボイラー
給水予熱器94に戻る前記高温蒸気を発生させる。管路96
を経由してボイラー給水を予熱器94の中で管路92中の煙
道ガスを用いて加熱し、予熱器94からの加熱ボイラー給
水を管路98経由で反応器と再生セクシヨン12に送り、そ
して追加高圧蒸気をそこで発生させる。管路95の前記高
圧蒸気の大部分を通常利用して反応器生成物と空気圧縮
器を運転する。熱回収装置94からの前記煙道ガスを管路
100を経由して大気に排出する。
第３図を参照して、前記反応器と低圧液体回収セクシ
ヨンを備える代表的脱水素工程の再生、圧縮、液体回収
と熱回収セクシヨンを示す。この工程においては、管路
10を経由してLPG供給と管路11を経由して再生空気を前
記脱水素反応器と再生セクシヨン12に供給する。どの脱
水素反応器と再生システムもこの発明において利用でき
る。管路14の反応生成物と管路15の分別システム（図示
せず）からの再循環ガスを圧縮器16中で約75乃至250psi
aの圧力に圧縮する。圧縮器16からの流出液を管路18経
由で熱交換器20に通し、そこでこの流出液を約80゜F乃
至120゜Fに冷却し、それによつて前記流れにある▲Ｃ+ 3
▼炭化水素の一部を凝縮させる。熱交換器20の冷却能力
を管路22経由前記熱交換器に入り管路24経由除去される
冷却水が提供する。この冷却、圧縮蒸気を管路26経由で
分離器28に供給し、そこで前記圧縮流れ中のどの凝縮炭
化水素も管路30経由で除去される。管路32の前記分離器
28のオーバーヘツドを熱交換器34の中で機械的冷却装置
40で生成された流れ熱交換媒質たとえばフレオン、プロ
パン、冷水またはブライン溶液を使用して、約35乃至65
゜Fにさらに冷却する。前記熱交換媒質を前記熱交換器
に管路36経由で循環させたあと機械的冷却装置40に管路
38経由で戻す。この冷却の結果、オーバーヘツド流れ32
中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の多量の留分を凝縮すると結
果として前記冷却装置の相対的に高い冷却必要条件とな
る。この冷却オーバーヘツド流れを管路42経由で分離器
44に供給し、前記凝縮炭化水素を管路46経由で除去す
る。分離器44からの前記オーバーヘツドを管路48経由で
乾燥器50に供給して前記低温回収装置の作業条件で凍結
してしまうおそれのある不純物を除去し、さらに乾燥器
50から管路52を経由し、前記軽質不純物から前記残存▲
Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を分離する低温回収装置54に供
給する。低温回収装置54は米国特許第4,519,825号に記
述されているようなデフレグメイター式または別の適切
な種類のものでもよい。前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56
を経由して除去しそして前記軽質不純物を管路58を経由
して除去する。
ヨンを備える代表的脱水素工程の再生、圧縮、液体回収
と熱回収セクシヨンを示す。この工程においては、管路
10を経由してLPG供給と管路11を経由して再生空気を前
記脱水素反応器と再生セクシヨン12に供給する。どの脱
水素反応器と再生システムもこの発明において利用でき
る。管路14の反応生成物と管路15の分別システム（図示
せず）からの再循環ガスを圧縮器16中で約75乃至250psi
aの圧力に圧縮する。圧縮器16からの流出液を管路18経
由で熱交換器20に通し、そこでこの流出液を約80゜F乃
至120゜Fに冷却し、それによつて前記流れにある▲Ｃ+ 3
▼炭化水素の一部を凝縮させる。熱交換器20の冷却能力
を管路22経由前記熱交換器に入り管路24経由除去される
冷却水が提供する。この冷却、圧縮蒸気を管路26経由で
分離器28に供給し、そこで前記圧縮流れ中のどの凝縮炭
化水素も管路30経由で除去される。管路32の前記分離器
28のオーバーヘツドを熱交換器34の中で機械的冷却装置
40で生成された流れ熱交換媒質たとえばフレオン、プロ
パン、冷水またはブライン溶液を使用して、約35乃至65
゜Fにさらに冷却する。前記熱交換媒質を前記熱交換器
に管路36経由で循環させたあと機械的冷却装置40に管路
38経由で戻す。この冷却の結果、オーバーヘツド流れ32
中の前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の多量の留分を凝縮すると結
果として前記冷却装置の相対的に高い冷却必要条件とな
る。この冷却オーバーヘツド流れを管路42経由で分離器
44に供給し、前記凝縮炭化水素を管路46経由で除去す
る。分離器44からの前記オーバーヘツドを管路48経由で
乾燥器50に供給して前記低温回収装置の作業条件で凍結
してしまうおそれのある不純物を除去し、さらに乾燥器
50から管路52を経由し、前記軽質不純物から前記残存▲
Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を分離する低温回収装置54に供
給する。低温回収装置54は米国特許第4,519,825号に記
述されているようなデフレグメイター式または別の適切
な種類のものでもよい。前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56
を経由して除去しそして前記軽質不純物を管路58を経由
して除去する。
低温回収装置54からの前記軽質ガス不純物58を約50乃
至125psiaの圧力で前記設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記供給圧から
燃料圧への前記軽質ガス流れの前記衰退圧力からあらゆ
る利用可能冷却を回収する。20゜F以下の冷却を起こさ
せる低レベル冷却装置が、高生成物液体回収に必要な前
記低温回収装置における膨張が発生させる冷却を増大さ
せるために必要である。この装置は、たとえばプロパ
ン、プロペン、アンモニアまたはフレオンのような適切
な冷媒の蒸気圧縮を利用する冷却装置60のような主とし
て普通の機械的冷却装置になるであろう。前記冷媒は管
路62経由冷却装置60から低温回収装置54に流れて、管路
64を経由して冷却装置60に戻る。
至125psiaの圧力で前記設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記供給圧から
燃料圧への前記軽質ガス流れの前記衰退圧力からあらゆ
る利用可能冷却を回収する。20゜F以下の冷却を起こさ
せる低レベル冷却装置が、高生成物液体回収に必要な前
記低温回収装置における膨張が発生させる冷却を増大さ
せるために必要である。この装置は、たとえばプロパ
ン、プロペン、アンモニアまたはフレオンのような適切
な冷媒の蒸気圧縮を利用する冷却装置60のような主とし
て普通の機械的冷却装置になるであろう。前記冷媒は管
路62経由冷却装置60から低温回収装置54に流れて、管路
64を経由して冷却装置60に戻る。
前記回収炭化水素液体流れ30、46および56を前記生成
物分別セクシヨンに送るが、それは水素、窒素、一酸化
炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽質
不純物の除去と前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の分離と精製とに
は実績を示さない。前記分別システムにおいて前記▲Ｃ
+ 3▼炭化水素を分離して所望生成物、たとえばイソブタ
ンの回収をする。前記未反応供給原料、たとえばイソブ
タンや別の重炭化水素を前記反応セクシヨンに主に再循
環させて戻す。
物分別セクシヨンに送るが、それは水素、窒素、一酸化
炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽質
不純物の除去と前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の分離と精製とに
は実績を示さない。前記分別システムにおいて前記▲Ｃ
+ 3▼炭化水素を分離して所望生成物、たとえばイソブタ
ンの回収をする。前記未反応供給原料、たとえばイソブ
タンや別の重炭化水素を前記反応セクシヨンに主に再循
環させて戻す。
この工程の前記熱回収セクシヨンにおいて、管路81を
経由して再生流出ガスを管路80経由で後燃焼空気と、管
路84経由で燃料と混合し、さらに加熱器82で灰化させ結
果として約135゜Fの温度で煙道ガス流れ86になる。前記
煙道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわ
ち廃棄熱リボイラー88を経由して400゜F近くまで冷却
し、この工程で使用される高圧蒸気と、管路90経由前記
工程に入り管路91経由で前記リボイラーとボイラー給水
予熱器94に戻る前記高温蒸気を発生させる。管路96経由
でボイラー給水を予熱器94で管路92中の煙道ガスを用い
て加熱し、予熱器94からの加熱ボイラー給水を管路98経
由で反応器と再生セクシヨン12に送り、そして付加高圧
蒸気をそこで発生させる。管路95の高圧蒸気の大部分は
通常反応器生成物と空気圧縮器の運転に利用される。熱
回収装置94からの前記煙道ガスを管路100を経由して大
気に排出する。
経由して再生流出ガスを管路80経由で後燃焼空気と、管
路84経由で燃料と混合し、さらに加熱器82で灰化させ結
果として約135゜Fの温度で煙道ガス流れ86になる。前記
煙道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわ
ち廃棄熱リボイラー88を経由して400゜F近くまで冷却
し、この工程で使用される高圧蒸気と、管路90経由前記
工程に入り管路91経由で前記リボイラーとボイラー給水
予熱器94に戻る前記高温蒸気を発生させる。管路96経由
でボイラー給水を予熱器94で管路92中の煙道ガスを用い
て加熱し、予熱器94からの加熱ボイラー給水を管路98経
由で反応器と再生セクシヨン12に送り、そして付加高圧
蒸気をそこで発生させる。管路95の高圧蒸気の大部分は
通常反応器生成物と空気圧縮器の運転に利用される。熱
回収装置94からの前記煙道ガスを管路100を経由して大
気に排出する。
この発明の前記液体回収セクシヨンは先に討議した低
圧回収セクシヨンと同様であるが、この発明は煙道ガス
流れ100にある利用可能のエネルギーを利用しまたそれ
を吸収冷却装置で利用する。この吸収冷却装置は機械的
冷却装置40に取つて代り、熱交換器34内で必要な冷却を
提供する。引続いて詳細な説明をしよう。
圧回収セクシヨンと同様であるが、この発明は煙道ガス
流れ100にある利用可能のエネルギーを利用しまたそれ
を吸収冷却装置で利用する。この吸収冷却装置は機械的
冷却装置40に取つて代り、熱交換器34内で必要な冷却を
提供する。引続いて詳細な説明をしよう。
第１図を参照して、前記反応器と再生、圧縮と、この
発明の前記液体回収セクシヨンを備える代表的脱水素工
程の液体回収と熱回収セクシヨンとを示す。この工程に
おいて、管路10経由のLPG供給と管路11経由の再生空気
を前記脱水素反応器と再生セクシヨン12に供給する。ど
のような脱水素反応器と再生システムもこの発明で利用
できる。管路14の反応器生成物と管路15の前記分別シス
テム（図示せず）からの再循環ガスを圧縮器16に供給し
てその中で約75乃至250psiaの圧力に圧縮し、その後熱
交換器20中で約80乃至120゜Fの温度に冷却し、それによ
つて前記流れの前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の一部を凝縮す
る。熱交換器20の冷却能力は主として管路22を経由して
前記熱交換器に入り管路24経由で除去される冷却水によ
り提供される。この冷却圧縮流れを管路26経由で分離器
28に供給し、そこで前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化
水素を管路30経由で除去する。分離器28の前記オーバー
ヘツド、管路32を熱交換器34で吸収冷却装置110で生成
される流れ熱交換媒質により約35乃至65゜Fの温度にさ
らに冷却する。前記熱交換媒質を管路36を経由して前記
熱交換に循環させ、管路38経由で吸収冷却装置110に戻
す。この冷却の結果として、オーバーヘツド流れ32中の
前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の多量の留分を凝縮し結果として
前記装置の相対的に高い冷却必要条件となる。この冷却
オーバーヘツド流れを管路42を経由して分離器44に供給
しまた前記凝縮炭化水素を管路46経由で除去する。分離
器44の前記オーバーヘツドを管路48経由で乾燥器50に供
給して前記低温回収装置の作業条件で凍結してしまうお
それのある不純物を除去し、また乾燥器50から管路52を
経由して前記残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を分離する
低温回収装置54に供給する。低温回収装置54はたとえば
米国特許第4,519,825号に記述されているようなデフレ
グメイター式または別の適切な種類のものでよい。前記
▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56を経由して除去しそして前記
軽質不純物を管路58を経由して除去する。
発明の前記液体回収セクシヨンを備える代表的脱水素工
程の液体回収と熱回収セクシヨンとを示す。この工程に
おいて、管路10経由のLPG供給と管路11経由の再生空気
を前記脱水素反応器と再生セクシヨン12に供給する。ど
のような脱水素反応器と再生システムもこの発明で利用
できる。管路14の反応器生成物と管路15の前記分別シス
テム（図示せず）からの再循環ガスを圧縮器16に供給し
てその中で約75乃至250psiaの圧力に圧縮し、その後熱
交換器20中で約80乃至120゜Fの温度に冷却し、それによ
つて前記流れの前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の一部を凝縮す
る。熱交換器20の冷却能力は主として管路22を経由して
前記熱交換器に入り管路24経由で除去される冷却水によ
り提供される。この冷却圧縮流れを管路26経由で分離器
28に供給し、そこで前記圧縮流れ中のあらゆる凝縮炭化
水素を管路30経由で除去する。分離器28の前記オーバー
ヘツド、管路32を熱交換器34で吸収冷却装置110で生成
される流れ熱交換媒質により約35乃至65゜Fの温度にさ
らに冷却する。前記熱交換媒質を管路36を経由して前記
熱交換に循環させ、管路38経由で吸収冷却装置110に戻
す。この冷却の結果として、オーバーヘツド流れ32中の
前記▲Ｃ+ 3▼炭化水素の多量の留分を凝縮し結果として
前記装置の相対的に高い冷却必要条件となる。この冷却
オーバーヘツド流れを管路42を経由して分離器44に供給
しまた前記凝縮炭化水素を管路46経由で除去する。分離
器44の前記オーバーヘツドを管路48経由で乾燥器50に供
給して前記低温回収装置の作業条件で凍結してしまうお
それのある不純物を除去し、また乾燥器50から管路52を
経由して前記残存▲Ｃ+ 3▼炭化水素の大部分を分離する
低温回収装置54に供給する。低温回収装置54はたとえば
米国特許第4,519,825号に記述されているようなデフレ
グメイター式または別の適切な種類のものでよい。前記
▲Ｃ+ 3▼炭化水素を管路56を経由して除去しそして前記
軽質不純物を管路58を経由して除去する。
低温回収装置54からの前記軽質ガス不純物58を約50乃
至125psiaの圧力で前記設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記供給圧から
燃料圧への前記軽質ガス流れの前記衰退圧力からあらゆ
る利用可能冷却を回収する。20゜F以下の冷却を起こさ
せる低レベル冷却装置が、高生成物液体回収に必要な前
記低温回収装置における膨張が起こす冷却を増大させる
ために必要である。この装置は、たとえばプロパン、プ
ロペン、アンモニアまたはフレオンのような適切な冷媒
の蒸気圧縮を利用する冷却装置60のような主として普通
の機械的冷却装置になるであろう。前記冷媒は管路62の
経由冷却装置60から低温回収装置54に流れて、管路64を
経由して冷却装置60に戻る。しかし、前記必要低レベル
冷却を起こさせるどのような別の適切な機構も利用でき
る。
至125psiaの圧力で前記設備燃料システムに主として送
る。膨張器（図示せず）を主に利用して前記供給圧から
燃料圧への前記軽質ガス流れの前記衰退圧力からあらゆ
る利用可能冷却を回収する。20゜F以下の冷却を起こさ
せる低レベル冷却装置が、高生成物液体回収に必要な前
記低温回収装置における膨張が起こす冷却を増大させる
ために必要である。この装置は、たとえばプロパン、プ
ロペン、アンモニアまたはフレオンのような適切な冷媒
の蒸気圧縮を利用する冷却装置60のような主として普通
の機械的冷却装置になるであろう。前記冷媒は管路62の
経由冷却装置60から低温回収装置54に流れて、管路64を
経由して冷却装置60に戻る。しかし、前記必要低レベル
冷却を起こさせるどのような別の適切な機構も利用でき
る。
前記回収炭化水素液体流れ30、46および56を前記生成
物分別セクシヨンに送るが、それは水素、窒素、一酸化
炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽質
不純物の除去と前記Ｃ▲Ｃ+ 3▼炭化水素の分離と精製と
には実績を示さない。前記分別システムにおいて前記Ｃ
▲Ｃ+ 3▼炭化水素を分離して所望生成物、たとえばイソ
ブタンの回収をする。前記未反応供給原料、たとえばイ
ソブタンや別の重炭化水素を前記反応セクシヨンに主に
再循環させて戻す。
物分別セクシヨンに送るが、それは水素、窒素、一酸化
炭素、二酸化炭素および軽質炭化水素のような残留軽質
不純物の除去と前記Ｃ▲Ｃ+ 3▼炭化水素の分離と精製と
には実績を示さない。前記分別システムにおいて前記Ｃ
▲Ｃ+ 3▼炭化水素を分離して所望生成物、たとえばイソ
ブタンの回収をする。前記未反応供給原料、たとえばイ
ソブタンや別の重炭化水素を前記反応セクシヨンに主に
再循環させて戻す。
この工程の前記熱回収セクシヨンにおいて、管路81を
経由した再生流出ガスを管路80経由で付加空気と、管路
84経由で燃料と混合し、さらに加熱器82で灰化させ結果
として約1350゜Fの温度で煙道ガス流れ86になる。前記
煙道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわ
ち、廃棄熱リボイラーがこの工程で使用される高圧蒸気
流れを発生させることと、前記高温蒸気が管路90を経由
して前記工程に入り管路91経由前記リボイラーに戻るこ
とおよびボイラー給水予熱器94の諸工程を経由して400
゜F近くまで冷却する。管路96経由でボイラー給水を予
熱器94で管路92中の煙道ガスを用いて加熱し、予熱器94
からの加熱ボイラー給水を管路98経由で反応器と再生セ
クシヨン12に送り、そして付加高圧蒸気をそこで発生さ
せる。管路95の高圧蒸気の大部分は通常反応器生成物と
空気圧縮器の運転に利用される。熱回収装置からの前記
煙道ガス流れ106を低圧蒸気ボイラー102でさらに冷却す
る。この低レベル熱回収工程は約25psiaの低圧蒸気を発
生させ、これを管路104を経由して吸収冷却装置110に供
給する。この低圧蒸気を凝縮して吸収冷却装置110を運
転しまたその凝縮液を再蒸発させるため管路106を経由
してボイラー102に戻す。煙道ガス流れ100から利用可能
前記低レベル熱は通常、流れ32のかなりの部分の予備冷
却と凝縮に必要な高レベル冷却のすべてを供給できるだ
けの大型の前記吸収冷却装置を運転できるだけの低圧蒸
気を発生させるには十分である。
経由した再生流出ガスを管路80経由で付加空気と、管路
84経由で燃料と混合し、さらに加熱器82で灰化させ結果
として約1350゜Fの温度で煙道ガス流れ86になる。前記
煙道ガス流れ86を普通の高レベル廃棄熱回収工程すなわ
ち、廃棄熱リボイラーがこの工程で使用される高圧蒸気
流れを発生させることと、前記高温蒸気が管路90を経由
して前記工程に入り管路91経由前記リボイラーに戻るこ
とおよびボイラー給水予熱器94の諸工程を経由して400
゜F近くまで冷却する。管路96経由でボイラー給水を予
熱器94で管路92中の煙道ガスを用いて加熱し、予熱器94
からの加熱ボイラー給水を管路98経由で反応器と再生セ
クシヨン12に送り、そして付加高圧蒸気をそこで発生さ
せる。管路95の高圧蒸気の大部分は通常反応器生成物と
空気圧縮器の運転に利用される。熱回収装置からの前記
煙道ガス流れ106を低圧蒸気ボイラー102でさらに冷却す
る。この低レベル熱回収工程は約25psiaの低圧蒸気を発
生させ、これを管路104を経由して吸収冷却装置110に供
給する。この低圧蒸気を凝縮して吸収冷却装置110を運
転しまたその凝縮液を再蒸発させるため管路106を経由
してボイラー102に戻す。煙道ガス流れ100から利用可能
前記低レベル熱は通常、流れ32のかなりの部分の予備冷
却と凝縮に必要な高レベル冷却のすべてを供給できるだ
けの大型の前記吸収冷却装置を運転できるだけの低圧蒸
気を発生させるには十分である。
二者択一的に、前記低レベル熱回収装置102で約225乃
至275゜Fの温度に加熱した高圧凝縮液は前記低圧蒸気の
代わりに前記吸収冷却装置に熱を供給するために使用で
きる。これ以外の液体もまた適当である。
至275゜Fの温度に加熱した高圧凝縮液は前記低圧蒸気の
代わりに前記吸収冷却装置に熱を供給するために使用で
きる。これ以外の液体もまた適当である。
この発明の前記吸収冷却装置はどのような種類、たと
えば1984年８月号「デザイン．フオア．フリー．チリン
グ」ハイドロカーボン．プロセシング（“Design for F
ree Chilling″,Hydro carbon Processing）の80乃至81
ページのR.P.リーチ（R.P.Reach）とA.ラジグル（A.R.R
ajguru）の論文に記述されている水性リチウム臭化物型
のものであつてもよい。吸収冷却装置は機械的冷却装置
に必要な蒸発圧縮器を必要としないので、動力必要条件
は本質的に低く液体吸入排出ができればよい。たとえば
アンモニア水、アンモニア−メチルアルコールまたはプ
ロパン−ヘキサンのような別種の吸収冷却装置もまた使
用できる。
えば1984年８月号「デザイン．フオア．フリー．チリン
グ」ハイドロカーボン．プロセシング（“Design for F
ree Chilling″,Hydro carbon Processing）の80乃至81
ページのR.P.リーチ（R.P.Reach）とA.ラジグル（A.R.R
ajguru）の論文に記述されている水性リチウム臭化物型
のものであつてもよい。吸収冷却装置は機械的冷却装置
に必要な蒸発圧縮器を必要としないので、動力必要条件
は本質的に低く液体吸入排出ができればよい。たとえば
アンモニア水、アンモニア−メチルアルコールまたはプ
ロパン−ヘキサンのような別種の吸収冷却装置もまた使
用できる。
この発明の利点を明らかにするために、材料平衡とエ
ネルギー必要条件を計算した結果、先に討議した脱水素
法液体回収セクシヨンのおのおのを次の実施例で提供で
きる。
ネルギー必要条件を計算した結果、先に討議した脱水素
法液体回収セクシヨンのおのおのを次の実施例で提供で
きる。
（実施例） 実施例１ イソブタンをその主成分として用いたLPG流れの水素
を第２図に示した工程に従つて除去した。高圧液体回収
セクシヨンを備える前記脱水素法の材料平衡を第１表に
提供する。
を第２図に示した工程に従つて除去した。高圧液体回収
セクシヨンを備える前記脱水素法の材料平衡を第１表に
提供する。
実施例２ イソブタンをその主成分として用いたLPG流れの水素
を第３図に示した工程に従つて除去した。低圧液体回収
セクシヨンを備える前記脱水素法の材料平衡を第２表に
提供する。
を第３図に示した工程に従つて除去した。低圧液体回収
セクシヨンを備える前記脱水素法の材料平衡を第２表に
提供する。
実施例３ イソブタンをその主成分として用いたLPG流れの水素
を第１図に示した工程に従つて除去した。吸収冷却装置
を利用した低圧液体平衡を第３表に提供する。
を第１図に示した工程に従つて除去した。吸収冷却装置
を利用した低圧液体平衡を第３表に提供する。
工程流量以外に、流れ温度と圧力が前記諸表中に詳述
されている。
されている。
前記各液体回数工程のエネルギー必要条件を第４表が
示している。
示している。
実施例１において、管路14の前記反応器生成物を、C4
液体回収の低温加工に先立つて450psiaの圧力に圧縮す
る。この450psia圧力レベルを選択していた理由は、そ
れが結果的に「自動冷却」低温回収セクシヨンとなつた
ためである。約82％という非常に多量の前記C4炭化水素
の留分をその結果冷却水を使用して100゜F以上で凝縮し
た。約10％の相対的に少い前記C4炭化水素の留分を前記
予備冷却交換器で凝縮し、その結果高レベル冷却の低必
要条件、すなわち約330HPのエネルギー出力を必要とす
る約300トンとなつた。約８％の残存C4炭化水素を、供
給圧から燃料圧への分離軽質ガスの仕事膨張から唯一得
られる冷却を利用して前記低温回収装置で回収した。前
記反応器再生煙道ガスを410゜Fの温度で前記熱回収セク
シヨンから排出した。それは低レベル熱の回収が通常不
経済だからである。実施例１のエネルギー必要条件はほ
ぼ18,330HPである。
液体回収の低温加工に先立つて450psiaの圧力に圧縮す
る。この450psia圧力レベルを選択していた理由は、そ
れが結果的に「自動冷却」低温回収セクシヨンとなつた
ためである。約82％という非常に多量の前記C4炭化水素
の留分をその結果冷却水を使用して100゜F以上で凝縮し
た。約10％の相対的に少い前記C4炭化水素の留分を前記
予備冷却交換器で凝縮し、その結果高レベル冷却の低必
要条件、すなわち約330HPのエネルギー出力を必要とす
る約300トンとなつた。約８％の残存C4炭化水素を、供
給圧から燃料圧への分離軽質ガスの仕事膨張から唯一得
られる冷却を利用して前記低温回収装置で回収した。前
記反応器再生煙道ガスを410゜Fの温度で前記熱回収セク
シヨンから排出した。それは低レベル熱の回収が通常不
経済だからである。実施例１のエネルギー必要条件はほ
ぼ18,330HPである。
実施例２及び３において、流れ14の前記反応器製品ガ
スを単に175psiaの圧力に圧縮する。その結果、非常に
少い前記C4炭化水素の留分を約39％冷却交換器20で凝縮
させる。ほぼ半分、約46％をここで交換器34で凝縮する
が、この交換器は前記高レベル冷却必要条件を約1300ト
ンに増加させる。実施例２でわかるように、これは、機
械的冷却が供給する時ほぼ1500HPが必要となる。約15％
の前記残存C4炭化水素を前記低温回収装置で回収する。
この低温回収装置は、前記軽質ガス流れの膨張が提供す
る冷却を補うため約300トン、約850HPを必要とする。
スを単に175psiaの圧力に圧縮する。その結果、非常に
少い前記C4炭化水素の留分を約39％冷却交換器20で凝縮
させる。ほぼ半分、約46％をここで交換器34で凝縮する
が、この交換器は前記高レベル冷却必要条件を約1300ト
ンに増加させる。実施例２でわかるように、これは、機
械的冷却が供給する時ほぼ1500HPが必要となる。約15％
の前記残存C4炭化水素を前記低温回収装置で回収する。
この低温回収装置は、前記軽質ガス流れの膨張が提供す
る冷却を補うため約300トン、約850HPを必要とする。
実施例２におけるように、すべてが機械的冷却と仮定
すれば、前記低圧回収工程のエネルギー必要条件はほぼ
17,950HPである。これは実施例１と比較する時わずか2.
1％の節約である。
すれば、前記低圧回収工程のエネルギー必要条件はほぼ
17,950HPである。これは実施例１と比較する時わずか2.
1％の節約である。
前記普通の機械的機構の代わりに吸収冷却装置が前記
高レベル冷却を提供する時は、実施例３に示されている
ようにこの発明に従えば、前記低圧回収工程の全エネル
ギー必要条件をほぼ16,550HPに減少させる。これは実施
例２と比較する時8.5％の節約、実施例１と比較する時1
0.8％の節約である。これらのエネルギー必要条件の節
約は工程がどのようなものであつても相当である。
高レベル冷却を提供する時は、実施例３に示されている
ようにこの発明に従えば、前記低圧回収工程の全エネル
ギー必要条件をほぼ16,550HPに減少させる。これは実施
例２と比較する時8.5％の節約、実施例１と比較する時1
0.8％の節約である。これらのエネルギー必要条件の節
約は工程がどのようなものであつても相当である。
明らかに、すでに記述されたこの発明の特定の実施例
はこの発明を適用する唯一の実例である。▲Ｃ+ 3▼炭化
水素の分離と回収に使用される吸収冷却の生成に要する
低レベル廃棄熱の回収を単一工程たとえば脱水素に限定
する必要はない。低レベル廃棄熱を二次的で関連のない
工程または数工程の組合せにおいて▲Ｃ+ 3▼液体回数の
同一方法で使用されるどのような適切な工程からでも回
収が可能である。
はこの発明を適用する唯一の実例である。▲Ｃ+ 3▼炭化
水素の分離と回収に使用される吸収冷却の生成に要する
低レベル廃棄熱の回収を単一工程たとえば脱水素に限定
する必要はない。低レベル廃棄熱を二次的で関連のない
工程または数工程の組合せにおいて▲Ｃ+ 3▼液体回数の
同一方法で使用されるどのような適切な工程からでも回
収が可能である。
第１図は低レベル冷却設備に要する機械的冷却サイクル
を利用するが、そのプロセスは高レベル冷却を前記回収
プロセスに提供するのに要する吸収冷却サイクルを利用
する低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置
の略図、第２図は高レベル冷却能力の機械的冷却を利用
する高圧液体回収セクシヨンを備える脱水素プロセス装
置の略図、第３図は低レベルと高レベル冷却を回収プロ
セスに提供するに要する２機械冷却サイクルを利用する
低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置の略
図である。 10……管路、11……管路、12……再生セクシヨン、14…
…管路、15……分別システム、16……圧縮器、18……管
路、20……熱交換器、22……管路、24……管路、26……
管路、28……分離器、30……管路、32……管路、34……
熱交換器、36……管路、40……機械的冷却装置、42……
管路、44……分離器、45……管路、46……管路、48……
管路、50……乾燥器、52……管路、54……低温回収装
置、56……管路、58……管路、60……冷却装置、62……
管路、64……管路、80……管路、81……管路、82……加
熱器、84……管路、86……ガス流れ、88……廃棄熱リボ
イラー、90……管路、91……管路、92……管路、94……
ボイラー給水予熱器、95……管路、96……管路、98……
管路、100……管路、102……低圧蒸気ボイラー、104…
…管路、106……管路、110……吸収冷却装置
を利用するが、そのプロセスは高レベル冷却を前記回収
プロセスに提供するのに要する吸収冷却サイクルを利用
する低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置
の略図、第２図は高レベル冷却能力の機械的冷却を利用
する高圧液体回収セクシヨンを備える脱水素プロセス装
置の略図、第３図は低レベルと高レベル冷却を回収プロ
セスに提供するに要する２機械冷却サイクルを利用する
低圧液体回収システムを備える脱水素プロセス装置の略
図である。 10……管路、11……管路、12……再生セクシヨン、14…
…管路、15……分別システム、16……圧縮器、18……管
路、20……熱交換器、22……管路、24……管路、26……
管路、28……分離器、30……管路、32……管路、34……
熱交換器、36……管路、40……機械的冷却装置、42……
管路、44……分離器、45……管路、46……管路、48……
管路、50……乾燥器、52……管路、54……低温回収装
置、56……管路、58……管路、60……冷却装置、62……
管路、64……管路、80……管路、81……管路、82……加
熱器、84……管路、86……ガス流れ、88……廃棄熱リボ
イラー、90……管路、91……管路、92……管路、94……
ボイラー給水予熱器、95……管路、96……管路、98……
管路、100……管路、102……低圧蒸気ボイラー、104…
…管路、106……管路、110……吸収冷却装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−205333（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−96686（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−17192（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−17191（ＪＰ，Ａ)
Claims (13)
- 【請求項１】（ａ）高濃度の軽質成分を有する炭素原子
数３以上の液体炭化水素含有プロセス生成物流れを、も
しそれがいまだに75〜250psia（5.25〜17.5kg/cm2）の
圧力に圧縮されていない場合には、その圧力範囲に圧縮
すること、 （ｂ）その圧縮生成物流れを冷却水と間接熱交換によっ
て80〜120゜F（26.7〜48.9℃）に冷却して、その圧力の
流れの中の炭素原子数３以上の炭化水素の第一の部分を
凝縮させること、 （ｃ）前記凝縮炭素原子数３以上の炭化水素の第一の部
分を80〜120゜Fの気−液分離容器中の生成物流れの未凝
縮蒸気部分から分離すること、 （ｄ）前記生成物の残存部分を、回収熱を利用する吸収
冷却サイクルが起こす循環冷却との熱交換によりさらに
35〜65゜Ｆ（1.67〜18.3℃）に冷却すること、それによ
り前記生成物流れの前記炭素原子数３以上の炭化水素の
第二部分を凝縮すること、 （ｅ）前記凝縮炭素原子数３以上の炭化水素の第二部分
を35〜65゜Fの気−液分離容器中の生成物流れの未凝縮
蒸気部分から分離すること、 （ｆ）前記残存生成物流れを乾燥器で乾燥し、低温回収
装置内で凍結してしまうおそれのあるあらゆる不純物を
除去すること、および、 （ｇ）前記乾燥残存生成物流れを低温回収装置に供給す
ることにより前記乾燥残存生成物流れを冷却し、少なく
とも残存する少量の炭素原子数３以上の炭化水素を凝縮
させ、その炭素原子数３以上の炭化水素を完全に分離除
去し、且つ本質的に軽質成分から成る廃棄物流れを除去
すること；を特徴とするプロセス生成物流れから炭素原
子数３以上の液体炭化水素の分離と回収の方法。 - 【請求項２】前記低温回収装置はデフレグメイター式低
温回収装置であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の方法。 - 【請求項３】前記吸収冷却サイクルはリチウム臭化物−
水吸収サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の方法。 - 【請求項４】前記吸収冷却サイクルはアンモニア水吸収
サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の方法。 - 【請求項５】前記吸収冷却サイクルはアンモニア・メチ
ルアルコール吸収サイクルであることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項６】前記吸収冷却サイクルはプロパン−ヘキサ
ン吸収サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の方法。 - 【請求項７】前記プロセス生成物流れは接触分解プロセ
スの生成物であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の方法。 - 【請求項８】高濃度の軽質成分を有する生成物流れが、
脱水素されたものである特許請求の範囲第１項記載の方
法。 - 【請求項９】前記低温回収装置はデフレグメイター式低
温回収装置であることを特徴とする特許請求の範囲第８
項記載の方法。 - 【請求項１０】前記吸収冷却サイクルはリチウム臭化物
−水吸収サイクルであることを特徴とする特許請求の範
囲第８項記載の方法。 - 【請求項１１】前記吸収冷却サイクルはアンモニア水吸
収サイクルであることを特徴とする特許請求の範囲第８
項記載の方法。 - 【請求項１２】前記吸収冷却サイクルはアンモニア・メ
チルアルコール吸収サイクルであることを特徴とする特
許請求の範囲第８項記載の方法。 - 【請求項１３】前記吸収冷却サイクルはプロパン・ヘキ
サン吸収サイクルであることを特徴とする特許請求の範
囲第８項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/843,322 US4734115A (en) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | Low pressure process for C3+ liquids recovery from process product gas |
| US843322 | 1997-04-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62232489A JPS62232489A (ja) | 1987-10-12 |
| JPH083100B2 true JPH083100B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=25289636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62068745A Expired - Lifetime JPH083100B2 (ja) | 1986-03-24 | 1987-03-23 | Ｃ３▲上＋▼炭化水素の分離と回収の方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4734115A (ja) |
| JP (1) | JPH083100B2 (ja) |
| CA (1) | CA1285210C (ja) |
| DE (1) | DE3708649A1 (ja) |
| GB (1) | GB2188408B (ja) |
| MY (1) | MY101638A (ja) |
| NO (1) | NO169092C (ja) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4911741A (en) * | 1988-09-23 | 1990-03-27 | Davis Robert N | Natural gas liquefaction process using low level high level and absorption refrigeration cycles |
| IT1247497B (it) * | 1991-04-18 | 1994-12-17 | Agip Petroli | Procedimento perfezionato per il recupero di frazioni idrocarburiche pregiate dai prodotti leggeri di raffineria |
| US5339641A (en) * | 1993-07-07 | 1994-08-23 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic liquid nitrogen production system |
| US7011154B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-03-14 | Shell Oil Company | In situ recovery from a kerogen and liquid hydrocarbon containing formation |
| US7096953B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-08-29 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a coal formation using a movable heating element |
| NZ535558A (en) | 2000-04-24 | 2006-11-30 | Shell Int Research | In situ recovery from a hydrocarbon containing formation |
| US7040400B2 (en) | 2001-04-24 | 2006-05-09 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a relatively impermeable formation using an open wellbore |
| WO2002085821A2 (en) | 2001-04-24 | 2002-10-31 | Shell International Research Maatschappij B.V. | In situ recovery from a relatively permeable formation containing heavy hydrocarbons |
| US6929067B2 (en) | 2001-04-24 | 2005-08-16 | Shell Oil Company | Heat sources with conductive material for in situ thermal processing of an oil shale formation |
| WO2002086276A2 (en) | 2001-04-24 | 2002-10-31 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method for in situ recovery from a tar sands formation and a blending agent produced by such a method |
| US7165615B2 (en) | 2001-10-24 | 2007-01-23 | Shell Oil Company | In situ recovery from a hydrocarbon containing formation using conductor-in-conduit heat sources with an electrically conductive material in the overburden |
| CA2463104C (en) | 2001-10-24 | 2010-12-14 | Shell Canada Limited | In situ production of a blending agent from a hydrocarbon containing formation |
| US7104319B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-09-12 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a heavy oil diatomite formation |
| US7077199B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-07-18 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of an oil reservoir formation |
| US7090013B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-08-15 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation to produce heated fluids |
| US8200072B2 (en) * | 2002-10-24 | 2012-06-12 | Shell Oil Company | Temperature limited heaters for heating subsurface formations or wellbores |
| NZ567052A (en) | 2003-04-24 | 2009-11-27 | Shell Int Research | Thermal process for subsurface formations |
| US7370704B2 (en) | 2004-04-23 | 2008-05-13 | Shell Oil Company | Triaxial temperature limited heater |
| US7860377B2 (en) | 2005-04-22 | 2010-12-28 | Shell Oil Company | Subsurface connection methods for subsurface heaters |
| EP1941003B1 (en) | 2005-10-24 | 2011-02-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Methods of filtering a liquid stream produced from an in situ heat treatment process |
| KR101434272B1 (ko) | 2006-04-21 | 2014-08-27 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 강자성 재료의 상변태를 이용하는 온도 제한 히터 |
| EP2074281A4 (en) | 2006-10-20 | 2017-03-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Heating tar sands formations while controlling pressure |
| AU2008242807B2 (en) | 2007-04-20 | 2011-06-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | In situ heat treatment from multiple layers of a tar sands formation |
| EP2018899A1 (en) * | 2007-07-23 | 2009-01-28 | Total Petrochemicals Research Feluy | Method for cooling in distillation and polymerisation process by absorption refrigeration |
| RU2477368C2 (ru) | 2007-10-19 | 2013-03-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ обработки углеводородсодержащих пластов с использованием неравномерно расположенных источников тепла |
| AU2009251533B2 (en) | 2008-04-18 | 2012-08-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Using mines and tunnels for treating subsurface hydrocarbon containing formations |
| RU2537712C2 (ru) | 2008-10-13 | 2015-01-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Нагрев подземных углеводородных пластов циркулируемой теплопереносящей текучей средой |
| CA2758192A1 (en) | 2009-04-10 | 2010-10-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Treatment methodologies for subsurface hydrocarbon containing formations |
| US8631866B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-01-21 | Shell Oil Company | Leak detection in circulated fluid systems for heating subsurface formations |
| US8820406B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-09-02 | Shell Oil Company | Electrodes for electrical current flow heating of subsurface formations with conductive material in wellbore |
| US9033042B2 (en) | 2010-04-09 | 2015-05-19 | Shell Oil Company | Forming bitumen barriers in subsurface hydrocarbon formations |
| US8701768B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-04-22 | Shell Oil Company | Methods for treating hydrocarbon formations |
| US9016370B2 (en) | 2011-04-08 | 2015-04-28 | Shell Oil Company | Partial solution mining of hydrocarbon containing layers prior to in situ heat treatment |
| WO2013052561A2 (en) | 2011-10-07 | 2013-04-11 | Shell Oil Company | Thermal expansion accommodation for circulated fluid systems used to heat subsurface formations |
| AU2012367347A1 (en) | 2012-01-23 | 2014-08-28 | Genie Ip B.V. | Heater pattern for in situ thermal processing of a subsurface hydrocarbon containing formation |
| GB2504765A (en) * | 2012-08-09 | 2014-02-12 | Linde Ag | Waste heat recovery from micro LNG plant |
| CN109791018A (zh) * | 2016-08-25 | 2019-05-21 | 沙特基础工业全球技术公司 | 用于丙烷脱氢反应器流出物的低温以上的分离方法 |
| CN109701454B (zh) * | 2019-01-28 | 2024-02-13 | 安庆市泰发能源科技有限公司 | 丁烷脱氢开工循环升温装置 |
| RU2758767C1 (ru) * | 2021-02-24 | 2021-11-01 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка для отбензинивания попутного нефтяного газа |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3349571A (en) * | 1966-01-14 | 1967-10-31 | Chemical Construction Corp | Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle |
| US3878689A (en) * | 1970-07-27 | 1975-04-22 | Carl A Grenci | Liquefaction of natural gas by liquid nitrogen in a dual-compartmented dewar |
| JPS4921699B1 (ja) * | 1970-11-28 | 1974-06-03 | ||
| DE2460515B2 (de) * | 1974-12-20 | 1976-10-28 | ^i/vtaimvti ·«* fvnYtMumg -zur IaU- | Verfahren und vorrichtung zur entfernung von gasfoermigen verunreinigungen aus wasserstoff |
| IT1054283B (it) * | 1976-01-21 | 1981-11-10 | Snam Progetti | Procedimento per la separazione di etilene da etano |
| US4283918A (en) * | 1979-07-20 | 1981-08-18 | Intertechnology/Solar Corporation | Liquid phase separation in absorption refrigeration |
| US4350571A (en) * | 1980-10-10 | 1982-09-21 | Erickson Donald C | Absorption heat pump augmented thermal separation process |
| IT1136894B (it) * | 1981-07-07 | 1986-09-03 | Snam Progetti | Metodo per il recupero di condensati da una miscela gassosa di idrocarburi |
| IT1137281B (it) * | 1981-07-07 | 1986-09-03 | Snam Progetti | Metodo per il recupero di condensati da gas naturale |
| US4381418A (en) * | 1981-12-04 | 1983-04-26 | Uop Inc. | Catalytic dehydrogenation process |
| GB8310038D0 (en) * | 1983-04-13 | 1983-05-18 | Amersham Int Plc | Technetium-99 labelled tin colloid |
| US4519825A (en) * | 1983-04-25 | 1985-05-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for recovering C4 + hydrocarbons using a dephlegmator |
| AU572890B2 (en) * | 1983-09-20 | 1988-05-19 | Costain Petrocarbon Ltd. | Separation of hydrocarbon mixtures |
-
1986
- 1986-03-24 US US06/843,322 patent/US4734115A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-03-09 MY MYPI87000257A patent/MY101638A/en unknown
- 1987-03-17 DE DE19873708649 patent/DE3708649A1/de active Granted
- 1987-03-17 CA CA000532175A patent/CA1285210C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-18 NO NO871104A patent/NO169092C/no unknown
- 1987-03-18 GB GB8706404A patent/GB2188408B/en not_active Expired
- 1987-03-23 JP JP62068745A patent/JPH083100B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MY101638A (en) | 1991-12-31 |
| NO169092B (no) | 1992-01-27 |
| DE3708649C2 (ja) | 1991-08-22 |
| GB2188408B (en) | 1989-11-15 |
| JPS62232489A (ja) | 1987-10-12 |
| DE3708649A1 (de) | 1987-10-01 |
| CA1285210C (en) | 1991-06-25 |
| GB8706404D0 (en) | 1987-04-23 |
| NO871104D0 (no) | 1987-03-18 |
| NO871104L (no) | 1987-09-25 |
| GB2188408A (en) | 1987-09-30 |
| NO169092C (no) | 1992-05-06 |
| US4734115A (en) | 1988-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH083100B2 (ja) | Ｃ３▲上＋▼炭化水素の分離と回収の方法 | |
| CA2121057C (en) | Method and apparatus for the separation of c4 hydrocarbons from gaseous mixtures containing the same | |
| USRE39826E1 (en) | Comprehensive natural gas processing | |
| US3205669A (en) | Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen | |
| US3349571A (en) | Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle | |
| USRE33408E (en) | Process for LPG recovery | |
| US4507133A (en) | Process for LPG recovery | |
| RU2014343C1 (ru) | Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления | |
| US4203741A (en) | Separate feed entry to separator-contactor in gas separation | |
| CA1079179A (en) | Method for separating carbon dioxide from methane | |
| JP3602807B2 (ja) | 原料ガス混合物の分離方法 | |
| US4752312A (en) | Hydrocarbon gas processing to recover propane and heavier hydrocarbons | |
| JPS6346366A (ja) | 供給原料ガスの低温分離方法 | |
| US4143521A (en) | Process for the production of ethylene | |
| JP2010265289A (ja) | 低還流で高収率の炭化水素回収方法 | |
| JP2007532675A (ja) | 富ガス流のための炭化水素ガス処理 | |
| JPS6096686A (ja) | 炭化水素混合物の分離法 | |
| JPH08311460A (ja) | クラッキング炉流出物からオレフィンを分離回収するハイブリッド凝縮・吸収法 | |
| US4155729A (en) | Liquid flash between expanders in gas separation | |
| US4431529A (en) | Power recovery in gas concentration units | |
| JPS6289634A (ja) | エタン濃縮リサイクル流からのエネルギ回収方法 | |
| US3026682A (en) | Separation of hydrogen and methane | |
| US2552451A (en) | Fractionation of low molecular weight component mixtures | |
| KR960003938B1 (ko) | C2+탄화수소또는c3+탄화수소를회수하는방법 | |
| US4921514A (en) | Mixed refrigerant/expander process for the recovery of C3+ hydrocarbons |