JPS62228115A - 残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置 - Google Patents
残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置Info
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- JPS62228115A JPS62228115A JP61315675A JP31567586A JPS62228115A JP S62228115 A JPS62228115 A JP S62228115A JP 61315675 A JP61315675 A JP 61315675A JP 31567586 A JP31567586 A JP 31567586A JP S62228115 A JPS62228115 A JP S62228115A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01F1/58—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters
- G01F1/586—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters constructions of coils, magnetic circuits, accessories therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ０発明の目的
イー１．産業上の利用分野
この発明は残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置の改良
に関する。
に関する。
イー２．従来技術
磁気回路の材料に、高透磁率で磁化しやすく、ある程度
の抗磁力を持つ半硬質磁性材料を使った残留磁気型電磁
流量計が特公昭５９−７９３０号公報で周知である。
の抗磁力を持つ半硬質磁性材料を使った残留磁気型電磁
流量計が特公昭５９−７９３０号公報で周知である。
残留磁気型電磁流量計で、第７図に示すように、磁気回
路の磁性材料を保磁性部分と軟質部分とで構成したもの
も周知である。
路の磁性材料を保磁性部分と軟質部分とで構成したもの
も周知である。
第７図の電磁流量計は、その端面が流路管（１）に対向
する一対のヨーク＋２１ （３１と、このヨーク（２）
（３１と磁気的に直列に配置されたコア（４）を有し
、コア（４）は前記保磁性部分として作用するように磁
気的に半硬質な材料で構成され、ヨーク＋２１ （３１
は前記軟質部分として作用するように磁気的に軟質な材
料で構成されている。 この電磁流量計はコア（４）と
、一対のヨーク（２１（３）と、流路管（１）を含む磁
気空隙とで磁気回路が構成され、コア（４）の外周に線
輪（５）が設けである。 線輪（５）は半硬質磁性材料
からなるコア（４）を磁化するために、周期的に短時間
の間、狭い幅のパルス電流を流す。 そして、このパル
ス電流の向きは交互に逆向きにされる。 一方の向きの
パルス電流を線輪（５）に流すと、コア（４）がそのパ
ルス電流の向きに対応した向きに磁化され、パルス電流
が無くなったあとは、コア（４）の残留磁束により流路
管（１）に磁束が印加される。 この磁束と流路管（１
）内を第７図の紙面に直角な方向に流れる流体の流速に
応じて発生する起電力を電極（６）（７）から取り出し
、図示されていな−い電子回路でサンプリングし、流量
計測を行なう。 線輪（５）に流すパルス電流の向きは
、交互に逆向きにされるため、前記残留磁束による磁束
も交互に逆向きになり、電極（６１（７１に生じる起電
力も交互に逆向きとなる。
する一対のヨーク＋２１ （３１と、このヨーク（２）
（３１と磁気的に直列に配置されたコア（４）を有し
、コア（４）は前記保磁性部分として作用するように磁
気的に半硬質な材料で構成され、ヨーク＋２１ （３１
は前記軟質部分として作用するように磁気的に軟質な材
料で構成されている。 この電磁流量計はコア（４）と
、一対のヨーク（２１（３）と、流路管（１）を含む磁
気空隙とで磁気回路が構成され、コア（４）の外周に線
輪（５）が設けである。 線輪（５）は半硬質磁性材料
からなるコア（４）を磁化するために、周期的に短時間
の間、狭い幅のパルス電流を流す。 そして、このパル
ス電流の向きは交互に逆向きにされる。 一方の向きの
パルス電流を線輪（５）に流すと、コア（４）がそのパ
ルス電流の向きに対応した向きに磁化され、パルス電流
が無くなったあとは、コア（４）の残留磁束により流路
管（１）に磁束が印加される。 この磁束と流路管（１
）内を第７図の紙面に直角な方向に流れる流体の流速に
応じて発生する起電力を電極（６）（７）から取り出し
、図示されていな−い電子回路でサンプリングし、流量
計測を行なう。 線輪（５）に流すパルス電流の向きは
、交互に逆向きにされるため、前記残留磁束による磁束
も交互に逆向きになり、電極（６１（７１に生じる起電
力も交互に逆向きとなる。
イー３０本発明が解決しようとする問題点残留磁気型電
磁流量計では、線輪に供給するエネルギー、すなわち消
費電力を減らすには、磁気回路の半硬質磁性材料で構成
されたコアの残留磁気を有効に活用することが必要で、
そのためには、磁気回路の動作点がコアのＢ−Ｈ曲線の
磁気エネルギー積（ＢＸＨ）が最大の位置になるように
定めればよい。 第７図に示す構造の残留磁気型電磁流
量計で、磁気回路の動作点を磁気エネルギー積が最大の
位置に定めるには、動作点の位置が目標の位置にくるよ
うに磁気回路の回路常数を変更すればよく、その方法と
して次の三つの方法が考えられる。
磁流量計では、線輪に供給するエネルギー、すなわち消
費電力を減らすには、磁気回路の半硬質磁性材料で構成
されたコアの残留磁気を有効に活用することが必要で、
そのためには、磁気回路の動作点がコアのＢ−Ｈ曲線の
磁気エネルギー積（ＢＸＨ）が最大の位置になるように
定めればよい。 第７図に示す構造の残留磁気型電磁流
量計で、磁気回路の動作点を磁気エネルギー積が最大の
位置に定めるには、動作点の位置が目標の位置にくるよ
うに磁気回路の回路常数を変更すればよく、その方法と
して次の三つの方法が考えられる。
（ａ）、一対のヨーク（２１（３）の間の磁気空隙を変
えて、磁気抵抗を変える。
えて、磁気抵抗を変える。
（ｂ）、コア（４）の断面積を変える。
（Ｃ）、コア（４）の長さを変える。
ところが、（ａｌの方法は、空隙を小さくするのは流路
管（１）の直径を小さくすることになり、計測する流量
が定められているためにできなく、空隙を大きくするこ
とは、エネルギー損失が増加してしまう。 （１））の
方法はコア（４）の加工工数が増すばかりテナく、コア
（４）の断面積を変える都度コアの径に合わせて線輪（
５）の寸法を変更する必要があり面倒である。 （Ｃ）
の方法は、ヨーク（２） （３１とコア（４）との間□
・に空隙が生じないように、コア（４）の長さに応じて
Ｌ字形のヨーク＋２１ （３）の寸法を変更したり、線
輪（５）の長さ１ｍをコア（４）の長さに合わせて変更
する必要があって面倒である。
管（１）の直径を小さくすることになり、計測する流量
が定められているためにできなく、空隙を大きくするこ
とは、エネルギー損失が増加してしまう。 （１））の
方法はコア（４）の加工工数が増すばかりテナく、コア
（４）の断面積を変える都度コアの径に合わせて線輪（
５）の寸法を変更する必要があり面倒である。 （Ｃ）
の方法は、ヨーク（２） （３１とコア（４）との間□
・に空隙が生じないように、コア（４）の長さに応じて
Ｌ字形のヨーク＋２１ （３）の寸法を変更したり、線
輪（５）の長さ１ｍをコア（４）の長さに合わせて変更
する必要があって面倒である。
この発明は、上記にかんがみ、コアのＢ−Ｈ曲線上の磁
気エネルギー積が最大の位置に磁気回路の動作点を定め
られるよう、容易に調整可能な残留磁気型電磁流量計の
磁界発生装置を提供するのが目的である。 又、この発
明の第２の目的は、コアを磁化する電力を極小にできる
残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置を提供することで
ある。
気エネルギー積が最大の位置に磁気回路の動作点を定め
られるよう、容易に調整可能な残留磁気型電磁流量計の
磁界発生装置を提供するのが目的である。 又、この発
明の第２の目的は、コアを磁化する電力を極小にできる
残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置を提供することで
ある。
ロ６発明の構成
ロー１０問題点を解決するための手段
この発明の残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置は、流
路管を含む磁気空隙にその端面が対向する第１のヨーク
と、コアと、前記第１のヨークとコアとの間に直列に配
置されて前記コアと面接触する第２のヨークとを設け、
この第２のヨークは低電気伝導度の高透磁率磁性材料よ
りなり、前記コアと第２のヨークの外周に線輪が形成さ
れていることを特徴とする。
路管を含む磁気空隙にその端面が対向する第１のヨーク
と、コアと、前記第１のヨークとコアとの間に直列に配
置されて前記コアと面接触する第２のヨークとを設け、
この第２のヨークは低電気伝導度の高透磁率磁性材料よ
りなり、前記コアと第２のヨークの外周に線輪が形成さ
れていることを特徴とする。
ロー２８作 用
コアを構成する半硬質磁性材料の磁気特性に応じて、コ
アの長さを決定し、コアのＢ−）１曲線の磁気エネルギ
ー積が最大の位置に磁気回路の動作点が位置するように
加減する。 第２のヨークは、コアの長さに応じて移動
させその端面をコアに面接触させる。 コアと第２のヨ
ークとが接触する磁気回路の接続部は、そ、の外周に線
輪が位置するので、線輪の寸法を変更する必要がない。
アの長さを決定し、コアのＢ−）１曲線の磁気エネルギ
ー積が最大の位置に磁気回路の動作点が位置するように
加減する。 第２のヨークは、コアの長さに応じて移動
させその端面をコアに面接触させる。 コアと第２のヨ
ークとが接触する磁気回路の接続部は、そ、の外周に線
輪が位置するので、線輪の寸法を変更する必要がない。
又、第２のヨークに低電気伝導度の磁性材料を用いたの
で、線輪にパルス電流を流したとき、第２のヨークに発
生する渦電流を極小に抑えられる。
で、線輪にパルス電流を流したとき、第２のヨークに発
生する渦電流を極小に抑えられる。
そのため、パルス電流による磁界が短時間のうちに上昇
し、それだけ供給エネルギーを有効に活用できる。
し、それだけ供給エネルギーを有効に活用できる。
ロー３．実施例
第１図と第２図の実施例において、（１１は流路管で、
電極（ａｔ （７）が設けられている。 （８） （９
）とその端面が流路管（１）に対向する第１のヨークで
軟質磁性材料で構成されている。 α０）は半硬質磁性
材料からなるコア、（１１） （１２）はそれぞれ前
記第１のヨーク（８１（９）とコアα旬との間に磁気的
に直列に配置された第２のヨークで、低電気伝導度の高
透磁率磁性材料で構成されている。 コアαψと第２の
ヨーク（１１） （１２）は同じ直径の円柱形で、−
直線上に同心に配列され、それらの外周に線輪（５）が
形成されている。 第２のヨーク（１１） （１２＞
はそれぞれ、第１のヨーク（８１（９）に設けた円形の
孔（８ａ） （９ａ）に殆ど隙間のない状態で移動可
能に挿入され結合されている。 コアａωの長さｉｎは
線輪の長さｌＩＩ＋よりも短かく定めてあり、コアα鴎
と第２のヨーク（１１） （１２）との端面当接部は
面接触で隙間のない状態に維持されている。 次にコア
ａωのＢ−Ｈ曲線上で磁気エネルギー積が最大の位置に
磁気回路の動作点がくるようにコアａΦの長さｆｎを決
定することについて、第３図に基づいて説明する。 図
のループは、コアαωの材料の磁気的性質より定まるＢ
−８曲線で、磁気エネルギー積の最大になる位置は曲線
の曲率の大きい角のところにあり、記号Ｐ Ｉ ＋ Ｐ
＋°で示す。
電極（ａｔ （７）が設けられている。 （８） （９
）とその端面が流路管（１）に対向する第１のヨークで
軟質磁性材料で構成されている。 α０）は半硬質磁性
材料からなるコア、（１１） （１２）はそれぞれ前
記第１のヨーク（８１（９）とコアα旬との間に磁気的
に直列に配置された第２のヨークで、低電気伝導度の高
透磁率磁性材料で構成されている。 コアαψと第２の
ヨーク（１１） （１２）は同じ直径の円柱形で、−
直線上に同心に配列され、それらの外周に線輪（５）が
形成されている。 第２のヨーク（１１） （１２＞
はそれぞれ、第１のヨーク（８１（９）に設けた円形の
孔（８ａ） （９ａ）に殆ど隙間のない状態で移動可
能に挿入され結合されている。 コアａωの長さｉｎは
線輪の長さｌＩＩ＋よりも短かく定めてあり、コアα鴎
と第２のヨーク（１１） （１２）との端面当接部は
面接触で隙間のない状態に維持されている。 次にコア
ａωのＢ−Ｈ曲線上で磁気エネルギー積が最大の位置に
磁気回路の動作点がくるようにコアａΦの長さｆｎを決
定することについて、第３図に基づいて説明する。 図
のループは、コアαωの材料の磁気的性質より定まるＢ
−８曲線で、磁気エネルギー積の最大になる位置は曲線
の曲率の大きい角のところにあり、記号Ｐ Ｉ ＋ Ｐ
＋°で示す。
図中の直線１ａ＋２ａ＋３ａ＋ は、磁気回路の空隙で
ある流路管（１）の直径や、コアα■の長さや断面積な
どの回路定数で決まる傾きを持つ動作線で、線輪（５）
に電流を流してない状態での動作線である。
ある流路管（１）の直径や、コアα■の長さや断面積な
どの回路定数で決まる傾きを持つ動作線で、線輪（５）
に電流を流してない状態での動作線である。
直線１ｂ、 ２ｂ、 ３ｂ、は、線輪（５）に電流を流
したときの動作線で、また、１ａとｌｂ、 ２ａと２ｂ
、 ３ａと３ｂと３０は互いに平行である。
したときの動作線で、また、１ａとｌｂ、 ２ａと２ｂ
、 ３ａと３ｂと３０は互いに平行である。
今、線輪（５）にパルス電流を流してコアαＣにマイナ
ス方向に大きな磁界Ｈを一時的にかけて磁化し、線輪の
電流を断つと、コアαωの残留磁気によって、流路管（
１）に磁界がかけられる。 このとき、磁気回路の定数
で決まる動作線が図中の直線３ａであると、動作点は直
線３ａとＢ−８曲線のループとの交点のＡ点となり、コ
アαωの残留磁束は−Ｂｒ３となるため、この残留磁束
に対応する磁束あ（流路管を含む磁気空隙に供給される
。
ス方向に大きな磁界Ｈを一時的にかけて磁化し、線輪の
電流を断つと、コアαωの残留磁気によって、流路管（
１）に磁界がかけられる。 このとき、磁気回路の定数
で決まる動作線が図中の直線３ａであると、動作点は直
線３ａとＢ−８曲線のループとの交点のＡ点となり、コ
アαωの残留磁束は−Ｂｒ３となるため、この残留磁束
に対応する磁束あ（流路管を含む磁気空隙に供給される
。
図中のＨｃは抗磁力で、コアαのの材料が決まれば、そ
の材料固有の数値として決まる。 同様に磁気エネルギ
ー積の最大になる位置Ｐ＋＋ＰＩ”も、コアＱＩＩＯの
材料固有のものとしてその位置が決まる。
の材料固有の数値として決まる。 同様に磁気エネルギ
ー積の最大になる位置Ｐ＋＋ＰＩ”も、コアＱＩＩＯの
材料固有のものとしてその位置が決まる。
線輪（５）に電流を流して、磁界ＨをＨ３にしたときの
動作線は直線３ｂとなり、電流を断つと、動作線は直線
３ａに戻り、このときの動作点は直線３ａとＢ−８曲線
のループとの交点のＢ点となり、この交点Ｂの残留磁束
＋Ｂｒｌに対応する磁束が磁気空隙の流路管（１１に供
給される。 これらの動作点ＢやＡは、磁気エネルギー
積が最大の位置ＰＩ＋Ｐｌ゛から離れているため、磁気
エネルギー積が最大の位置へ（線輪に電流が流れていな
いときの）動作点を移すには、点Ｐｌ＋Ｐ＋’を通る直
線２ａが動作線になるように、コアαψの長さｉｎを長
くすればよい。
動作線は直線３ｂとなり、電流を断つと、動作線は直線
３ａに戻り、このときの動作点は直線３ａとＢ−８曲線
のループとの交点のＢ点となり、この交点Ｂの残留磁束
＋Ｂｒｌに対応する磁束が磁気空隙の流路管（１１に供
給される。 これらの動作点ＢやＡは、磁気エネルギー
積が最大の位置ＰＩ＋Ｐｌ゛から離れているため、磁気
エネルギー積が最大の位置へ（線輪に電流が流れていな
いときの）動作点を移すには、点Ｐｌ＋Ｐ＋’を通る直
線２ａが動作線になるように、コアαψの長さｉｎを長
くすればよい。
コアの材料は長い線材を必要な長さに切断して用いる。
そして、第２のヨーク（１１）と（１２）をそれぞれ
第１図において上下方向に移動させればよい。 コアα
ωの端面ば、ヨーク（１１） （１２）の端面の円形
部分と面接触で隙間の無い状態で当接させる。 動作線
を希望する傾きにするために、コア００１の長さｉｎを
どれだけの長さに変更すればよいかは、磁気空隙である
流路管の直径や、コア０ωの磁気回路に直角な断面積な
どから算出するが、この計算方法は磁気回路の特性を計
算する周知の方法であるためこ＼では詳述しない。
第１図において上下方向に移動させればよい。 コアα
ωの端面ば、ヨーク（１１） （１２）の端面の円形
部分と面接触で隙間の無い状態で当接させる。 動作線
を希望する傾きにするために、コア００１の長さｉｎを
どれだけの長さに変更すればよいかは、磁気空隙である
流路管の直径や、コア０ωの磁気回路に直角な断面積な
どから算出するが、この計算方法は磁気回路の特性を計
算する周知の方法であるためこ＼では詳述しない。
線輪（５）に電流が流れていないときの動作線が直線１
ａのときは、動作点は図中のＰ２又はＰｌ゛点となる。
ａのときは、動作点は図中のＰ２又はＰｌ゛点となる。
これを磁気エネルギー積最大の点ＰＩやＰｌ”に移す
には、コアα０の長さＡｎを短かくして動作線の傾きを
小さくし、直線２ａが新しい動作線になるようにする。
には、コアα０の長さＡｎを短かくして動作線の傾きを
小さくし、直線２ａが新しい動作線になるようにする。
このとき第２のヨーク（１１） （１２）はコアα
ｌの長さに合わせて、コアの端面に密着するまでその位
置を調整する。
ｌの長さに合わせて、コアの端面に密着するまでその位
置を調整する。
第１のヨークの材質は、５ＵＳ４３０．純鉄、又はこれ
らの粉末をプラスチックで固めたもの、マンガン亜鉛フ
ェライト、ニッケル亜鉛フェライト、けい素鋼板が、第
２のヨークの材質は、マンガン亜鉛フェライト、ニッケ
ル亜鉛フェライト、又は第１のヨークに用いる純鉄など
の材料の粉末をプラスチックで固めたもの、コアの材質
は、炭素鋼、鉄銅合金、ニオブコバルト鉄合金、コバル
トパラジウム鉄合金を用いることができる。
らの粉末をプラスチックで固めたもの、マンガン亜鉛フ
ェライト、ニッケル亜鉛フェライト、けい素鋼板が、第
２のヨークの材質は、マンガン亜鉛フェライト、ニッケ
ル亜鉛フェライト、又は第１のヨークに用いる純鉄など
の材料の粉末をプラスチックで固めたもの、コアの材質
は、炭素鋼、鉄銅合金、ニオブコバルト鉄合金、コバル
トパラジウム鉄合金を用いることができる。
第４図の実施例は、第２のヨークを符号（１１）で示す
１個としたもので、コアαωは第１のヨーク（９）の孔
（９ａ）に殆ど隙間のない状態で上下に移動可能に挿入
結合されている。 従って、図示のようにコアαωの上
端面と第２のヨーク（１１）の下端面が接したま＼両者
を下方に移動させると、コアαωの実質的な長さを短か
く、第２のヨーク（１１）の実質的な長さを長くでき、
動作線の傾斜を変えることができる。 傾斜を逆に変え
るには上方に移動させる。 この実施例では、このよう
にして、容易に（Ｂ Ｘ Ｈ）が最大の位置へ動作点を
移動することができる。
１個としたもので、コアαωは第１のヨーク（９）の孔
（９ａ）に殆ど隙間のない状態で上下に移動可能に挿入
結合されている。 従って、図示のようにコアαωの上
端面と第２のヨーク（１１）の下端面が接したま＼両者
を下方に移動させると、コアαωの実質的な長さを短か
く、第２のヨーク（１１）の実質的な長さを長くでき、
動作線の傾斜を変えることができる。 傾斜を逆に変え
るには上方に移動させる。 この実施例では、このよう
にして、容易に（Ｂ Ｘ Ｈ）が最大の位置へ動作点を
移動することができる。
尚、前記第１図及び第４図に示す実施例は第２のヨーク
とコアを同一径に形成したが、高透磁率磁性材料として
の特性が悪いものを使った場合には、第５図及び第６図
のように、第２のヨーク（１１）、 （１２）の直径
をコアｆｌ〔の直径より大径にし、かつ、コアＯｌの端
部を第２のヨーク（１１）に嵌合してこれらの接合面積
を増大することで、高透磁率磁性材料を使った場合と同
等の効果が得られる。
とコアを同一径に形成したが、高透磁率磁性材料として
の特性が悪いものを使った場合には、第５図及び第６図
のように、第２のヨーク（１１）、 （１２）の直径
をコアｆｌ〔の直径より大径にし、かつ、コアＯｌの端
部を第２のヨーク（１１）に嵌合してこれらの接合面積
を増大することで、高透磁率磁性材料を使った場合と同
等の効果が得られる。
ハ１発明の効果
第２のヨーク（１１） （１２）に低電気伝導度の材
料を用いたため、線輪（５）にパルス電流を流してコア
α…を磁化するに際し、第２のヨーク内に発生する渦電
流を抑えることができる。 その結果線輪（５）にパル
ス電流を流すと瞬間的に、ごく短時間でコアα〔を磁化
でき、それだけパルス電流に要する消費電力を軽減でき
る。
料を用いたため、線輪（５）にパルス電流を流してコア
α…を磁化するに際し、第２のヨーク内に発生する渦電
流を抑えることができる。 その結果線輪（５）にパル
ス電流を流すと瞬間的に、ごく短時間でコアα〔を磁化
でき、それだけパルス電流に要する消費電力を軽減でき
る。
又、コアＱＩの長さと、第２のヨーク（１１） （１
２）の位置を調整するだけで動作点を磁気エネルギー積
が最大の位置に移すことができるため、供給エネルギー
に対する磁束発生効率を容易に最大にできる効果がある
。
２）の位置を調整するだけで動作点を磁気エネルギー積
が最大の位置に移すことができるため、供給エネルギー
に対する磁束発生効率を容易に最大にできる効果がある
。
第１図と第２図はこの発明の実施例で、第１図は電磁流
量計を流体の流れの方向からみた断面図、第２図は上面
図、第３図はＢ−Ｈ曲線と動作点を説明する線図、第４
図乃至第６図はこの発明の他の実施例を示す各断面図、
第７図は従来技術の断面図である。 （１）・・・流路管 （５）・・・線輪 （８） （９）・・・第１のヨーク ＯＩ・・・コア
量計を流体の流れの方向からみた断面図、第２図は上面
図、第３図はＢ−Ｈ曲線と動作点を説明する線図、第４
図乃至第６図はこの発明の他の実施例を示す各断面図、
第７図は従来技術の断面図である。 （１）・・・流路管 （５）・・・線輪 （８） （９）・・・第１のヨーク ＯＩ・・・コア
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、流路管を含む磁気空隙にその端面が対向する第１の
ヨークと、コアと、前記第１のヨークとコアとの間に直
列に配置されて前記コアと面接触する第２のヨークとを
設け、この第２のヨークは高透磁率磁性材料よりなり、
前記コアと第２のヨークの外周に線輪が形成されている
ことを特徴とする残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置
。 ２、第１のヨークが軟質磁性材料からなる特許請求の範
囲第１項記載の残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置。 ３、第２のヨークが低電気伝導度の高透磁率性材料から
なる特許請求の範囲第１項記載の残留磁気型電磁流量計
の磁界発生装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60-299334 | 1985-12-27 | ||
| JP29933485 | 1985-12-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228115A true JPS62228115A (ja) | 1987-10-07 |
| JPH0676896B2 JPH0676896B2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=17871207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61315675A Expired - Fee Related JPH0676896B2 (ja) | 1985-12-27 | 1986-12-26 | 残留磁気型電磁流量計の磁界発生装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4736634A (ja) |
| EP (1) | EP0228883B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0676896B2 (ja) |
| DE (1) | DE3682180D1 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IL83350A0 (en) * | 1986-08-13 | 1987-12-31 | Takeda Chemical Industries Ltd | Pharmaceutical compositions comprising interleukin and intterferon active substances |
| DE4114137A1 (de) * | 1991-04-30 | 1992-11-05 | Bopp & Reuther Ag | Durchflussmessgeraet |
| US5767418A (en) * | 1997-01-21 | 1998-06-16 | Elsag International N.V. | Electromagnetic flowmeter with single bobbin coil |
| US8432167B2 (en) * | 2004-02-09 | 2013-04-30 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus of using magnetic material with residual magnetization in transient electromagnetic measurement |
| US7859260B2 (en) * | 2005-01-18 | 2010-12-28 | Baker Hughes Incorporated | Nuclear magnetic resonance tool using switchable source of static magnetic field |
| JP4665502B2 (ja) * | 2004-05-20 | 2011-04-06 | 横河電機株式会社 | 電磁流量計及び電磁流量計の製造方法 |
| US8294468B2 (en) * | 2005-01-18 | 2012-10-23 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for well-bore proximity measurement while drilling |
| US9121967B2 (en) | 2007-08-31 | 2015-09-01 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for well-bore proximity measurement while drilling |
| DE102008035724A1 (de) * | 2008-07-31 | 2010-02-04 | Abb Technology Ag | Magnetisch induktiver Durchflussmesser mit einer magnetische Flussleitmittel aus einem Materialverbund umfassenden Elektromagneteinheit |
| GB2462639B (en) * | 2008-08-14 | 2013-02-27 | Abb Ltd | Electromagnetic flow meter |
| US9151150B2 (en) | 2012-10-23 | 2015-10-06 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus and methods for well-bore proximity measurement while drilling |
| CN107110676B (zh) * | 2015-01-16 | 2020-12-01 | 赛诺菲-安万特德国有限公司 | 流量传感器 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4409846A (en) * | 1979-02-08 | 1983-10-18 | Aichi Tokei Denki Co., Ltd. | Electromagnetic flow meter |
| JPS60242318A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-12-02 | Aichi Tokei Denki Co Ltd | 残留磁気式電磁流量計 |
-
1986
- 1986-12-16 US US06/942,115 patent/US4736634A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-12-19 DE DE8686309956T patent/DE3682180D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-12-19 EP EP86309956A patent/EP0228883B1/en not_active Expired
- 1986-12-26 JP JP61315675A patent/JPH0676896B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3682180D1 (de) | 1991-11-28 |
| EP0228883A1 (en) | 1987-07-15 |
| US4736634A (en) | 1988-04-12 |
| JPH0676896B2 (ja) | 1994-09-28 |
| EP0228883B1 (en) | 1991-10-23 |
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