JPS62210517A - 静止形無効電力補償制御装置 - Google Patents
静止形無効電力補償制御装置Info
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- JPS62210517A JPS62210517A JP61053379A JP5337986A JPS62210517A JP S62210517 A JPS62210517 A JP S62210517A JP 61053379 A JP61053379 A JP 61053379A JP 5337986 A JP5337986 A JP 5337986A JP S62210517 A JPS62210517 A JP S62210517A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は静止形無効電力補償制御装置に係り、特（補償
回路に使用される変圧器やリアクトルの偏磁を防止する
のに好適な静止形無効電力補償制Ｗ装誼（以下、ＳＶＣ
制ｔＩｌ装置と称する）に関する。
回路に使用される変圧器やリアクトルの偏磁を防止する
のに好適な静止形無効電力補償制Ｗ装誼（以下、ＳＶＣ
制ｔＩｌ装置と称する）に関する。
（従来の技術）
第３図は周知の無効電力補償装置ａ（以下、ＳｖＣと称
する）の概略構成図を示づもので、特にサイリスタの逆
並列接続からなるサイリスタ装置によりリアクトルに流
れる電流を制す１１する構成例を示すものである。
する）の概略構成図を示づもので、特にサイリスタの逆
並列接続からなるサイリスタ装置によりリアクトルに流
れる電流を制す１１する構成例を示すものである。
同図に示すように、ＳＶＣは母線に接続される変圧器１
、変圧器１に直列接続されるリアクトル２、リアクトル
２に直列接続されるサイリスタ装置３、サイリスタ装置
３の電圧を検出する電圧検出回路４、母線電圧を検出す
る計器用変圧器５、ＳｖＣの出力電流を検出する変流器
６を備えている。ナイリスタ装＠３は順方向サイリスタ
Ｕおよび逆方向サイリスタＸで構成される。■、Ｉｘは
それぞれ順、逆方向サイリスタＵ、ｘに流れる正、負電
流、ＦＶ、ＦＶｘは電圧検出回路４で検出されたサイリ
スタ装置３のそれぞれ正、負電圧検出信号である。正、
負電圧検出信号ＦＶ、。
、変圧器１に直列接続されるリアクトル２、リアクトル
２に直列接続されるサイリスタ装置３、サイリスタ装置
３の電圧を検出する電圧検出回路４、母線電圧を検出す
る計器用変圧器５、ＳｖＣの出力電流を検出する変流器
６を備えている。ナイリスタ装＠３は順方向サイリスタ
Ｕおよび逆方向サイリスタＸで構成される。■、Ｉｘは
それぞれ順、逆方向サイリスタＵ、ｘに流れる正、負電
流、ＦＶ、ＦＶｘは電圧検出回路４で検出されたサイリ
スタ装置３のそれぞれ正、負電圧検出信号である。正、
負電圧検出信号ＦＶ、。
ＦＶＸは順方向サイリスタＵに電圧が印加されていると
きはＦＶＩＪが“１”、逆方向サイリスタＸに電圧が印
加されているときはＦＶｘが“１”、それ以外のときは
ともに“Ｏｎとなるように設定されている。また、Ｖは
ＳＶＣが接続される交流系統母線８の交流検出電圧であ
って、計器用変圧器５によって検出され、■はＳｖＣの
出力交流検出Ｔｉ流であって、変流器６によって検出さ
れる。
きはＦＶＩＪが“１”、逆方向サイリスタＸに電圧が印
加されているときはＦＶｘが“１”、それ以外のときは
ともに“Ｏｎとなるように設定されている。また、Ｖは
ＳＶＣが接続される交流系統母線８の交流検出電圧であ
って、計器用変圧器５によって検出され、■はＳｖＣの
出力交流検出Ｔｉ流であって、変流器６によって検出さ
れる。
第４図は、同図（Ａ）が第３図のサイリスタ装置３の電
極間電圧■ＡＫ、同図（Ｂ）、（Ｃ）がそれぞれ正、負
電圧検出信号ＦＶ、ＦＶｘ、同図（Ｄ）、（Ｅ）がそれ
ぞれ正、負電流ｒ、ｒＸの各波形を示ずものである。
極間電圧■ＡＫ、同図（Ｂ）、（Ｃ）がそれぞれ正、負
電圧検出信号ＦＶ、ＦＶｘ、同図（Ｄ）、（Ｅ）がそれ
ぞれ正、負電流ｒ、ｒＸの各波形を示ずものである。
第４図に示すように、サイリスタ装置３の点弧角α 、
α の大きさによりサイリスタＵ、ｘのｘ 通電電流１ ．１ の大きさが制御される。
α の大きさによりサイリスタＵ、ｘのｘ 通電電流１ ．１ の大きさが制御される。
Ｘ
第５図はかかるＳＶＣに適用される従来のＳＶＣ制御装
置のブロック図を示すものである。
置のブロック図を示すものである。
同図に示すように、基準電圧信号■、。「、交流検出電
圧■、係数器１１により交流検出電流Ｉに係数に１を掛
けて得られた値から電圧偏差信号Δ■が ΔＶ＝ Ｖ＋ Ｋ１ １ Ｖ、８［・＝＝−（１）
なる式に基づいて演算される。この電圧偏差信号ΔＶを
用いて、例えば第６図の特性図に示すようなＶ−１特性
を得るようにＳＶＣの補償すべき無効電力Ｑを補償無効
電力決定回路１２によって決定する。補償無効電力Ｑを
出力するために、サイリスタ装置３の点弧角αを無効電
力／点弧角変換回路１３によって決定する。以上のよう
にして、ＳＶＣはその接続点において交流電圧の調整を
行なう。
圧■、係数器１１により交流検出電流Ｉに係数に１を掛
けて得られた値から電圧偏差信号Δ■が ΔＶ＝ Ｖ＋ Ｋ１ １ Ｖ、８［・＝＝−（１）
なる式に基づいて演算される。この電圧偏差信号ΔＶを
用いて、例えば第６図の特性図に示すようなＶ−１特性
を得るようにＳＶＣの補償すべき無効電力Ｑを補償無効
電力決定回路１２によって決定する。補償無効電力Ｑを
出力するために、サイリスタ装置３の点弧角αを無効電
力／点弧角変換回路１３によって決定する。以上のよう
にして、ＳＶＣはその接続点において交流電圧の調整を
行なう。
（発明が解決しようとする問題点）
ＳｖＣの接続される交流系統においては、事故やスイッ
チの開閉等の擾乱により、あるいは高調波発生源からの
高調波流入により、交流電圧に偶数調波が重なる場合が
ある。このような場合、偶数調波成分の位相によっては
点弧角αが順方向、逆方向の各サイリスタＵ、ｘで同一
（α。−αＸ）であっても、正、負電流の大きさが異な
ってくる場合がある。
チの開閉等の擾乱により、あるいは高調波発生源からの
高調波流入により、交流電圧に偶数調波が重なる場合が
ある。このような場合、偶数調波成分の位相によっては
点弧角αが順方向、逆方向の各サイリスタＵ、ｘで同一
（α。−αＸ）であっても、正、負電流の大きさが異な
ってくる場合がある。
その結果、第３図の変圧器１、リアクトル２を流れる電
流に直流偏差分が生じ、変圧器１が偏磁しリアクトル２
が鉄芯式すの場合、これも偏磁する。このような偏磁が
発生すると、変圧器１の励ｌａ電流に偶数調波成分が発
生することになり、交流系統のインピーダンス特性によ
っては偶数調波が増幅される可能性がある。この偶数調
波が増幅されると、さらにＳＶＣの正・負電流の差が太
きくなり、偏磁をますます増大させるという悪循環を生
じる。
流に直流偏差分が生じ、変圧器１が偏磁しリアクトル２
が鉄芯式すの場合、これも偏磁する。このような偏磁が
発生すると、変圧器１の励ｌａ電流に偶数調波成分が発
生することになり、交流系統のインピーダンス特性によ
っては偶数調波が増幅される可能性がある。この偶数調
波が増幅されると、さらにＳＶＣの正・負電流の差が太
きくなり、偏磁をますます増大させるという悪循環を生
じる。
もしこの悪循環を放置すれば、最終的には変圧器１ヤリ
アクドル２が飽和し、ＳｖＣの電流を制御することが不
能となり、ＳＶＣが本来の機能を失うとともに、逆に交
流系統に外乱を与えることになるという問題がある。
アクドル２が飽和し、ＳｖＣの電流を制御することが不
能となり、ＳＶＣが本来の機能を失うとともに、逆に交
流系統に外乱を与えることになるという問題がある。
したがって、本発明の目的は上記従来技術の問題点を解
消し、ＳＶＣの正・負電流の不均衡による直流偏差分を
小さくし、変圧器やリアクトルの偏磁による悪循環を防
止し得るＳＶＣυ制御装置を提供することにある。
消し、ＳＶＣの正・負電流の不均衡による直流偏差分を
小さくし、変圧器やリアクトルの偏磁による悪循環を防
止し得るＳＶＣυ制御装置を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は交流系統母線に分路に接続されたリアクトルに
直列に接続される位相制御型の電流制御手段と、前記リ
アクトルの電流を検出する変流器と、この変流器の二次
出力を前記電流制御手段の非道％ｉ期間にトラックホー
ルドするホールド手段と、ホールド手段の出力値に基づ
いて前記リアクトルの正方向および逆方向の電流が等し
くなるように前記電流制御手段の点弧位相を制御する制
御手段とを備えたＳＶＣ制御装置を提供するものである
。
直列に接続される位相制御型の電流制御手段と、前記リ
アクトルの電流を検出する変流器と、この変流器の二次
出力を前記電流制御手段の非道％ｉ期間にトラックホー
ルドするホールド手段と、ホールド手段の出力値に基づ
いて前記リアクトルの正方向および逆方向の電流が等し
くなるように前記電流制御手段の点弧位相を制御する制
御手段とを備えたＳＶＣ制御装置を提供するものである
。
（作 用）
上記手段により本発明のＳ Ｖ Ｃ１１ｍ装置は、リア
クトル電流検出用変流器の出力をサイリスタ装置の非通
電期間中だけ測定して変流器の偏磁電流を得、この偏磁
電流値を補助信号として用いて正方向および負方向電流
の不均衡によるリアクトル電流の直流偏差分を小さくす
るように順・逆すリイスタに与える点弧角の補正値を決
定することにより、正・負電流の不均衡による直流偏差
分を小さくすることを可能としている。
クトル電流検出用変流器の出力をサイリスタ装置の非通
電期間中だけ測定して変流器の偏磁電流を得、この偏磁
電流値を補助信号として用いて正方向および負方向電流
の不均衡によるリアクトル電流の直流偏差分を小さくす
るように順・逆すリイスタに与える点弧角の補正値を決
定することにより、正・負電流の不均衡による直流偏差
分を小さくすることを可能としている。
（実／ｍ例）
以下、図面を参照しながら本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の一実施例に係るＳ Ｖ ＣＩｌｌ ａ
ｌｌ装置のブロック図である。
ｌｌ装置のブロック図である。
本実施例においては、リアクトル２に流れる電流を測定
するべく、第３図に示すように変流器（以下、ＣＴと称
する）７を設ける。このＣＴ７からの信号ＩＲは、第４
図＜Ｉ”）に示Ｊような波形となる。つまり、正電流と
負電流に不均衡が生じると、信号ＩＲはサイリスタ装置
３の非通電期間、すなわち順電圧信号ＦＶＵあるいは逆
電圧信号ＦＶＸが１１１ Ｉ＋であるときでも、ＣＴ７
からは直流オフセット電流ＩＤＣが出力される。この直
流オフセット電流ｌ、。はＣＴ７の出力電流波形の平均
値が“Ｏ１１になるような値となるので、正電流と負電
流の不均衡が大きければ大きいほど直流オフセット電流
ＩＤＣの値も大きくなる。したがって、直流オフセット
電流■。Ｃとリアクトル２に流れている電流の直流偏差
分との関係は単調増加関数となり、直流オフセットＴｉ
流ｌ。０の大きさから点弧角偏差信号Δαを決定するこ
とができる。この信号Δαを順・逆方向サイリスタの点
弧角α、。
するべく、第３図に示すように変流器（以下、ＣＴと称
する）７を設ける。このＣＴ７からの信号ＩＲは、第４
図＜Ｉ”）に示Ｊような波形となる。つまり、正電流と
負電流に不均衡が生じると、信号ＩＲはサイリスタ装置
３の非通電期間、すなわち順電圧信号ＦＶＵあるいは逆
電圧信号ＦＶＸが１１１ Ｉ＋であるときでも、ＣＴ７
からは直流オフセット電流ＩＤＣが出力される。この直
流オフセット電流ｌ、。はＣＴ７の出力電流波形の平均
値が“Ｏ１１になるような値となるので、正電流と負電
流の不均衡が大きければ大きいほど直流オフセット電流
ＩＤＣの値も大きくなる。したがって、直流オフセット
電流■。Ｃとリアクトル２に流れている電流の直流偏差
分との関係は単調増加関数となり、直流オフセットＴｉ
流ｌ。０の大きさから点弧角偏差信号Δαを決定するこ
とができる。この信号Δαを順・逆方向サイリスタの点
弧角α、。
α、の補正値として使用し、順・逆方向サイリスタの電
流を正電流および負電流の直流偏差分を打消すように調
整することにより、電流の直流偏差分を低減することが
できる。
流を正電流および負電流の直流偏差分を打消すように調
整することにより、電流の直流偏差分を低減することが
できる。
さて、第１図の構成においては、ＣＴ７で検出した電流
信号ＩＲを１流／電圧変換回路１４で電圧値に変換する
。次に、電圧値に変換された信号を順電圧信＠ＦＶ
、逆電圧信号Ｆｖｘのいずれかが１″のとき、すなわち
順・逆電圧信号ＦＶ、ＦＶｘが入力されるＯＲ回路２０
の出力υ 信号であるトラック信号’ｒｃが“１”のとき、トラッ
クホールド回路１５によりトラックホールドする。つま
り、順・逆方向サリイスタＵ、ｘの通電期間中は信号Ｔ
ｒｃが“Ｏｎとなるため、トラックホールド回路１５は
通電直前の電圧値をホールドする。このトラックホール
ド回路１５の出力値、つまり直流オフセット電流Ｉ、。
信号ＩＲを１流／電圧変換回路１４で電圧値に変換する
。次に、電圧値に変換された信号を順電圧信＠ＦＶ
、逆電圧信号Ｆｖｘのいずれかが１″のとき、すなわち
順・逆電圧信号ＦＶ、ＦＶｘが入力されるＯＲ回路２０
の出力υ 信号であるトラック信号’ｒｃが“１”のとき、トラッ
クホールド回路１５によりトラックホールドする。つま
り、順・逆方向サリイスタＵ、ｘの通電期間中は信号Ｔ
ｒｃが“Ｏｎとなるため、トラックホールド回路１５は
通電直前の電圧値をホールドする。このトラックホール
ド回路１５の出力値、つまり直流オフセット電流Ｉ、。
に係数器１６を通じて適宜係数に２を掛けることにより
、点弧角偏差信号Δαを決定することができる。この場
合、直流オフセラ］・電流■、。が正の場合は、順方向
サイリスタＵの点弧角α。を進め、逆方向サイリスタＸ
の点弧角α８を遅らせる方向に点弧角偏差信号Δαを決
定し、点弧角α、に変調をかけ、順・逆方向サイリスタ
Ｕ、Ｘの点弧角α 、α８を決定する。一方、直流オフ
セット電流１゜０が負の場合は、順方向サイリスタＵの
点弧角αＵを遅らせ、逆方向サイリスタＸの点弧角α、
を進める方向に点弧角偏差信号Δαを決定し、点弧角α
。に変調をかける。
、点弧角偏差信号Δαを決定することができる。この場
合、直流オフセラ］・電流■、。が正の場合は、順方向
サイリスタＵの点弧角α。を進め、逆方向サイリスタＸ
の点弧角α８を遅らせる方向に点弧角偏差信号Δαを決
定し、点弧角α、に変調をかけ、順・逆方向サイリスタ
Ｕ、Ｘの点弧角α 、α８を決定する。一方、直流オフ
セット電流１゜０が負の場合は、順方向サイリスタＵの
点弧角αＵを遅らせ、逆方向サイリスタＸの点弧角α、
を進める方向に点弧角偏差信号Δαを決定し、点弧角α
。に変調をかける。
ちなみに、点弧角α０に変調をかけるに当っては、Ｓｖ
Ｃの応答速度を損わないよう係数器１６による係数に２
の大きさを決定するか、係数に２の代わりに一次遅れ等
の伝達係数を用いる必要がある。
Ｃの応答速度を損わないよう係数器１６による係数に２
の大きさを決定するか、係数に２の代わりに一次遅れ等
の伝達係数を用いる必要がある。
第２図は本発明の他の実施例に係るＳＶＣ制御装置のブ
ロック図である。同図構成の第１図構成と異なる点は直
流オフセット電流によって点弧角αを変調する代わりに
、補償無効電力信号Ｑを変調するような構成としたこと
である。
ロック図である。同図構成の第１図構成と異なる点は直
流オフセット電流によって点弧角αを変調する代わりに
、補償無効電力信号Ｑを変調するような構成としたこと
である。
同図構成において、ＤＣオフセット電流Ｉ、。の検出の
ために、第１図の実施例の場合と同様に、ＯＲ回路２０
、ＣＴ７、ｆｆｌ流／流圧電圧変換回路１トラックホー
ルド回路１５を通じて行ない、係数器１７で適宜係数に
３を掛け、ＤＣオフセット電流に応じた補償無効電力偏
差信号ΔＱとする。このＤＣオフセット電流Ｉ。０が正
の場合は、順方向サイリスタＵの点弧角α。を進め、逆
方向ザイリスタＸの点弧角α、を遅らせる方向に補償無
効電力偏差信号ΔＱを決定し、補償無効電力信号Ｑに変
調をかけ、無効電力／点弧角変換回路を順・逆電圧信号
ＦＶ、ＦＶＸを用いて切換え、順・逆方向サイリスタＵ
、ｘの点弧角α。、α８を決定する。また、ＤＣオフセ
ット電流Ｉ。０が負の場合は、順方向サイリスタＵの点
弧角α。を遅らせ、逆方向サイリスタＸの点弧角α８を
進める方向に補償無効電力偏差信号ΔＱを決定し、補償
無効電力信号Ｑに変調をかける。
ために、第１図の実施例の場合と同様に、ＯＲ回路２０
、ＣＴ７、ｆｆｌ流／流圧電圧変換回路１トラックホー
ルド回路１５を通じて行ない、係数器１７で適宜係数に
３を掛け、ＤＣオフセット電流に応じた補償無効電力偏
差信号ΔＱとする。このＤＣオフセット電流Ｉ。０が正
の場合は、順方向サイリスタＵの点弧角α。を進め、逆
方向ザイリスタＸの点弧角α、を遅らせる方向に補償無
効電力偏差信号ΔＱを決定し、補償無効電力信号Ｑに変
調をかけ、無効電力／点弧角変換回路を順・逆電圧信号
ＦＶ、ＦＶＸを用いて切換え、順・逆方向サイリスタＵ
、ｘの点弧角α。、α８を決定する。また、ＤＣオフセ
ット電流Ｉ。０が負の場合は、順方向サイリスタＵの点
弧角α。を遅らせ、逆方向サイリスタＸの点弧角α８を
進める方向に補償無効電力偏差信号ΔＱを決定し、補償
無効電力信号Ｑに変調をかける。
ただし、第１図の実施例の場合と同様に、補償無効電力
信号Ｑに変調をかけるに当っては、ＳＶＣの応答速度を
損わないように係数器１７による係数に３の大きさを決
定するか、係数の代わりに一次遅れ等の伝達関数を用い
る必要がある。
信号Ｑに変調をかけるに当っては、ＳＶＣの応答速度を
損わないように係数器１７による係数に３の大きさを決
定するか、係数の代わりに一次遅れ等の伝達関数を用い
る必要がある。
第１図、第２図のいずれの実施例においても、例えば正
電流の方が大きくなると、順方向サイリスタＵの点弧角
α。は遅れ、逆方向ナイリスタＸの点弧角α８が進むた
め、正・負電流の差分によって生じるリアクトルに流れ
る電流の直流偏差分を打ち消すことができる。これによ
り、変圧器１、リアクトル２の偏磁を防止することがで
き、偏磁に伴う種々の障害を除去することができる。
電流の方が大きくなると、順方向サイリスタＵの点弧角
α。は遅れ、逆方向ナイリスタＸの点弧角α８が進むた
め、正・負電流の差分によって生じるリアクトルに流れ
る電流の直流偏差分を打ち消すことができる。これによ
り、変圧器１、リアクトル２の偏磁を防止することがで
き、偏磁に伴う種々の障害を除去することができる。
以上述べたように、本発明によれば、ＳｖＣのリアクト
ルに流れる電流を検出する変流器の二次出力に基づいて
偏磁電流を検知し、順・逆方向ナイリスタに与える点弧
角を修正することにより、正・負電流の不均衡による直
流偏差分を確実に低減することを可能とし、電流の直流
偏差に伴う変圧器やリアクトルの偏磁を防止することを
可能としたＳ Ｖ Ｃｆｉｌｌ ｔＥ装置を提供するこ
とができる。
ルに流れる電流を検出する変流器の二次出力に基づいて
偏磁電流を検知し、順・逆方向ナイリスタに与える点弧
角を修正することにより、正・負電流の不均衡による直
流偏差分を確実に低減することを可能とし、電流の直流
偏差に伴う変圧器やリアクトルの偏磁を防止することを
可能としたＳ Ｖ Ｃｆｉｌｌ ｔＥ装置を提供するこ
とができる。
第１図は本発明の一実施例に係る静止形無効電力補償制
御装置のブロック図、 第２図は本発明の他の実施例に係るＳｖＣ制御装置のブ
ロック図、 第３図は周知の静止形無動電力補償装置の概略構成図、 第４図は第３図のサイリスタ装置の電圧波形、電圧信号
および電流を示す波形図、 第５図は従来のＳ Ｖ ＣＩＩＩ ＩＩＩ装置のブロッ
ク図、第６図は無効電力補償装置のＶ−Ｉ特性図である
。 １・・・変圧器、２・・・リアクトル、３・・・サイリ
スタ装置、４・・・電圧検出回路、５・・・計器用変圧
器、６．７・・・変流器、８・・・交流系統母線、１２
・・・補償無効電力決定回路、１３・・・無効電力／点
弧角変換回路、１４・・・電流／電圧変換回路、１５・
・・トラックホールド回路、１６．１７・・・係数器。 出願人代理人 佐 藤 −雄 絶５図 Ｔ 集６図
御装置のブロック図、 第２図は本発明の他の実施例に係るＳｖＣ制御装置のブ
ロック図、 第３図は周知の静止形無動電力補償装置の概略構成図、 第４図は第３図のサイリスタ装置の電圧波形、電圧信号
および電流を示す波形図、 第５図は従来のＳ Ｖ ＣＩＩＩ ＩＩＩ装置のブロッ
ク図、第６図は無効電力補償装置のＶ−Ｉ特性図である
。 １・・・変圧器、２・・・リアクトル、３・・・サイリ
スタ装置、４・・・電圧検出回路、５・・・計器用変圧
器、６．７・・・変流器、８・・・交流系統母線、１２
・・・補償無効電力決定回路、１３・・・無効電力／点
弧角変換回路、１４・・・電流／電圧変換回路、１５・
・・トラックホールド回路、１６．１７・・・係数器。 出願人代理人 佐 藤 −雄 絶５図 Ｔ 集６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、交流系統母線に分路に接続されたリアクトルに直列
に接続される位相制御型の電流制御手段と、前記リアク
トルの電流を検出する変流器と、この変流器に二次出力
を前記電流制御手段の非通電期間にトラックホールドす
るホールド手段と、このホールド手段の出力値に基づい
て前記リアクトルの正方向および逆方向の電流が等しく
なるように前記電流制御手段の点弧位相を制御する制御
手段とを備えたことを特徴とする静止形無効電力補償制
御装置。 ２、電流制御手段はサイリスタを逆並列接続したサイリ
スタ装置を有し、制御手段はサイリスタ装置の非通電期
間中にトラックホールドされた電流検出値を補助入力信
号として用いてサイリスタ装置の順・逆方向サイリスタ
のおのおのの点弧角を個別に補正して制御する手段を備
えていることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の静止形無効電力補償制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61053379A JPS62210517A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 静止形無効電力補償制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61053379A JPS62210517A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 静止形無効電力補償制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62210517A true JPS62210517A (ja) | 1987-09-16 |
Family
ID=12941183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61053379A Pending JPS62210517A (ja) | 1986-03-11 | 1986-03-11 | 静止形無効電力補償制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62210517A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02143312A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-01 | Toshiba Corp | 無効電力補償装置 |
-
1986
- 1986-03-11 JP JP61053379A patent/JPS62210517A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02143312A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-01 | Toshiba Corp | 無効電力補償装置 |
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