JPS62209242A

JPS62209242A - 防振支持装置

Info

Publication number: JPS62209242A
Application number: JP4959686A
Authority: JP
Inventors: Yasuo Miyamoto; 宮本　康生
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1986-03-07
Filing date: 1986-03-07
Publication date: 1987-09-14
Anticipated expiration: 2013-07-09
Also published as: JP2773796B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は自動車のエンジンの支持に適した防振支持装
置に係り、詳しくは、振動体と支持体との間に流体が封
入される流体室を拡縮可能に介装した流体封入式の防振
支持装置に関する。

（従来の技術）自動車のエンジンの支持に使用される防振支持装置は、
大振幅かつ低周波数域の振動に対しては大きな減衰効果
を発揮することを要求され、また、小振幅かつ高周波数
域の振動に対しては伝達率を小さくすることが望まれる
。従来、このような要望に応えるものとじて、例えば特
開昭ｆｉｇ−２６８２８号公報に記載されたような防振
支持装置が知られている。

この防振支持装置は、エンジンに連結される取付部材と
、エンジンをマウントするベース部材とを振動の伝達に
より弾性変形可能なる弾性部材で結合して内部に室を形
成し、該室内に流体を封入して成る流体入りエンジンマ
ウントにおいて、上記弾性部材を上下２段の弾性部材で
構成し、該上下の弾性部材間に仕切板を介装支持して流
体室を上下に画成し、該仕切板にオリフィスを形成して
上下の流体室を連通せしめるとともに、上記ペース部材
に上方へ膨出して下部流体室内に臨むダイヤフラムを付
設したものである。

この防振支持装置は、大きな支持剛性を得ることができ
、また、動倍率を低くすることができるという利点を有
し、車体側へ伝わるエンジン振動を有効に低減する。

（この発明が解決しようとする問題点）しかしながら、
上述のような防振支持装置にあっては、振動周波数に対
する損失ばね定数および絶対ばね定数の特性が第１５図
および第１６図に示すような特性となり、振動周波数が
１０［Ｈｚ１前後と３００［Ｈｚｌ　前後とで共振を生
じ、特に３００　［Ｈｚ１前後の中高周波数域での共振
によって損失ばね定数が負方向に極大値をとり、これに
原因して絶対ばね定数も増大する（第１６図中斜線を付
して表す）という問題点があった。この結果、この３０
０［８２１前後の周波数域の振動の車体への伝達を有効
に低減することができず、自動車の静粛性が損なわれる
ことがあった。

この発明は、上述した問題点を鑑みてなされたもので、
絶対ばね定数を中高周波数域において小さな値に維持で
きる防振支持装置を提供し、中高周波数域の振動の伝達
の低減を図ることを目的としている。

（問題点を解決するための手段）この発明は、振動体に取り付けられた振動体側の取付部
材と支持体に取り付けられた支持体側の取付部材との間
に、これら振動体側の取付部材と支持体側の取付部材と
にそれぞれ支持弾性体を介して画成部材を変位可能に支
持し、該画成部材と前記各取付部材との間にそれぞれ流
体が充満されて前記支持弾性体の変形で拡縮する流体室
を画成するとともに、これら流体室間を連通ずる主絞り
通路を前記画成部材に形成した防振支持装置において、前記振動体側または支持体側の少くとも一方の取付部材
に設けられて該取付部材側の流体室の一部を画成するダ
イヤフラムと、絞り通路を有して前記ダイヤフラムと前
記画成部材との間で前記一方の取付部材に設けられ、前
記流体室を前記絞り通路によって連通した２つの副室に
隔成する隔別部材と、を備えること要旨とする。

（作用）この発明にかかる防振支持装置によれば、弾性隔別部材
の絞り通路の寸法等により決定される振動周波数で絞り
通路を流動する流体が共振し、この流体の共振により損
失ばね定数に正方向の成分が生じる。したがって、絞り
通路の寸法等を調整して流体の共振の振動周波数を前述
の中高周波数域の共振周波数と略一致させれば、これら
正負の損失ばね定数を相殺させて絶対ばね定数を低くす
ることができ、中高周波数域の振動の伝達を低減できる
。

（実施例）以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図および第９図から第１４図は、この発明を自動車
のエンジンの支持に適用した第１の実施例にかかる防振
支持装置を表し、第１図が断面図、第９図がモデル図、
第１０図、第１１図および第１２図（、ａ）、（ｂ）、
（ｃ）が動倍率の特性図、第１３図が損失ばね定数の特
性図、第１４図が絶対ばね定数の特性図である。

第１図において、（１１）は振動体であるエンジンに取
り付けられる取付部材、（１２）は支持体である車体に
取り付けられる取付部材である。エンジン側の取付部材
（１１）は、皿状部材（ｌｌａ）の開口端と筒状部材（
ｌｌｂ）の図中上端とをかしめ結合して成り、皿状部材
（ｌｌａ）を貫通するポル）　（ｌｌｃ）によってエン
ジンに取り付けられ、同様に、車体側の取付部材（１２
）は、一端にフランジ部（１２ａ）を有する筒状部材（
１２ｂ）の他端開口をかしめ結合された円板（１２ｃ）
で液密的に閉止して成り、フランジ部（１２ａ）に形成
された孔（１２ｄ）を貫通するボルト（図示せず）によ
って車体に取り付けられている。

車体側の取付部材（１２）とエンジン側の取付部材（１
１）との間には、主絞り通路（１３ａ）を形成された画
成部材（１３）が車体側の取付部材（１２）に第１支持
りｉ外体（１４）を介し、またエンジン側の取付部材（
１１）に第１支持弾性体（１４）と一体に成形された第
２支持弾性体（１５）を介し図中上下方向の変位可能に
支持されている。第１支持弾性体（１４）は、車体側が
拡開する略円筒形状を有して車体側の取付部材（１２）
および画成部材（１３）とともに油等の非圧縮性流体（
以下、流体）が充満された第１流体室（１６）を拡縮可
能に画成し、また同様に、第２支持弾性体（１５）は、
エンジン側が拡開する略円筒形状を有して後述するダイ
ヤフラムおよび画成部材（１３）とともに流体が充満さ
れた第２流体室（１７）を拡縮可能に画成している。こ
れら第１Ｉｉ、体室（］Ｂ）および第２流体室（１７）
は、画成部材（１３）の主絞り通路（１３ａ）を介して
流体の流動可能に連通している。

エンジン側の取付部材（１１）には、さらに、厚肉部（
１８ａ）と該厚肉部（１８ａ）の周囲の変形容易な薄肉
部（＋、８ｂ）とが一体に成形されたゴム様弾性材料か
ら成るダイヤフラｚ、（１８）が設けられ、またさらに
、ダイヤフラム（１８）の車体側に複数の絞り通路（１
９ａ）を形成された隔別部材（１９）が設けられている
。ダイヤフラム（１８）は、薄肉部（１８ｂ）の周縁が
取付部材（２１）の部材（Ｉ　ｌａ）　、　（ｌｌｂ）
間に液密的番τ挟着され、厚肉部（１８ａ）が取付部材
（１１）に薄肉部（１８ｂ）により上下刃向の変位可能
に支持されている。このダイヤフラム（１８）は前述の
第２支持弾性体（１５）および画成部材（１３）ととも
に第２流体室（１７）を画成している。隔別部材（１９
）は、周縁が取付部材（１１）の部材（ｌｌａ）、（ｌ
ｌｂ）間に挟着され、第２流体室（エフ）を絞り通路（
１８ａ）によって連通した上下の２つの副室（２０ａ）
、　（２０ｂ）に隔別している。

上述したダイヤフラム（１８）のばね定数、隔別部材（
１８）の絞り通路（１９ａ）の個数および寸法は、絞り
通路（１９ａ）を通過する流体による損失ばね定数が３
００　［Ｈｚ］前後の振動周波数で正方向に極大値をと
るように設定される。

次に、この第１の実施例の作用を説明する。

この防振支持装置は、第９図に示すようにモデル化され
る。

ただし、上記第９図において、ｋｎ　、　Ｃｏ　：第１図中に部についての流体が封入
されない場合の弾性係数、減衰係数（以下、静ばね成分と記す）ｋ＋２＋ｃ＋２；第１図中に部についての流体を封入す
ることによる弾性係数、減衰係数の変化分（以下、ふくらみ方向の成分と記す）ｋｚ、Ｃ２；第１図中り部についての弾性係数、減衰係
数の静ばね成分に３　　、Ｃ３；第１図中り部についての弾性係数、減
衰係数のふくらみ方向の成分ｍｌ　；画成部材（１３）の質量ＳＥ　；第１図中り部の有効ピストン面精（８精変化量
を単位変位量で除したパラメータ）Ｓｗ　；隔別部材（１９）の絞り通路（１９ａ）の総面
積ｍ４　；隔ｆｆ＋１部材（１９）の絞り通路（１９ａ
）内流体質量である。

ここで、Ｂ＝に２　／ｋＩ！ＡＩ＝　ｋＨ２／　ｋｎＡ２＝ｋｚ／にと表わし、さらに、簡略化のため。

Ｃｏ　＝ＣＩ２　＝Ｃ２＝Ｃ＝　０と仮定して、数値解析を行うと、第１０図から第１２図
に示すような結果が得られる。すなわち。

面ｇ（Ｓｗ）が面積（Ｓ　Ｅ）より大きい場合には第１
０図のように動倍率に２つの極大値が現われ、また同様
に、面積（Ｓ　ｗ）と面Ｍ（ＳＥ）とが等しい場合には
第１１図のように２つの極大値が現われ、質量（■４）
を増大すると極大値の現われる周波数が低周波負側へ変
化する。しかしながら、第１２図（ａ）、（ｂ）、（ｃ
）に示すように、面積（Ｓ　ｗ）が面Ｍ（ＳＩＥ）より
大きい場合、質ｒｊ：（，４）を適当な値に設定するこ
とで極大値が１つとなり共振を抑制できる（第１２図（
ｂ））。

」二連の数値解析から明らかなように、隔別部材（１９
）の絞り通路（＋９ａ）の寸法等を適当な値に定めるこ
とで、その損失ばね定数および絶対ばね定数を第１３図
および第１４図に示すような特性に設定することも可能
となり、車体へ伝達される振動、特に中高周波数域振動
の伝達を低減することができる。

なお、上記第１Ｏ図から第１２図に付記した具体的数値
は解析のための一例であり、他の値を任意に設定できる
ことは言うまでも無い。

第２図から第８図には、この発明の第２から第８実施例
を示す、なお、前述した第１実施例にかかる防振支持装
置と同一の部分については、同一の番号を付して以下の
説明を省略する。

まず、第２図より第２実施例を説明する。

この第２実施例にかかる防振支持装置は、隔別部材（１
９）に複数の透孔（２１）を介し各副室（２０ａ）　。

（２０ｂ）に連通した収納室（２２）が形成されている
。

収納室（２２）には、透孔（２１）を閉１ヒ可俺な仕切
板（２３）が浮動可能に収納されている。なお、（２４
）は副室（２０ａ）　、　（２０ｂ）間を連通ずる連通
孔である。これら透孔（２１）および連通孔（２４）が
絞り通路（１９ａ）に相当する。

この防振支持装置にあっては、大振幅振動（通常、低周
波数振動）が生じて副室（２０ａ）、（２０ｂ）間の流
体圧力差が増大すると、仕切板（２３）が収納室（２２
）の上下の画壁に密着して透孔（２１）を閉止する。こ
のため、流体は連通孔（２４）のみを介し、副室（２０
ａ）、　（２０ｂ）間を流動して大きな減衰力を発生し
、シェイク等の共振の発生を防市する。

一方、小振幅振動（通常、中高周波数域振動）の発生時
にあっては、仕切板（２３）は収納室（２２）内で浮動
して該収納室（２２）に透孔（２１）が開口し、これら
透孔（２りおよび収納室（２２）を経て副室（２０ａ）
　。

（２０ｂ）間が連通ずる。したがって流体の流動抵抗も
減少し、振動伝達率を低減させて車体へ伝達される微少
振動の低減が図れる。

次に、第３図により第３実施例を説明する。

この第３実施例にかかる防振支持装置は、隔別部材（１
８）のダイヤフラム（１８）側の副室（２０ａ）内に絞
り穴（２５ａ）を形成された浮動板（２５）が浮動する
ように支持されている。この浮動板（２５）は、取付部
材（ｌり内に嵌着された２つのホルダ（２８ａ）。

（２１３ｂ）によって形成された環状溝（２６ｃ）内に
周縁が遊嵌され、副室（２Ｏａ）をさらに絞り穴（２５
ａ）を介し連通した上下の２つの小室（２７ａ）　、　
（２７ｂ）に隔成している。

この防振支持装置は、小振幅振動の発生時にあっては絞
り通路（１９ａ）を経た流体の流動すなわち小室（２７
ｂ）内流体の流出入を浮動板（２５）が浮動することで
許容するが、大振幅振動の発生時にあっては、浮動板（
２５）は環状溝（２１１１ｃ）の上下端面に圧接するた
め流体から絞り穴（２５ａ）を経て流動する。この結果
、前述の第２実施例と同様に、この防振支持装置にあっ
ても、小振幅振動に対する振動伝達率の低減とともに大
振幅振動の効果的な減衰が可能となる。

また、第４図に基づいて第４実施例を説明する。

この第４実施例にかかる防振支持装置は、前述の第３実
施例における浮動板（２５）の周縁部の上下端をゴム様
弾性材料から成る環状のバンド（２８）で被覆したもの
である。

この防振支持装置にあっては、浮動板（２５）が各ホル
ダ（２ｆｌａ）　、　（２θｂ）の環状溝（２８ｃ）　
（７）端面に当接する際の衝突音を低減することができ
る。その他は前述した第３実施例と同様である。なお、
バンド（２８）はホルダ（２Ｅｌａ）、　（２８ｂ）の
環状溝（２８ｃ）の上下両端面に貼付しても同等の効果
を発揮する。

さらに、第５図に基づいて第５実施例を説明する。

この第５実施例にかかる防振支持装置は、隔別部材（１
９）がゴム様弾性材料から成るシート（２９）　（可撓
性部材）を挟着した２つの部材（３０ａ）　。

（３０ｂ）から構成されている。隔別部材（１９）は各
部材（３０ａ）、（３０ｂ）にシート（２３）によッテ
遮絶される複数の穴（３１ａ）　、（３１ｂ）がそれぞ
れ形成され、また、その中央に各部材（３０ａ）　、　
（３０ｂ）を貫通して副室（２０ａ）　、（２ｏｂ）間
を連通ずる通孔（３２）が形成されている。

この防振支持装置は、小振幅振動による流体の脈動を穴
（３１ａ）、（３１ｂ）間のシート（２８）のＪ１線形
な弾性変形で吸収するが、大振幅振動の発生時には流体
を通孔（３２）を介し流動させて大きな減衰力を得る。

すなわち、ゴム様弾性材料から成るシート（２８）は、
微少振幅振動発生時にはせん断によって容易に小変形を
生じるが、大振幅振動発生時には変形が大きくなって変
形しにくくなる。したがって、小振幅振動に対する振動
の伝達率の低減とともに大振幅振動の効果的な減衰が可
能となる。なお、−上述した通孔（３２）および穴（３
１ａ）　、　（３ｌ　ｂ）の寸法またシート（２９）の
ばね定数等は、前述した第１実施例と同様にして決定さ
れる。

またぎらに、第６図に基づいて第６実施例を説明する。

この第６実施例にかかる防振支持装置は、」二記第５実
施例における隔別部材（１９）の穴（３１ａ）。

（３１ｂ）間のシート（２３）にあらかじめたるみ（３
２）をもたせたものである。

この防振支持装置によれば、シー）　（２９）の変形の
非線形特性がより強調され、小振幅振動による流体の脈
動をより効果的に吸収することができるようになる。そ
の他については、第５実施例と同じである。

また次に、第７図に基づいて第７実施例を説明する。

この第７実施例にかかる防振支持装置は、隔別部材（１
９）のダイヤフラム（１８）側に仕切部材（３４）が設
けられ、この仕切部材（３４）によって副室（２０ａ）
が２つの小室（２？ａ）　、　（２７ｂ）に隔別されて
いる。仕切部材（３４）は、前述の第５実施例における
隔別部材と同様に２つの部材（３０ａ）　、　（３０ｂ
）から構成され、小室（２７ａ）、（２７ｂ）間を連通
す゛る減衰用の通孔（３２）とシート（２９）によって
ｅ絶された複数の穴（３１ａ）　、　（３１ｂ）とが形
成されている。

この防振支持装置によっても、大振幅振動に対して大き
°な減衰力を発揮することができ、また。

小振幅振動に対する振動伝達率を低減させることができ
る。

さらに次には、第８図に基づいて第８実施例を説明する
。

この第８実施例にかかる防振支持装置は、隔別部材（１
９）のダイヤフラム（１８）側にホルダ（２６）が配設
され、このホルダ（２６）に前述した第４実施例と同様
の浮動板（２５）が浮動可能に支持されて副室（２０ａ
）を上下に２つの小室（２７ａ）　、　（２７ｂ）に隔
成している。また、ホルダ（２Ｂ）には、小室（２７ａ
）　。

（２７ｂ）間を連通する２つの孔（３５ａ）　、　（３
５ｂ）が並列に形成され、これら孔（３５ａ）　、　（
３５ｂ）にそれぞれリードバルブ（３６ａ）　、　（３
８ｂ）が設けられている。

これらリードバルブ（３８ａ）　、（３Ｅｔｂ）は、孔
（３５ａ）　。

（３５ｂ）をそれぞれ異なる小室（２７ａ）　、　（２
７ｂ）から閉１トし、小室（２７ａ）　、　（２７ｂ）
間の流体圧力差が所定値を超える時に孔（３５ａ）、（
３５ｂ）を開いて小室（２７ａ）　。

（２７ｂ）間を連通ずる。このリードバルブ（３Ｅｔａ
）　。

（３６ｂ）はリリーフバルブ機構（３７）を構成する。

この、防振支持装置にあっても、小振幅振動による流体
の脈動は浮動板（２５）の浮動で吸収されるが、大振幅
振動発生時には、リードバルブ（３８ａ）　。

（３８ｂ）が開いて小室（２７ａ）　、　（２７ｂ）間
のｍ体流動を許容し、流体が孔（３５ａ）　、　（３５
ｂ）を通過する際の抵抗で大振幅振動を減衰する。

なお、上述した各実施例では、自動車のエンジンの支持
に適用したものを示すが、他の振動体の支持にも適用で
きることは言うまでもない。

（発明の効果）以上説明してきたように、この発［ｊにかかる防振支持
装置によれば、中高周波数域振動に対する振動伝達率が
低下し、中高周波数域振動の振動の伝達を低減させるこ
とが可能となるという効果が得られる。

さらに、第２実施例から第８実施例における防振支持装
置にあっては、上記効果に加えて、大振幅振動に対して
大きな減衰力を発揮できるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図から第８図はこの発明の実施例にかかる防振支１
．ν装置の断面図であり、第１図が第１実施例を、第２
図が第２実施例を、第３図が第３実施例を、第４図が第
４実施例を、第５図が第５実施例を、第６図が第６実施
例を、第７図が第７実施例を、また第８図が第８実施例
を示す。第９図はこの発明の第１実施例にかかる防振支
持装置のモデル図である。第１Ｏ図から第１４図はこの
発明の第１実施例にかかる防振支持装この特性図であり
、第１０図、第１１図および第１２図（ａ）。（ｂ）、（ｃ）が数値解析にかかる動倍率特性を表し、
第１３図が損失ばね定数特性を表し、第１４図が絶対ば
ね定数特性を表す、第１５図および第１６図は従来の防
振支持装置の特性図であり、第１５図が損失ばね定数特
性、第１６図が絶対ばね定数特性を表す。図中（１１）、（１２）は最付部材、（１３）は画成部
材、（１３ａ）は主絞り通路、（１４）、（１５）は支
持弾性体。（１Ｂ）、（１７）は流体室、（１８）はダイヤフラム
、（１９）は隔別部材、（１９ａ）は絞り通路、　（２
０ａ）、（２０ｂ）は副室、（２２）は収納室、　（２
３）は仕切板、　（２５）は浮動板、　（２？ａ）、（
２７ｂ）は小室、（３４）は仕切部材、（３７）はリリ
ーフバルブ機構である。第１第２図：図第１３図第１４図一零Ａ鼾区派区　　　　　・−≠１派馨萎千区 ♀ 派ｆＡ零条本年千

Claims

【特許請求の範囲】

振動体に取り付けられた振動体側の取付部材と支持体に
取り付けられた支持体側の取付部材との間に、これら振
動体側の取付部材と支持体側の取付部材とにそれぞれ支
持弾性体を介して画成部材を変位可能に支持し、該画成
部材と前記各取付部材との間にそれぞれ流体が充満され
て前記支持弾性体の変形で拡縮する流体室を画成すると
ともに、これら流体室間を連通する主絞り通路を前記画
成部材に形成した防振支持装置において、前記振動体側
または支持体側の少くとも一方の取付部材に設けられて
該取付部材側の流体室の一部を画成するダイヤフラムと
、絞り通路を有して前記ダイヤフラムと前記画成部材と
の間で前記一方の取付部材に設けられ、前記流体室を前
記絞り通路によって連通した２つの副室に隔成する隔別
部材と、を備えることを特徴とする防振支持装置。