JPS62198097A - インバ−タ式x線装置 - Google Patents
インバ−タ式x線装置Info
- Publication number
- JPS62198097A JPS62198097A JP3919886A JP3919886A JPS62198097A JP S62198097 A JPS62198097 A JP S62198097A JP 3919886 A JP3919886 A JP 3919886A JP 3919886 A JP3919886 A JP 3919886A JP S62198097 A JPS62198097 A JP S62198097A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- output
- converter
- error amplifier
- ray
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 abstract 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 abstract 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 16
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
Landscapes
- X-Ray Techniques (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、インバータ式X線装置に係り、特にX線曝射
開始時における管電圧波形を良好にする技術に関する。
開始時における管電圧波形を良好にする技術に関する。
X線装置は、商用電源を受電し、電圧調整用変圧器の2
次側に設けた摺動ブラシの位置を変えるなどの方法によ
って調整した等圧を高圧変圧器によって昇圧し、整流し
た後、X線管に印加する装置構成が採用されていた。
次側に設けた摺動ブラシの位置を変えるなどの方法によ
って調整した等圧を高圧変圧器によって昇圧し、整流し
た後、X線管に印加する装置構成が採用されていた。
一方、近年、発達のめざましい電力用半導体を用いて、
電力制御技術を適用したインバータ式X線装置が開発さ
れている。インバータ式X線装置は、電力制御に半導体
素子を用いるので、その電力制御の応答は、前述の電力
調整用変圧器を用いる構成に比べて、きわめて速く、X
線曝射中の管電圧調整も容易になるので、管電圧やイン
バータ入力電圧を検出し、設定値と比較した結果に応じ
て管電圧を調整するフィードバック制御によって。
電力制御技術を適用したインバータ式X線装置が開発さ
れている。インバータ式X線装置は、電力制御に半導体
素子を用いるので、その電力制御の応答は、前述の電力
調整用変圧器を用いる構成に比べて、きわめて速く、X
線曝射中の管電圧調整も容易になるので、管電圧やイン
バータ入力電圧を検出し、設定値と比較した結果に応じ
て管電圧を調整するフィードバック制御によって。
精度よく所定の管電圧を得ることができる。
第5図は、フィードバック制御系を有するインバータ式
X線装置の構成を示す。1は直流電源、2はリアクトル
、3はトランジスタ、4はダイオード、5は平滑用コン
デンサであり、これらのうち2〜5によって直流−直流
コンバータ(以下、DC−DCコンバータと称す。)を
構成する。
X線装置の構成を示す。1は直流電源、2はリアクトル
、3はトランジスタ、4はダイオード、5は平滑用コン
デンサであり、これらのうち2〜5によって直流−直流
コンバータ(以下、DC−DCコンバータと称す。)を
構成する。
DC−DCコンバータはトランジスタ3を所定の周期で
スイッチングし、オンとオフの期間を変化することによ
って、その出力電圧を変化するととができる。ここで、
トランジスタ3のスイッチング周期Tcに対するオン期
間TOHの比を通流率りとすると であり、DC−DCコンバータの入力電圧Eと出力電圧
Vcとの関係は。
スイッチングし、オンとオフの期間を変化することによ
って、その出力電圧を変化するととができる。ここで、
トランジスタ3のスイッチング周期Tcに対するオン期
間TOHの比を通流率りとすると であり、DC−DCコンバータの入力電圧Eと出力電圧
Vcとの関係は。
Vc=D−E ・・・・・・(2)
で表わすことができる。
で表わすことができる。
6はインバータでありDC−DCコンバータの出力を所
定の周波数の交流に変換し、高圧変圧器7に入力する。
定の周波数の交流に変換し、高圧変圧器7に入力する。
高圧変圧器7で変圧された電圧は整流器8で全波整流さ
れ、X線管9に印加される。
れ、X線管9に印加される。
この構成では、トランジスタ3で通流率りを変化するこ
とによってインバータ6の入力電圧を制御できるので、
最終的にX線管9に印加する電圧を変化できる。
とによってインバータ6の入力電圧を制御できるので、
最終的にX線管9に印加する電圧を変化できる。
−DCコンバータの出力電圧Vcを設定する電圧設定値
と分圧器の検出電圧との差を増幅する誤差増幅器、13
は誤差増幅器12の出力に応じてトランジスタ3の通流
率りを決めオン期間TONを制御するV/D変換器、1
4は、V/D変換器13の信号に応じてトランジスタ3
を駆動するドライバーである。つまり、DC−DCコン
バータの出力電圧vcが設定値より小さい場合、トラン
ジスタ3の通流率りは犬きくなってDC−DCコンバー
タの出力電圧Vcを大きくし、D−C−DCコンバータ
の出力電圧Vcが設定値V1..より大きい場合は、ト
ランジスタ3の通流率りが小さくなってコンバータの出
力電圧Vcf下げる。以上の動作によってDC−DCコ
ンバータの出力電圧Vcは設定値に維持される。
と分圧器の検出電圧との差を増幅する誤差増幅器、13
は誤差増幅器12の出力に応じてトランジスタ3の通流
率りを決めオン期間TONを制御するV/D変換器、1
4は、V/D変換器13の信号に応じてトランジスタ3
を駆動するドライバーである。つまり、DC−DCコン
バータの出力電圧vcが設定値より小さい場合、トラン
ジスタ3の通流率りは犬きくなってDC−DCコンバー
タの出力電圧Vcを大きくし、D−C−DCコンバータ
の出力電圧Vcが設定値V1..より大きい場合は、ト
ランジスタ3の通流率りが小さくなってコンバータの出
力電圧Vcf下げる。以上の動作によってDC−DCコ
ンバータの出力電圧Vcは設定値に維持される。
第6図は、一般的なPI制御の誤差増幅器12の構成を
示す。30は演算増幅器、31〜33は抵抗で、抵抗値
は31と32がR,,33ばR2器12の入出力の関係
は、分圧器の検出電圧をVc’、DC−DCコンバータ
の出力電圧設定値をV、、t (以下、単に電圧設定値
と称す)、出力をdとすると、 である。ここにSはラプラス変数である。したがって、
出力は入力に対しCR2の応答時遅れを生ずる。
示す。30は演算増幅器、31〜33は抵抗で、抵抗値
は31と32がR,,33ばR2器12の入出力の関係
は、分圧器の検出電圧をVc’、DC−DCコンバータ
の出力電圧設定値をV、、t (以下、単に電圧設定値
と称す)、出力をdとすると、 である。ここにSはラプラス変数である。したがって、
出力は入力に対しCR2の応答時遅れを生ずる。
また、コ/パータ出力平滑用リアクル2とコンデンサ5
によるコンデンサ電圧Vcの応答遅れを生じる。これは
第7図において、Eをコンバータの直流電源1の電圧、
Lをリアクトル2のインダクタンス、Cをコンデンサ5
の静電容量buxを負荷抵抗とし、トランジスタ3をス
イッチ25におきかえると、コンデンサ5の電圧VCは
、Vc=E(1−e (1+αt)l −−
−−−・(5)−dtSin(βt+φ) VC=E(1−e 7)・−・−(6)stn
φ となる。ただし、 ψ= tanh +t − α β φ=tan−1− α (4)〜(6)式より、コンバータの負荷抵抗nxの太
き返によってVaの応答は第8図のように異なる膠、”
L、 C,Rxを実用的な値とした場合、vcは数
m3以上の応答遅れを生じる。
によるコンデンサ電圧Vcの応答遅れを生じる。これは
第7図において、Eをコンバータの直流電源1の電圧、
Lをリアクトル2のインダクタンス、Cをコンデンサ5
の静電容量buxを負荷抵抗とし、トランジスタ3をス
イッチ25におきかえると、コンデンサ5の電圧VCは
、Vc=E(1−e (1+αt)l −−
−−−・(5)−dtSin(βt+φ) VC=E(1−e 7)・−・−(6)stn
φ となる。ただし、 ψ= tanh +t − α β φ=tan−1− α (4)〜(6)式より、コンバータの負荷抵抗nxの太
き返によってVaの応答は第8図のように異なる膠、”
L、 C,Rxを実用的な値とした場合、vcは数
m3以上の応答遅れを生じる。
次に、第9図を用いて、動作の説明及び問題点を説明す
る。時刻[0以前では、DC−DCCコンバータ出力電
圧vcは0である。時刻toでX線曝射信号を入力する
と、DC−DCコンバータの出力電圧VCを、所定の管
電圧を出力するために必要な電圧とするため電圧設定値
V s e &が実際に設定された設定値に対応する値
となる。同時にDC−DCコンバータ及びインバータ6
は動作を開始して、X線管9に電圧を印加する。
る。時刻[0以前では、DC−DCCコンバータ出力電
圧vcは0である。時刻toでX線曝射信号を入力する
と、DC−DCコンバータの出力電圧VCを、所定の管
電圧を出力するために必要な電圧とするため電圧設定値
V s e &が実際に設定された設定値に対応する値
となる。同時にDC−DCコンバータ及びインバータ6
は動作を開始して、X線管9に電圧を印加する。
このとき、誤差増幅器12の出力dは前記電圧設定値V
s * tと分圧器の検出電圧Vc′の差に応じてD
C−1)Cコンバータを制御するので、電圧が増加する
。しかし、DC−DCコンバータの出力平滑用リアクト
ル2とコンデンサ5による応答遅れと、(3)式で示し
たような誤差増幅器12の応答遅れによって、第9図の
ように徐々に増加し、管電圧波形の立上りが遅くなり、
撮影時間と線量なお、この種の装置における管電圧波形
の立上り特性の改善については、特開昭56−2480
0号などがある。
s * tと分圧器の検出電圧Vc′の差に応じてD
C−1)Cコンバータを制御するので、電圧が増加する
。しかし、DC−DCコンバータの出力平滑用リアクト
ル2とコンデンサ5による応答遅れと、(3)式で示し
たような誤差増幅器12の応答遅れによって、第9図の
ように徐々に増加し、管電圧波形の立上りが遅くなり、
撮影時間と線量なお、この種の装置における管電圧波形
の立上り特性の改善については、特開昭56−2480
0号などがある。
本発明の目的は、インバータ式X線装置において、X線
曝射開始時の・び電圧波形の立上り特性を良好にする制
御機溝を提供することにある。
曝射開始時の・び電圧波形の立上り特性を良好にする制
御機溝を提供することにある。
X線装置では、1ms以下の管電圧立上がり時間が要求
されている。回路系全体の応答をl in S以下にす
ることは非常に困難である。しかし、定常状態において
は1ms以下の応答性は必要ない。
されている。回路系全体の応答をl in S以下にす
ることは非常に困難である。しかし、定常状態において
は1ms以下の応答性は必要ない。
したがって、本発明のインバータ式X線装置はフィード
バック系は従来装置のをのをそのまま用い、立上がり時
だけ応答が速くなるように、X線曝射開始前にDC−D
Cコンノパ一夕の出力平滑用コンデンサに前記コンバー
タの動作により所定の電圧を光電しておき、かつ誤差増
幅器の設定電圧入力系には微分要素を追加することによ
って前記目的を達成しようとするものである。
バック系は従来装置のをのをそのまま用い、立上がり時
だけ応答が速くなるように、X線曝射開始前にDC−D
Cコンノパ一夕の出力平滑用コンデンサに前記コンバー
タの動作により所定の電圧を光電しておき、かつ誤差増
幅器の設定電圧入力系には微分要素を追加することによ
って前記目的を達成しようとするものである。
更に詳しく説明すれば、一般に、フィードバック系の応
答を速くするには、誤差増幅器のフィードバック電圧入
力系に微分要素を加えるが、この方法では応答は速くな
るが微分要素を加えない場合に比べて、利得と大きくで
きないので定常誤差が大きくなる。
答を速くするには、誤差増幅器のフィードバック電圧入
力系に微分要素を加えるが、この方法では応答は速くな
るが微分要素を加えない場合に比べて、利得と大きくで
きないので定常誤差が大きくなる。
本発明では、定常状態では微分要素を誤差増幅器の設定
電圧入力系に追加したため、設定電圧が変化する立上が
り時には応答を速くでき、定常時には設定電圧が変化し
ないので、微分要素を追加しないときと同様の動作をす
ることができる。したがって、本発明は立上がり時の応
答を速く、定常時の利得を大きくできるという特徴を有
する。
電圧入力系に追加したため、設定電圧が変化する立上が
り時には応答を速くでき、定常時には設定電圧が変化し
ないので、微分要素を追加しないときと同様の動作をす
ることができる。したがって、本発明は立上がり時の応
答を速く、定常時の利得を大きくできるという特徴を有
する。
以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第1図は本発明によるインバータ式X線装置の第一の実
施例の構成図であって、1〜14は第5図及び第6図と
同種のものであるので説明を省略する。20ば、2人力
の和の電圧を出力する演算増幅器、21(は、X線曝射
信号の入力によって、X線曝射信号の議会波形あるいは
パルス状の電圧を発生するとともに、この出力電圧波形
を入力の電圧設定1直あるいは入力の電流設定値に応じ
て変化させる機能を備えた電圧発生器である。22ば、
X線曝射信号によってオンし演算増幅器20の出力を誤
差増幅器12の正入力すに入力するスイッチ、23は電
圧設定1′直V g * tと検出電圧Vc′との差を
検出する誤差増幅器、24はX線曝射開始前の一定期間
X線曝射準備信号によって誤差増幅器23をV/D変換
器13に接続し、X線曝射開始後は誤差増幅器12と誤
差増幅器13とを接続するスイッチである。
施例の構成図であって、1〜14は第5図及び第6図と
同種のものであるので説明を省略する。20ば、2人力
の和の電圧を出力する演算増幅器、21(は、X線曝射
信号の入力によって、X線曝射信号の議会波形あるいは
パルス状の電圧を発生するとともに、この出力電圧波形
を入力の電圧設定1直あるいは入力の電流設定値に応じ
て変化させる機能を備えた電圧発生器である。22ば、
X線曝射信号によってオンし演算増幅器20の出力を誤
差増幅器12の正入力すに入力するスイッチ、23は電
圧設定1′直V g * tと検出電圧Vc′との差を
検出する誤差増幅器、24はX線曝射開始前の一定期間
X線曝射準備信号によって誤差増幅器23をV/D変換
器13に接続し、X線曝射開始後は誤差増幅器12と誤
差増幅器13とを接続するスイッチである。
第2図は電圧発生器21の構成の一実施例である。40
は演算増幅器、41と42は入力信号を微分するだめの
コンデンサと抵抗で各々その値はcdとRy、43は抵
抗でその値はR,、,44はコンデンサ41と抵抗42
の値を入力の電圧設定1直および電流設定値に応じて変
化させる制御器である。この電圧発生器21の入出力の
関係は、入力(X線曝射信号)をXo %出力をaとす
ると、である。この応答?第3図に示す。時刻toで電
圧発生器21への入力XOがステップ状に変化するとa
で示すように微分波形が得られる。コンデンサC4及び
抵抗R4の(直を変化するとaは図のように、ピーク値
や時定数が変化する。
は演算増幅器、41と42は入力信号を微分するだめの
コンデンサと抵抗で各々その値はcdとRy、43は抵
抗でその値はR,、,44はコンデンサ41と抵抗42
の値を入力の電圧設定1直および電流設定値に応じて変
化させる制御器である。この電圧発生器21の入出力の
関係は、入力(X線曝射信号)をXo %出力をaとす
ると、である。この応答?第3図に示す。時刻toで電
圧発生器21への入力XOがステップ状に変化するとa
で示すように微分波形が得られる。コンデンサC4及び
抵抗R4の(直を変化するとaは図のように、ピーク値
や時定数が変化する。
次に第4図を用いて、第1図の動作を説明する。
X線曝射開始前のt。7時にX線曝射準備信号によって
スイッチ24がオンして誤差増幅器23とV/D変換器
13を接続し、誤差増幅器23に徐々に増加する電圧設
定信号V @ @ tが入力され、V/D変換器13、
ドライバ14を介してDC−DCコンバータのトランジ
スタ3の通流率りを制御すると、DC−DCコンバータ
の出力電圧VCは上昇する。一方、X線曝射開始前であ
るためスイッチ22は開いており、誤差増幅器12°に
はDC−DCコンバータの出力電圧VCに比例した信号
のみが入力されるので、この出力dと前記電圧設定信号
V、、、との差に応じてトランジスタ3の通流率りが制
御され、DC−DCコンバータの出力電圧Vcは設定電
圧に等しい値に充電される。
スイッチ24がオンして誤差増幅器23とV/D変換器
13を接続し、誤差増幅器23に徐々に増加する電圧設
定信号V @ @ tが入力され、V/D変換器13、
ドライバ14を介してDC−DCコンバータのトランジ
スタ3の通流率りを制御すると、DC−DCコンバータ
の出力電圧VCは上昇する。一方、X線曝射開始前であ
るためスイッチ22は開いており、誤差増幅器12°に
はDC−DCコンバータの出力電圧VCに比例した信号
のみが入力されるので、この出力dと前記電圧設定信号
V、、、との差に応じてトランジスタ3の通流率りが制
御され、DC−DCコンバータの出力電圧Vcは設定電
圧に等しい値に充電される。
VCが設定電圧になるとX線曝射準備信号のオフにより
、スイッチ24によって、V/D変換器13の入力には
誤差増幅器12の出力端が接続される。
、スイッチ24によって、V/D変換器13の入力には
誤差増幅器12の出力端が接続される。
時刻toでX線曝射信号を入力するとスイッチ22がオ
ンし、演算増幅器20の出力は誤差増幅器12に入力さ
れる。DC−DCコ/バータの出力電圧VCを所定の管
電圧を出力するために必要な電圧にするため、電圧設定
値V s * tが設定値と対応する1′直となる。同
時にインバータ6は動作を開始してX線管9に電圧を印
加する。
ンし、演算増幅器20の出力は誤差増幅器12に入力さ
れる。DC−DCコ/バータの出力電圧VCを所定の管
電圧を出力するために必要な電圧にするため、電圧設定
値V s * tが設定値と対応する1′直となる。同
時にインバータ6は動作を開始してX線管9に電圧を印
加する。
このとき、誤差増幅器12のbへの入力としてV s
@ tのみを入力した場合、(3)式で示したような応
答遅れのため、負荷への電力供給は時刻t。以前に平滑
用コンデンサ5に充電されていたエネル゛ギーの放電だ
けによって行なわれる。
@ tのみを入力した場合、(3)式で示したような応
答遅れのため、負荷への電力供給は時刻t。以前に平滑
用コンデンサ5に充電されていたエネル゛ギーの放電だ
けによって行なわれる。
したがって、VCの電圧は時刻t。直後に一度低下して
所定の電圧へと制御される。
所定の電圧へと制御される。
このため、管電圧Vxは第4図の点線で示すように、曝
射直後に一度落ち込みを生じる。
射直後に一度落ち込みを生じる。
これを改善するために誤差増幅器12の正入力すを第3
図に示すように、電圧設定値V10.に電圧発生器21
の出力aが加算された信号とする。
図に示すように、電圧設定値V10.に電圧発生器21
の出力aが加算された信号とする。
つまり、X線曝射開始時だけ電圧発生器21の出力aが
電圧設定値V m * tより大きくなる。このため誤
差増幅器12の出力dは、第7図の従来例のタイムチャ
ートで示したようなゆるやかに増加するのではなく、急
激に増加する。
電圧設定値V m * tより大きくなる。このため誤
差増幅器12の出力dは、第7図の従来例のタイムチャ
ートで示したようなゆるやかに増加するのではなく、急
激に増加する。
誤差増幅器12の出力dが大きくなることは、DC−D
Cコンバータから負荷への供給エネルギーが大きくなる
ことである。したがって、第4図に実線で示すように、
X腺曝射開始直後に誤差増幅器12の出力dが急激に増
加すれば、負荷への電力は、予め平滑用コンデンサ5に
充電したエネルギーの放電のみでなく、DC−DCコン
バータからも供給できるので、平滑用コンデンサ5の電
圧も低下することなく所定の電圧へ制御できる。
Cコンバータから負荷への供給エネルギーが大きくなる
ことである。したがって、第4図に実線で示すように、
X腺曝射開始直後に誤差増幅器12の出力dが急激に増
加すれば、負荷への電力は、予め平滑用コンデンサ5に
充電したエネルギーの放電のみでなく、DC−DCコン
バータからも供給できるので、平滑用コンデンサ5の電
圧も低下することなく所定の電圧へ制御できる。
この結果、X線管9に印加する電圧Vxも、第4図のよ
うに立上がり時間が短かく落ち込みを生じない。
うに立上がり時間が短かく落ち込みを生じない。
ff11図の実施例では、曝射開始前に予めコンデンサ
5に電圧を充電する方法として、電圧設定値と上記コン
バータ出力に比例した電圧との差に応じてコンバータの
トランジスタの通流率を制御するようにしたが、これに
限定するものではなく、曝射開始前にコンバータのトラ
ンジスタを動作して所定の電圧を上記コンデンサ5に充
電できればよい。
5に電圧を充電する方法として、電圧設定値と上記コン
バータ出力に比例した電圧との差に応じてコンバータの
トランジスタの通流率を制御するようにしたが、これに
限定するものではなく、曝射開始前にコンバータのトラ
ンジスタを動作して所定の電圧を上記コンデンサ5に充
電できればよい。
例えば、第10図に示すように、X線曝射準備信号によ
りX線曝射前に切換えスイッチ24をX側に接続して予
備電圧設定信号V’set をV/D変換器13に入
力し、ドライバー14を駆動し、トランジスタ3の通信
率を制御して所定の電圧をコンデンサ5に充電する。
りX線曝射前に切換えスイッチ24をX側に接続して予
備電圧設定信号V’set をV/D変換器13に入
力し、ドライバー14を駆動し、トランジスタ3の通信
率を制御して所定の電圧をコンデンサ5に充電する。
X線曝射時には、X線曝射信号により前記切換えスイッ
チ24をy側に接続し、スイッチ22が閉じて誤差増幅
器12の出力dがV/Df換器13に入力されて、以下
は第1図と同様となる。
チ24をy側に接続し、スイッチ22が閉じて誤差増幅
器12の出力dがV/Df換器13に入力されて、以下
は第1図と同様となる。
以上のように、本発明によればX線曝射開始前にDC−
DCコンバータの出力平滑用コンデンサに前記コンバー
タの動作により所定の電圧を充電しておき、前記コンバ
ータの出力をフィードバンク制御する誤差増幅器の設定
電圧入力に微分要素あるいは微分要素に類似した要素を
付加し、X線曝射開始時に電圧設定値を定常直より大き
くすることによって、定常特性に悪影響ヲ与えることな
く、立上がり時の管電圧波形を良好にできる。
DCコンバータの出力平滑用コンデンサに前記コンバー
タの動作により所定の電圧を充電しておき、前記コンバ
ータの出力をフィードバンク制御する誤差増幅器の設定
電圧入力に微分要素あるいは微分要素に類似した要素を
付加し、X線曝射開始時に電圧設定値を定常直より大き
くすることによって、定常特性に悪影響ヲ与えることな
く、立上がり時の管電圧波形を良好にできる。
また、本発明は、上述した実施例に限定されることなく
同様の構成の回路にはすべて適用できる。
同様の構成の回路にはすべて適用できる。
本発明によれば、インバータ式X線装置においてフィー
ドバック制御によって管電圧波形を安定化する場合、定
常特性を悪化することなく、管電圧波形の立上がり特性
を良好にできるので、X線の線量の増加や影響時間と線
量との線型性を向上できる。
ドバック制御によって管電圧波形を安定化する場合、定
常特性を悪化することなく、管電圧波形の立上がり特性
を良好にできるので、X線の線量の増加や影響時間と線
量との線型性を向上できる。
第1図は本発明の一実施例、第2図は本発明によるα圧
発生器の一実施例、第3図は本発明による電圧発生器の
タイツ、チャート、第4図は第1図の動作を説明するタ
イムチャート、第5図は従来列、第6図はフィードバッ
ク制御における誤差増幅器の構成図、第7図はコンバー
タの等何回路、第8図は第7図の特性図、第9図は第5
図の動作を説明するタイムチャート、第10図は他の実
施例。 1・・・直流電源、2・・・リアクトル、3・・・トラ
ンジスタ、5・・・コンデンサ、6・・・インバータ、
7・・・高圧変圧器、5・・・整流器、9・・・X線管
、12・・・誤差増幅器、21・・・電圧発生器。
発生器の一実施例、第3図は本発明による電圧発生器の
タイツ、チャート、第4図は第1図の動作を説明するタ
イムチャート、第5図は従来列、第6図はフィードバッ
ク制御における誤差増幅器の構成図、第7図はコンバー
タの等何回路、第8図は第7図の特性図、第9図は第5
図の動作を説明するタイムチャート、第10図は他の実
施例。 1・・・直流電源、2・・・リアクトル、3・・・トラ
ンジスタ、5・・・コンデンサ、6・・・インバータ、
7・・・高圧変圧器、5・・・整流器、9・・・X線管
、12・・・誤差増幅器、21・・・電圧発生器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、直流電源と、 該直流電源を所定の電圧に変換するスイッチング手段及
び少なくともコンデンサを有する平滑手段とを備えたコ
ンバータと、 該コンバータの出力電圧を交流に変換するインバータと
、 該インバータの出力に接続する変圧器と、 該変圧器の出力に接続する整流器と、 該整流器の出力に接続するX線管と を備え、前記コンバータの出力電圧あるいは前記X線管
に印加する電圧に対応した電圧を検出する検出器と、前
記コンバータの出力電圧を設定する第1の信号あるいは
前記X線管に印加する電圧を設定する第2の信号と前記
検出器の出力である第3の信号とが等しくなるように前
記コンバータの動作を制御する第1の制御器を有するイ
ンバータ式X線装置において、 X線曝射開始前に前記コンバータスイッチング手段の通
流率を制御して該コンバータの出力を平滑するコンデン
サに所定の電圧を充電するとともに、X線曝射開始時あ
るいはその近傍で第4の信号を発生する第2の制御器と
、該第1の信号あるいは該第2の信号に該第4の信号を
加算する手段 を有することを特徴とするインバータ式X線装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3919886A JPS62198097A (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | インバ−タ式x線装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3919886A JPS62198097A (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | インバ−タ式x線装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62198097A true JPS62198097A (ja) | 1987-09-01 |
Family
ID=12546423
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3919886A Pending JPS62198097A (ja) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | インバ−タ式x線装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62198097A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0926121A (ja) * | 1995-07-14 | 1997-01-28 | Tokyo Yogyo Co Ltd | ゴミ焼却炉 |
JP2004006336A (ja) * | 2002-04-30 | 2004-01-08 | Xtreme Technologies Gmbh | パルス駆動されるガス放電連関式の放射線源における放射線出力を安定化するための方法 |
WO2013065703A1 (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-10 | 株式会社 日立メディコ | X線高電圧装置およびその運転方法 |
-
1986
- 1986-02-26 JP JP3919886A patent/JPS62198097A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0926121A (ja) * | 1995-07-14 | 1997-01-28 | Tokyo Yogyo Co Ltd | ゴミ焼却炉 |
JP2004006336A (ja) * | 2002-04-30 | 2004-01-08 | Xtreme Technologies Gmbh | パルス駆動されるガス放電連関式の放射線源における放射線出力を安定化するための方法 |
WO2013065703A1 (ja) * | 2011-11-04 | 2013-05-10 | 株式会社 日立メディコ | X線高電圧装置およびその運転方法 |
JPWO2013065703A1 (ja) * | 2011-11-04 | 2015-04-02 | 株式会社日立メディコ | X線高電圧装置およびその運転方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5406468A (en) | Method for minimizing output transient responses in a power supply | |
EP0199903B1 (en) | A control apparatus for rectifying circuits | |
US8368475B2 (en) | Oscillator circuit | |
CN109983686B (zh) | 具有稳定性补偿的功率转换器控制器 | |
US9577543B2 (en) | Constant on time (COT) control in isolated converter | |
US10651750B2 (en) | Constant on-time (COT) control in isolated converter | |
TW201424217A (zh) | 用於電源變換系統的調整輸出的系統控制器和方法 | |
JPS61158698A (ja) | インバ−タ式x線装置 | |
US9548667B2 (en) | Constant on-time (COT) control in isolated converter | |
US12057781B2 (en) | Signal sampling method, sampling circuit, integrated circuit and switching power supply thereof | |
US9577542B2 (en) | Constant on-time (COT) control in isolated converter | |
US20130141056A1 (en) | Adaptive frequency compensation for pfc power converter operating in ccm and dcm | |
US4797908A (en) | Voltage-resonance type power supply circuit for X-ray tube | |
JPS62198097A (ja) | インバ−タ式x線装置 | |
CN113300627B (zh) | 一种单相全桥逆变器的离散控制方法及其装置 | |
US11165337B2 (en) | Integrated circuit for power factor correction and power supply circuit containing the same | |
JP2847115B2 (ja) | 電圧信号の電圧制御方法 | |
JPH0556635B2 (ja) | ||
JPH0833330A (ja) | Fetのスイッチング制御回路 | |
JPH01197998A (ja) | インバータ式x線装置 | |
JPS5850458B2 (ja) | 発振装置 | |
JPH0145272Y2 (ja) | ||
JPS62150700A (ja) | X線管フイラメント加熱回路 | |
JP2001178139A (ja) | 単相入力整流装置 | |
JPH0219649B2 (ja) |