JPS621843A - 高靭性浸炭用鋼 - Google Patents
高靭性浸炭用鋼Info
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- JPS621843A JPS621843A JP13879785A JP13879785A JPS621843A JP S621843 A JPS621843 A JP S621843A JP 13879785 A JP13879785 A JP 13879785A JP 13879785 A JP13879785 A JP 13879785A JP S621843 A JPS621843 A JP S621843A
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- toughness
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
(産業上の利用分野)
本発明は優れた靭性を有する浸炭用鋼に関する。
(従来の技術及び問題点)
自動車用ハイポイドギヤ、差動ギヤなど衝撃的な荷重を
受ける部品には、靭性のよい鋼種が浸炭処理して用いら
れている。 しかし乍ら、自動車用エンジンの高出力化やギヤの小型
化に対応して、それらの部品に要求される耐衝撃強度は
次第に高くなってきているため、現在使われており、比
較的靭性のよいと云われているクロム・モリブデン鋼や
ニッケル・クロム・モリブデン鋼でも上記要求強度を満
足しない例もある。 その対応策としては、かシる鋼種からなる部品の面粗度
の管理を厳密に行う方法がとられることがあるが、それ
では著しく生産性が阻害されてしまうという問題がある
。 (発明の目的) 本発明は、上記従来技術の欠点を解消するためになされ
たものであって、従来の浸炭用鋼よりも優れた靭性を有
し、しかも生産性を阻害することなく必要部品を製造し
得る高靭性浸炭用鋼を提供することを目的とするもので
ある。 (発明の構成) 上記目的を達成するため、本発明者等は、従来技術の欠
点の原因究明に努め、その対策を見い出すべく研究を重
ねたところ、Mo及びSiの添加により、浸炭温度にお
いても心部は安定したフェライトとオーステナイトの2
相組織を保ち、Ti添加によって浸炭層にはTL炭化物
、窒化物を析出させ、心部及び浸炭層ともに機側組織と
し、更に基地をMoで強化して、高い耐衝撃強度を与え
ることにより、可能であるとの知見を得て、更に詳細に
検討を加えた結果、こ\に本発明をなしたものである。 すなわち、本発明にかNる高靭性浸炭用鋼は、C:0.
05〜0.2%、Mo:0.5〜1.0%で、かつ、M
o+ S i: 1〜2%、Mn:O,:13〜L、5
%及びTi:0.05〜0.2%含むことを基本成分と
し、更に必要に応じて、Cr: 1 、5%以下及びN
i:2.0%以下のうちの1種又は2種、及び/又は、
結晶粒微細化元素としてAl:0.1%以下及びN:0
.03%以下のうちの1種又は2種を含み、残部が実質
的にFeからなり、浸炭処理後の組織として、心部は結
晶粒度番号で9番以上の整細粒のフエライトーマルテン
サイトニ相組織で、浸炭層も結晶粒度番号で9番以上の
整細粒であり、心部のシャルピー衝撃値が12 kgf
−m/ cm”以上であることを骨子とするものである
。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明に係る高靭性浸炭用鋼の成分範囲(wt%
)の限定理由について示す。 C:0.05〜0.2% Cは機械構造用鋼としての強度、特に焼入れ後の硬さ確
保に有効な元素であり、浸炭処理後の心部強化のために
最低0.05%の添加が必要である。しかし、0.2%
を超えて添加すると、浸炭温度でオーステナイト単相と
なり、心部組織の微細化が困難となるので、上限値は0
.2%とする。 Mo:0.5〜1.0%、かつ、Mo+Si:1〜2%
Moは焼入れ硬さの確保及び基地の強化による靭性向上
に有効な元素であり2またSLと共に高温でフェライト
を安定化させるため、浸炭温度で微細なフェライトーオ
ーステナイトニ相組織を実現し、靭性の向上を図るため
には、Mo:0.5%以上で、かつ、Mo+Si:1%
以上の添加が必要である。また、Mo:0.5%以上の
添加で高靭性を得るためには、Moの添加量を最大1%
で、かつ、Mo+Siを最大2%で十分であり、それ以
上添加しても高靭性化の効果が飽和する。したがって、
Moの添加量を0.5〜1.0%で、かツ、M。 +Siの添加量を1%以上、2%以下に限定する。 Mn:0.3〜1.5% Mnは脱酸、脱硫に有効な元素である。十分な脱酸、脱
硫の効果を得るためには0.3%以上の添加が必要であ
るが、1.5%を超えて添加すると靭性が劣化するので
、1.5%添加を上限値とする。 Ti:0.05〜0.2% TiはTi炭化物、窒化物などの析出物を形成し、心部
及び浸炭層の組織微細化に有効であるので。 最低0.05%の添加を必要とするが20.2%を超え
て多量に添加すると靭性が低下するので、上限値を0.
2%とする。 Cr: 1 、5%以 、Ni:2.0%以Cr、Ni
は鋼の焼入れ性をより一層向上させて基地の強化を図る
のに有効な元素であり、必要に応じて添加することがで
きる。しかし、Crが165%を超え、又はNiが2.
0%を超える量で添加すると靭性が低下するので、添加
するときはC:r: 1 、5%以下、Nu:2.0%
以下のうちの1種又は2種を添加する。 An:0.1%以 、N:0.03%以Al、Nは炭窒
化物を形成し、結晶粒を微細化させ、鋼の靭性を向上す
るのに有効な元素であるので、必要に応じてAl及びN
の1種又は2種を添加することができる。しかし、Al
の添加量が0.1%を超えると炭窒化物が粗大化し、結
晶粒微細化の効果が低下して靭性が低下するので、0.
1%を添加の上限値とする。 また、N含有量が0.03%を超えるとNのブローホー
ル生成によって鋼塊又は鋳片の健全性が損われるので、
Nの含有量は0.03%以下の範囲とするゆ なお、被削性を向上させるためにPb:0.4%以下、
S:0.4%以下、Te:0.1%以下の範囲で、それ
らの元素の1種又は2種以上を適宜含有させることも、
必要に応じて望ましい。 以上のように成分調整した鋼を浸炭処理することにより
、心部は結晶粒度番号で9番以上(通常、10番以上)
の整細粒のフエライトーマルテンサイトニ相組織が得ら
れ、浸炭層は結晶粒度番号で9番以上(通常、10番以
上)の整細粒組織が得られ、心部のシャルピー衝撃値が
JI53号試験片で12kgf’m/cm2以上となる
ため、優れた靭性を要求される部品、特に自動車用ハイ
ポイドギヤ、差動ギヤなどのディファレンシャル部品を
製造することか可能となる。 なお1本発明鋼に適用する浸炭処理の条件は特に制限さ
れるものではなく、既述の従来の浸炭用鋼の場合と同様
に適用可能である。 次に本発明の実施例を示す。 (実施例1) 第1表に示す化学組成の鋼を溶製、造塊し、鍛造により
直径35mmの丸棒を製作した。次いで、925℃に加
熱し60分間均熱保持後空冷する焼きならし処理を施し
た後、直径25m+iに旋削加工し、第2表に示す条件
にて真空浸炭処理を行った。 そして、各々について浸炭層のオーステナイト平均結晶
粒度及び心部のオーステナイトとフェライトの平均結晶
粒度を測定した。また、第2表と同一条件にて真空浸炭
処理を施した直径25++noの丸棒の心部よりJIS
3号Uノツチシャルピー試験片を切り出し、シャルピー
#撃試験を行って衝撃値を測定した。これらの結果を第
1表に示す。 なお、比較鋼として、SNCM420H,80M420
H(7)直径25IIIIII丸棒に対し、第3表に
示す条件にて真空浸炭処理を施し、上記と同様の測定を
行った結果も第1表に併記した。
受ける部品には、靭性のよい鋼種が浸炭処理して用いら
れている。 しかし乍ら、自動車用エンジンの高出力化やギヤの小型
化に対応して、それらの部品に要求される耐衝撃強度は
次第に高くなってきているため、現在使われており、比
較的靭性のよいと云われているクロム・モリブデン鋼や
ニッケル・クロム・モリブデン鋼でも上記要求強度を満
足しない例もある。 その対応策としては、かシる鋼種からなる部品の面粗度
の管理を厳密に行う方法がとられることがあるが、それ
では著しく生産性が阻害されてしまうという問題がある
。 (発明の目的) 本発明は、上記従来技術の欠点を解消するためになされ
たものであって、従来の浸炭用鋼よりも優れた靭性を有
し、しかも生産性を阻害することなく必要部品を製造し
得る高靭性浸炭用鋼を提供することを目的とするもので
ある。 (発明の構成) 上記目的を達成するため、本発明者等は、従来技術の欠
点の原因究明に努め、その対策を見い出すべく研究を重
ねたところ、Mo及びSiの添加により、浸炭温度にお
いても心部は安定したフェライトとオーステナイトの2
相組織を保ち、Ti添加によって浸炭層にはTL炭化物
、窒化物を析出させ、心部及び浸炭層ともに機側組織と
し、更に基地をMoで強化して、高い耐衝撃強度を与え
ることにより、可能であるとの知見を得て、更に詳細に
検討を加えた結果、こ\に本発明をなしたものである。 すなわち、本発明にかNる高靭性浸炭用鋼は、C:0.
05〜0.2%、Mo:0.5〜1.0%で、かつ、M
o+ S i: 1〜2%、Mn:O,:13〜L、5
%及びTi:0.05〜0.2%含むことを基本成分と
し、更に必要に応じて、Cr: 1 、5%以下及びN
i:2.0%以下のうちの1種又は2種、及び/又は、
結晶粒微細化元素としてAl:0.1%以下及びN:0
.03%以下のうちの1種又は2種を含み、残部が実質
的にFeからなり、浸炭処理後の組織として、心部は結
晶粒度番号で9番以上の整細粒のフエライトーマルテン
サイトニ相組織で、浸炭層も結晶粒度番号で9番以上の
整細粒であり、心部のシャルピー衝撃値が12 kgf
−m/ cm”以上であることを骨子とするものである
。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明に係る高靭性浸炭用鋼の成分範囲(wt%
)の限定理由について示す。 C:0.05〜0.2% Cは機械構造用鋼としての強度、特に焼入れ後の硬さ確
保に有効な元素であり、浸炭処理後の心部強化のために
最低0.05%の添加が必要である。しかし、0.2%
を超えて添加すると、浸炭温度でオーステナイト単相と
なり、心部組織の微細化が困難となるので、上限値は0
.2%とする。 Mo:0.5〜1.0%、かつ、Mo+Si:1〜2%
Moは焼入れ硬さの確保及び基地の強化による靭性向上
に有効な元素であり2またSLと共に高温でフェライト
を安定化させるため、浸炭温度で微細なフェライトーオ
ーステナイトニ相組織を実現し、靭性の向上を図るため
には、Mo:0.5%以上で、かつ、Mo+Si:1%
以上の添加が必要である。また、Mo:0.5%以上の
添加で高靭性を得るためには、Moの添加量を最大1%
で、かつ、Mo+Siを最大2%で十分であり、それ以
上添加しても高靭性化の効果が飽和する。したがって、
Moの添加量を0.5〜1.0%で、かツ、M。 +Siの添加量を1%以上、2%以下に限定する。 Mn:0.3〜1.5% Mnは脱酸、脱硫に有効な元素である。十分な脱酸、脱
硫の効果を得るためには0.3%以上の添加が必要であ
るが、1.5%を超えて添加すると靭性が劣化するので
、1.5%添加を上限値とする。 Ti:0.05〜0.2% TiはTi炭化物、窒化物などの析出物を形成し、心部
及び浸炭層の組織微細化に有効であるので。 最低0.05%の添加を必要とするが20.2%を超え
て多量に添加すると靭性が低下するので、上限値を0.
2%とする。 Cr: 1 、5%以 、Ni:2.0%以Cr、Ni
は鋼の焼入れ性をより一層向上させて基地の強化を図る
のに有効な元素であり、必要に応じて添加することがで
きる。しかし、Crが165%を超え、又はNiが2.
0%を超える量で添加すると靭性が低下するので、添加
するときはC:r: 1 、5%以下、Nu:2.0%
以下のうちの1種又は2種を添加する。 An:0.1%以 、N:0.03%以Al、Nは炭窒
化物を形成し、結晶粒を微細化させ、鋼の靭性を向上す
るのに有効な元素であるので、必要に応じてAl及びN
の1種又は2種を添加することができる。しかし、Al
の添加量が0.1%を超えると炭窒化物が粗大化し、結
晶粒微細化の効果が低下して靭性が低下するので、0.
1%を添加の上限値とする。 また、N含有量が0.03%を超えるとNのブローホー
ル生成によって鋼塊又は鋳片の健全性が損われるので、
Nの含有量は0.03%以下の範囲とするゆ なお、被削性を向上させるためにPb:0.4%以下、
S:0.4%以下、Te:0.1%以下の範囲で、それ
らの元素の1種又は2種以上を適宜含有させることも、
必要に応じて望ましい。 以上のように成分調整した鋼を浸炭処理することにより
、心部は結晶粒度番号で9番以上(通常、10番以上)
の整細粒のフエライトーマルテンサイトニ相組織が得ら
れ、浸炭層は結晶粒度番号で9番以上(通常、10番以
上)の整細粒組織が得られ、心部のシャルピー衝撃値が
JI53号試験片で12kgf’m/cm2以上となる
ため、優れた靭性を要求される部品、特に自動車用ハイ
ポイドギヤ、差動ギヤなどのディファレンシャル部品を
製造することか可能となる。 なお1本発明鋼に適用する浸炭処理の条件は特に制限さ
れるものではなく、既述の従来の浸炭用鋼の場合と同様
に適用可能である。 次に本発明の実施例を示す。 (実施例1) 第1表に示す化学組成の鋼を溶製、造塊し、鍛造により
直径35mmの丸棒を製作した。次いで、925℃に加
熱し60分間均熱保持後空冷する焼きならし処理を施し
た後、直径25m+iに旋削加工し、第2表に示す条件
にて真空浸炭処理を行った。 そして、各々について浸炭層のオーステナイト平均結晶
粒度及び心部のオーステナイトとフェライトの平均結晶
粒度を測定した。また、第2表と同一条件にて真空浸炭
処理を施した直径25++noの丸棒の心部よりJIS
3号Uノツチシャルピー試験片を切り出し、シャルピー
#撃試験を行って衝撃値を測定した。これらの結果を第
1表に示す。 なお、比較鋼として、SNCM420H,80M420
H(7)直径25IIIIII丸棒に対し、第3表に
示す条件にて真空浸炭処理を施し、上記と同様の測定を
行った結果も第1表に併記した。
第1表に示すように、本発明鋼(Nα1〜5)はいずれ
も、浸炭層のオーステナイト平均結晶粒度は粒度番号で
9番以上であり、心部はフェライトとマルテンサイトの
二相組織で、その平均結晶粒度は9番以上であって、著
しく組織が微細化されている。この組織微細化と靭性向
上元素であるM。 の適量添加とにより、シャルピー衝撃値が12kgf−
m/cm2以上を示し、比較鋼のS NCM420Hの
浸炭焼入れ焼戻し材心部と同等乃至それ以上の靭性を有
している。なお、他の比較鋼は本発明範囲外の化学組成
を有し、いずれもシャルピー衝撃値が低く、12kgf
−m/cm”には及ばない靭性である。 次に、第1表のNα1鋼と、第4表に示す被剛性向上元
素を添加したNα16〜19鋼に対し、第5表に示す条
件で被削性試験を行った。その結果を第6表に示す。同
表に示すように、被削性向上元素を添加することにより
、ドリル穴あけ個数の増加が認められ、被削性の著しい
向上が確認された。 (実施例2) 第7表に示す化学組成の&20〜22鋼並びにSN0M
420H,S0M420Hについて、実施例1と同一手
順で直径25mmの丸棒を作製し、第8表に示す条件に
て高温真空浸炭処理を行い、実施例1と同様、浸炭層及
び心部の平均結晶粒度並びにシャルピー衝撃値を測定し
た。それらの結果を第7表に示す。
も、浸炭層のオーステナイト平均結晶粒度は粒度番号で
9番以上であり、心部はフェライトとマルテンサイトの
二相組織で、その平均結晶粒度は9番以上であって、著
しく組織が微細化されている。この組織微細化と靭性向
上元素であるM。 の適量添加とにより、シャルピー衝撃値が12kgf−
m/cm2以上を示し、比較鋼のS NCM420Hの
浸炭焼入れ焼戻し材心部と同等乃至それ以上の靭性を有
している。なお、他の比較鋼は本発明範囲外の化学組成
を有し、いずれもシャルピー衝撃値が低く、12kgf
−m/cm”には及ばない靭性である。 次に、第1表のNα1鋼と、第4表に示す被剛性向上元
素を添加したNα16〜19鋼に対し、第5表に示す条
件で被削性試験を行った。その結果を第6表に示す。同
表に示すように、被削性向上元素を添加することにより
、ドリル穴あけ個数の増加が認められ、被削性の著しい
向上が確認された。 (実施例2) 第7表に示す化学組成の&20〜22鋼並びにSN0M
420H,S0M420Hについて、実施例1と同一手
順で直径25mmの丸棒を作製し、第8表に示す条件に
て高温真空浸炭処理を行い、実施例1と同様、浸炭層及
び心部の平均結晶粒度並びにシャルピー衝撃値を測定し
た。それらの結果を第7表に示す。
第7表から明らかなように、本発明鋼NQ20は、Mo
及びSLの適量添加により、浸炭処理温度が高温でもフ
ェライトが安定であるため、高温浸炭処理後も心部は著
しく微細なフェライトとマルテンサイトの二相組織を保
ち、更にTi添加の効果によって浸炭層のオーステナイ
トも著しく微細となり、したがって、微細組織とMo添
加による基地強化との相乗効果により、シャルピー衝撃
値は12 、5 kgf−m/cm2と優れている。こ
れに対し、比較鋼は、いずれも高温浸炭処理後のシャル
ピーI!7撃値が低い。 (発明の効果) 以上詳述したように、本発明による浸炭用鋼は、Moと
Siの添加により、浸炭温度においても心部が安定なフ
ェライトとオーステナイトの二相組織を保ち、またTi
添加によって浸炭層にはTi炭化物、窒化物を析出させ
、心部及び浸炭層ともに微細組織を有し、更に基地をM
oで強化することを基本としているため、880M42
0H鋼等の従来の浸炭用消息上の優れた靭性を有するも
のである。また、従来とられていたような格別厳しい面
粗度管理も必要とせずに上記効果を得ることができる。 したがって、本発明による高靭性浸炭用鋼を用いれば、
靭性に優れた自動車用ハイポイドギヤ。 差動ギヤなどのディファレンシャル部品の製造が可能と
なる。
及びSLの適量添加により、浸炭処理温度が高温でもフ
ェライトが安定であるため、高温浸炭処理後も心部は著
しく微細なフェライトとマルテンサイトの二相組織を保
ち、更にTi添加の効果によって浸炭層のオーステナイ
トも著しく微細となり、したがって、微細組織とMo添
加による基地強化との相乗効果により、シャルピー衝撃
値は12 、5 kgf−m/cm2と優れている。こ
れに対し、比較鋼は、いずれも高温浸炭処理後のシャル
ピーI!7撃値が低い。 (発明の効果) 以上詳述したように、本発明による浸炭用鋼は、Moと
Siの添加により、浸炭温度においても心部が安定なフ
ェライトとオーステナイトの二相組織を保ち、またTi
添加によって浸炭層にはTi炭化物、窒化物を析出させ
、心部及び浸炭層ともに微細組織を有し、更に基地をM
oで強化することを基本としているため、880M42
0H鋼等の従来の浸炭用消息上の優れた靭性を有するも
のである。また、従来とられていたような格別厳しい面
粗度管理も必要とせずに上記効果を得ることができる。 したがって、本発明による高靭性浸炭用鋼を用いれば、
靭性に優れた自動車用ハイポイドギヤ。 差動ギヤなどのディファレンシャル部品の製造が可能と
なる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%で(以下、同じ)、C:0.05〜0.2%
、Mo:0.5〜1.0%で、かつ、Mo+Si:1〜
2%、Mn:0.3〜1.5%及びTi:0.05〜0
.2%を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり
、浸炭処理後の心部及び浸炭層の結晶粒が結晶粒度番号
9番以上の整細粒で、心部のシャルピー衝撃値が12k
gf・m/cm^2以上であることを特徴とする高靭性
浸炭用鋼。 2 C:0.05〜0.2%、Mo:0.5〜1.0%
で、かつ、Mo+Si:1〜2%、Mn:0.3〜1.
5%及びTi:0.05〜0.2%を含み、更にCr:
1.5%以下及びNi:2.0%以下のうちの1種又は
2種を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
浸炭処理後の心部及び浸炭層の結晶粒が結晶粒度番号9
番以上の整細粒で、心部のシャルピー衝撃値が12kg
f・m/cm^2以上であることを特徴とする高靭性浸
炭用鋼。 3 C:0.05〜0.2%、Mo:0.5〜1.0%
で、かつ、Mo+Si:1〜2%、Mn:0.3〜1.
5%及びTi:0.05〜0.2%を含み、更にAl:
0.1%以下及びN:0.03%以下のうちの1種又は
2種を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
浸炭処理後の心部及び浸炭層の結晶粒が結晶粒度番号9
番以上の整細粒で、心部のシャルピー衝撃値が12kg
f・m/cm^2以上であることを特徴とする高靭性浸
炭用鋼。 4 C:0.05〜0.2%、Mo:0.5〜1.0%
で、かつ、Mo+Si:1〜2%、Mn:0.3〜1.
5%及びTi:0.05〜0.2%を含み、更にCr:
1.5%以下及びNi:2.0%以下のうちの1種又は
2種を含み、更にAl:0.1%以下及びN:0.03
%以下のうちの1種又は2種を含み、残部がFe及び不
可避的不純物からなり、浸炭処理後の心部及び浸炭層の
結晶粒が結晶粒度番号9番以上の整細粒で、心部のシュ
ルピー衝撃値が12kgf・m/cm^2以上であるこ
とを特徴とする高靭性浸炭用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60138797A JPH0672280B2 (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 高靭性浸炭用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60138797A JPH0672280B2 (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 高靭性浸炭用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS621843A true JPS621843A (ja) | 1987-01-07 |
JPH0672280B2 JPH0672280B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=15230450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60138797A Expired - Lifetime JPH0672280B2 (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 高靭性浸炭用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0672280B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5545747A (en) * | 1990-08-16 | 1996-08-13 | Kanto Kagaku Kabushiki Kaisha | Cyclobutanecarboxylic acid derivatives and liquid crystalline compositions containing them |
JP2001329337A (ja) * | 2000-05-17 | 2001-11-27 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐ピッチング性に優れた肌焼鋼 |
JP2011208225A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 低サイクル疲労強度に優れるTi、B添加鋼を用いた高強度部品の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57192248A (en) * | 1981-05-22 | 1982-11-26 | Daido Steel Co Ltd | Bit for excavating stratum |
JPS59232252A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼 |
-
1985
- 1985-06-25 JP JP60138797A patent/JPH0672280B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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