JPS6218234A - 射出成形方法 - Google Patents
射出成形方法Info
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- JPS6218234A JPS6218234A JP15749885A JP15749885A JPS6218234A JP S6218234 A JPS6218234 A JP S6218234A JP 15749885 A JP15749885 A JP 15749885A JP 15749885 A JP15749885 A JP 15749885A JP S6218234 A JPS6218234 A JP S6218234A
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- Japan
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- mold
- pressure
- mold clamping
- compression
- injection
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/7653—Measuring, controlling or regulating mould clamping forces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/77—Measuring, controlling or regulating of velocity or pressure of moulding material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、熱硬化成形機、ゴム成形機、セラミックス成
形機等に応用できる金型キャビティ内の型内圧に基づい
て、成形品の型内圧力分布をなくすようにした射出成形
方法に関するものである。
形機等に応用できる金型キャビティ内の型内圧に基づい
て、成形品の型内圧力分布をなくすようにした射出成形
方法に関するものである。
（従来の技術）
成形材料、殊に溶融樹脂は、成形に伴って大きな材料収
縮を生じる。この収縮を補償するために射出成形におい
ては、金型面では金型キャビティ寸法の修正、成形面で
は保圧力による熔融樹脂の圧縮が行なわれている。そし
て後者では一１保圧によってゲート近傍での歪は回避さ
れない。また、ゲート近傍では充分な圧力であっても、
溶融樹脂は時間とともに粘度が高くなって流れ、長さ方
向に圧力降下を生じるので、キャビティ末端まで充分な
圧力を作用させることができず、ひいては均一な型内圧
を得ることができない。
縮を生じる。この収縮を補償するために射出成形におい
ては、金型面では金型キャビティ寸法の修正、成形面で
は保圧力による熔融樹脂の圧縮が行なわれている。そし
て後者では一１保圧によってゲート近傍での歪は回避さ
れない。また、ゲート近傍では充分な圧力であっても、
溶融樹脂は時間とともに粘度が高くなって流れ、長さ方
向に圧力降下を生じるので、キャビティ末端まで充分な
圧力を作用させることができず、ひいては均一な型内圧
を得ることができない。
さらに、金型キャビティ内の樹脂よりピンゲート等の部
分での樹脂が早く固化する金型構造においては、ゲート
シール後に保圧力を作用できない欠点がある。上記のご
とき欠点を解消するためには、高生産性を有する射出成
形とゲート一点だけではなく、成形品全体を同時に加圧
する圧縮成形とを組合せることが適切な方法といえる。
分での樹脂が早く固化する金型構造においては、ゲート
シール後に保圧力を作用できない欠点がある。上記のご
とき欠点を解消するためには、高生産性を有する射出成
形とゲート一点だけではなく、成形品全体を同時に加圧
する圧縮成形とを組合せることが適切な方法といえる。
現在のところ圧縮成形、殊に射出圧縮成形は、圧縮力が
型締機構によるものと、型締機構以外の押出機構による
ものとに分類される。型締機構によるものとしては、例
えばローリンクス社で開発されたローリンクス法が知ら
れている。
型締機構によるものと、型締機構以外の押出機構による
ものとに分類される。型締機構によるものとしては、例
えばローリンクス社で開発されたローリンクス法が知ら
れている。
この方法は、低圧で型閉させて射出圧力によって型開を
生じさせ、充ｔｆｆｉｆ＆に高圧で型締させるものであ
る。これによれば、型開量は射出圧力などによって決ま
り、型開量の正確な制御ができない欠点がある。
生じさせ、充ｔｆｆｉｆ＆に高圧で型締させるものであ
る。これによれば、型開量は射出圧力などによって決ま
り、型開量の正確な制御ができない欠点がある。
また、エンゲル社のトグル機構によるサンドインチプレ
ス方法が知られている。この方法は、トグル機構を完全
に伸ばしきらずに射出し、その後にトグル機構を伸ばし
て圧縮するものである。また、最近、型開量を設定する
ために、機械的なストッパで可動型の動きを規制する構
造のものが開発されている。
ス方法が知られている。この方法は、トグル機構を完全
に伸ばしきらずに射出し、その後にトグル機構を伸ばし
て圧縮するものである。また、最近、型開量を設定する
ために、機械的なストッパで可動型の動きを規制する構
造のものが開発されている。
しかしいずれの方法も、充填状況に応じた圧縮量調整が
できない。その結果、充填不足の場合は充分な圧縮力を
加えることができず、過充填の場合などにおいては、圧
縮力によって金型の損傷を招く危険があった。
できない。その結果、充填不足の場合は充分な圧縮力を
加えることができず、過充填の場合などにおいては、圧
縮力によって金型の損傷を招く危険があった。
さらに、押出機構によるものとしては、例えばマイクロ
モールディング法が知られている。
モールディング法が知られている。
この方法は、金型内に型締機構とは別に油圧シリンダを
設け、この油圧シリンダの力によって金型キャビティ内
の樹脂を圧縮するものである。
設け、この油圧シリンダの力によって金型キャビティ内
の樹脂を圧縮するものである。
しかしながらこれによれば、射出圧力に対抗するために
大きな油圧シリンダを必要とするうえ、金型構造の制約
を受ける。しかも、型開量が射出圧力によって左右され
、正確に型開量が制御できない欠点があった。
大きな油圧シリンダを必要とするうえ、金型構造の制約
を受ける。しかも、型開量が射出圧力によって左右され
、正確に型開量が制御できない欠点があった。
ここで注意すべきことは、既に与えられている充填状況
は、ショット毎に均一ではなく、多少相違していること
である。溶融樹脂の収縮状況は、上記充填状況の影響を
受けるうえ、金型温度、圧縮機構の油圧等の成形条件に
左右される。しかも、これらの成形条件は、外乱の影響
を避けられず、ショット毎に一定ではない、従って溶融
樹脂の収縮状況は、一定になるとは言えない。このよう
な熔融樹脂の収縮状況を知らずして一定の圧縮力を付与
したとしても、成形品の高度な再現性は達成されない。
は、ショット毎に均一ではなく、多少相違していること
である。溶融樹脂の収縮状況は、上記充填状況の影響を
受けるうえ、金型温度、圧縮機構の油圧等の成形条件に
左右される。しかも、これらの成形条件は、外乱の影響
を避けられず、ショット毎に一定ではない、従って溶融
樹脂の収縮状況は、一定になるとは言えない。このよう
な熔融樹脂の収縮状況を知らずして一定の圧縮力を付与
したとしても、成形品の高度な再現性は達成されない。
前述したいずれの圧縮機構においても、圧縮力は一定に
与えられており、収縮状況に即応して圧縮力を調整する
方法が皆無である。
与えられており、収縮状況に即応して圧縮力を調整する
方法が皆無である。
そこで問題となるのは、熔融樹脂の充填状況と収縮状況
とをいかなる観点から把握するかに尽きる。テクノプラ
ス社は、特開昭５２−１４６５８号公報でプラスチック
スの状態関数から樹脂圧に着目し、この樹脂圧を金型の
樹脂通路部において連続的な型内圧波形として把握する
ことに成功している。この型内圧波形は、金型の樹脂通
路部に設けたセンサによって、溶融樹脂の充填開始から
保圧終了までの溶融樹脂の充填状況と収縮状況として表
わされる。これに対して、金型キャビティにセンサを設
けて検出される型内圧は、キャビティに樹脂が充填され
て初めて検出されるものであって、キャビティにおける
溶融樹脂の充填状況と収縮状況として表わされる。従っ
て、収縮状況の変化はキャビティの型内圧波形の変化と
して把握できることとなる。
とをいかなる観点から把握するかに尽きる。テクノプラ
ス社は、特開昭５２−１４６５８号公報でプラスチック
スの状態関数から樹脂圧に着目し、この樹脂圧を金型の
樹脂通路部において連続的な型内圧波形として把握する
ことに成功している。この型内圧波形は、金型の樹脂通
路部に設けたセンサによって、溶融樹脂の充填開始から
保圧終了までの溶融樹脂の充填状況と収縮状況として表
わされる。これに対して、金型キャビティにセンサを設
けて検出される型内圧は、キャビティに樹脂が充填され
て初めて検出されるものであって、キャビティにおける
溶融樹脂の充填状況と収縮状況として表わされる。従っ
て、収縮状況の変化はキャビティの型内圧波形の変化と
して把握できることとなる。
ゲートから成形品の流動方向の充填、および射出圧縮の
圧力勾配が存在するまま型締力による圧縮成形をすると
、その履歴が残る。したがって、圧縮成形後も、この充
填および射出圧縮、圧力分布が残留応力分布となる。特
にこの傾向はゲート付近に強い。これらの成形品では、
残留応力による割れ、そり、光学的性質不良の問題が発
生する。
圧力勾配が存在するまま型締力による圧縮成形をすると
、その履歴が残る。したがって、圧縮成形後も、この充
填および射出圧縮、圧力分布が残留応力分布となる。特
にこの傾向はゲート付近に強い。これらの成形品では、
残留応力による割れ、そり、光学的性質不良の問題が発
生する。
この充填圧力分布は、射出成形の宿命である。
すなわち、射出成形では、溶融樹脂を成形品の末端にま
で流し込む必要があり、成形品の肉厚が薄い程、金型温
度および樹脂温度が低い程、この充填圧力が高くなる。
で流し込む必要があり、成形品の肉厚が薄い程、金型温
度および樹脂温度が低い程、この充填圧力が高くなる。
また一般にこの充填圧力より高い型締圧で成形品に圧縮
を加えるが、成形品各部の冷却速度は末端が速く、ゲー
ト付近が遅いので、従来の圧縮成形品はこの面からもゲ
ート付近の残留応力が大きくなる。
を加えるが、成形品各部の冷却速度は末端が速く、ゲー
ト付近が遅いので、従来の圧縮成形品はこの面からもゲ
ート付近の残留応力が大きくなる。
従来の圧縮成形では、低圧型締状態中に射出充填するの
で、ショット毎の充填量のばらつきが大きい。すなわち
、射出成形では、一般に射出力よりも大きい型締力の状
態にし、射出充填後樹脂を急速に圧縮し、その射出圧縮
量の制御により、ショット毎の充填量を制御している。
で、ショット毎の充填量のばらつきが大きい。すなわち
、射出成形では、一般に射出力よりも大きい型締力の状
態にし、射出充填後樹脂を急速に圧縮し、その射出圧縮
量の制御により、ショット毎の充填量を制御している。
したがって、低圧型締状態中への射出先基では、樹脂を
金型内へ流し込むだけの作用であるので、ショット毎の
機械的なばらつきが射出充填量のばらつきとなる。
金型内へ流し込むだけの作用であるので、ショット毎の
機械的なばらつきが射出充填量のばらつきとなる。
このようにショット毎に射出充填量がばらついている状
態で、型締圧による圧縮を加えても、成形品の品質がば
らついてしまう。すなわち、型締圧による圧縮量を型内
圧一定で制御すると、成形品の平均肉厚がショット毎に
ばらつき、また圧縮量を成形品の平均肉厚で制御すると
、成形品の残留応力がショット毎にばらつくことになる
。
態で、型締圧による圧縮を加えても、成形品の品質がば
らついてしまう。すなわち、型締圧による圧縮量を型内
圧一定で制御すると、成形品の平均肉厚がショット毎に
ばらつき、また圧縮量を成形品の平均肉厚で制御すると
、成形品の残留応力がショット毎にばらつくことになる
。
型締圧による一段階の圧縮では、新たな圧縮力不良によ
る残留応力を発生させたり、金型を損傷させたりする場
合がある。すなわち、この型締圧による圧縮工程では、
成形品が冷却固化し始めるタイミングであり、一段階の
圧力レベルおよび時間では、調整の自由度が低い。
る残留応力を発生させたり、金型を損傷させたりする場
合がある。すなわち、この型締圧による圧縮工程では、
成形品が冷却固化し始めるタイミングであり、一段階の
圧力レベルおよび時間では、調整の自由度が低い。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、従来の射出成形方法における残留応力による
割れ、そり、品質のばらつき等の問題点を解決しようと
するものである。
割れ、そり、品質のばらつき等の問題点を解決しようと
するものである。
（問題点を解決するための手段及び作用）このため本発
明は、金型キャビティの型内圧を検出し、射出圧による
圧縮後型締圧を低下させると共にスクリュを後退させ、
次いで型内圧を減圧し、成形品の流動方向の型内圧力勾
配を小さく又はなくした後、型締圧による圧縮を多段階
に与えるようにしてなるものである。
明は、金型キャビティの型内圧を検出し、射出圧による
圧縮後型締圧を低下させると共にスクリュを後退させ、
次いで型内圧を減圧し、成形品の流動方向の型内圧力勾
配を小さく又はなくした後、型締圧による圧縮を多段階
に与えるようにしてなるものである。
（実施例）
以下本発明の実施例を図面について説明すると、第１図
は本発明の実施例を示し、図中１はスクリュで、油圧モ
ータ２によって回転し、ホッパ３内の原料樹脂を溶融し
て、スクリュシリンダ４内の先端に溶融樹脂を貯める。
は本発明の実施例を示し、図中１はスクリュで、油圧モ
ータ２によって回転し、ホッパ３内の原料樹脂を溶融し
て、スクリュシリンダ４内の先端に溶融樹脂を貯める。
この溶融樹脂５は、射出油圧シリンダ６の室７側に射出
駆動機構１９からの油圧力がかけられて、スクリュ１が
移動することにより、キャビティ８内に射出される。
駆動機構１９からの油圧力がかけられて、スクリュ１が
移動することにより、キャビティ８内に射出される。
また固定側金型９は固定型盤１０に保持され、可動側金
型１１は可動型盤１２に保持されてキャビティ８を形成
する。可動側金型１１は、可動型盤１２を介し、型締機
構１３の型締ラム１４によって固定型盤１０に向って型
締される。また可動側金型１１には、型内圧検出ビン１
５ａを介して型内圧センサ（ゲート付近）ｆ６ａおよび
成形品流動末端付近にも、型内圧検出ビン１５ｂを介し
て型内圧センサ１６ｂが設置されている。この型内圧セ
ンサ１６ａ、１６ｂによって得られる型内圧の時々刻々
の情報は、型内圧制御装置１７に入力される。型内圧制
御装置１７は、型内圧の情報と、予じめ型内圧制御装置
１７に設定された型内圧波形とを比較して、射出機構１
８とその射出制御機構１９、および型締機構１３とその
型締制御機構２０を作動させる閉ループ制御を行なう。
型１１は可動型盤１２に保持されてキャビティ８を形成
する。可動側金型１１は、可動型盤１２を介し、型締機
構１３の型締ラム１４によって固定型盤１０に向って型
締される。また可動側金型１１には、型内圧検出ビン１
５ａを介して型内圧センサ（ゲート付近）ｆ６ａおよび
成形品流動末端付近にも、型内圧検出ビン１５ｂを介し
て型内圧センサ１６ｂが設置されている。この型内圧セ
ンサ１６ａ、１６ｂによって得られる型内圧の時々刻々
の情報は、型内圧制御装置１７に入力される。型内圧制
御装置１７は、型内圧の情報と、予じめ型内圧制御装置
１７に設定された型内圧波形とを比較して、射出機構１
８とその射出制御機構１９、および型締機構１３とその
型締制御機構２０を作動させる閉ループ制御を行なう。
なお、図中２１はゲートである。
第２図に本発明の１実施例の工程を示し、第３図〜第５
図に型内圧減圧状態を示す、型内圧制御装置１７は、型
内圧センサ１６ａの型内圧Ｐａが設定圧Ｐｔ （型内充
填圧十第−次圧縮圧）に達した後、減圧するために減圧
定数タイマｔ１が設けられている。また減圧定数タイマ
ｔＩがタイムアウト後、成形品流動末端の型内圧ｐｂの
変動（一般には成形品の表皮が金型の冷却効果により形
成されつつあるので減圧される。ただし、樹脂は粘弾性
体であり圧力伝播が遅れることがある）に応じて、セン
サ１６ａ部での型内圧Ｐａをｐｂと同じか、またはＰａ
の一定比率に保持するための減圧定数微調タイマｔ、を
設ける。
図に型内圧減圧状態を示す、型内圧制御装置１７は、型
内圧センサ１６ａの型内圧Ｐａが設定圧Ｐｔ （型内充
填圧十第−次圧縮圧）に達した後、減圧するために減圧
定数タイマｔ１が設けられている。また減圧定数タイマ
ｔＩがタイムアウト後、成形品流動末端の型内圧ｐｂの
変動（一般には成形品の表皮が金型の冷却効果により形
成されつつあるので減圧される。ただし、樹脂は粘弾性
体であり圧力伝播が遅れることがある）に応じて、セン
サ１６ａ部での型内圧Ｐａをｐｂと同じか、またはＰａ
の一定比率に保持するための減圧定数微調タイマｔ、を
設ける。
この減圧定数微調タイマ１１がタイムアウト後、成形品
の流動方向に型内圧力勾配がな（、かつひけが発生しな
い様、型締機構１３によりキャビティ８に圧縮力を加え
圧縮成形をする。この型締による圧縮力は、タイマｔ３
、ｔｄｓｔｓによって多段に制御される。また予じめ型
内圧制御装置１７に、射出開始から減圧定数タイマｔ１
作動までは型締力Ｆ１．１＋、１．時間内の型締力はＦ
２が設定される。 ｔ３、ｂ、ｔ５時間の型締力Ｆｖは
、予じめ設定された型内圧波形と型内圧センサ１６ａの
情報により、閉ループ制御される。
の流動方向に型内圧力勾配がな（、かつひけが発生しな
い様、型締機構１３によりキャビティ８に圧縮力を加え
圧縮成形をする。この型締による圧縮力は、タイマｔ３
、ｔｄｓｔｓによって多段に制御される。また予じめ型
内圧制御装置１７に、射出開始から減圧定数タイマｔ１
作動までは型締力Ｆ１．１＋、１．時間内の型締力はＦ
２が設定される。 ｔ３、ｂ、ｔ５時間の型締力Ｆｖは
、予じめ設定された型内圧波形と型内圧センサ１６ａの
情報により、閉ループ制御される。
以上の機構により得られる射出圧縮成形法を工程順に整
理すると、第１図及び第２図に示すように、キャビティ
内に射出された樹脂の量を毎シッット同一にするため、
予じめ設定された射出圧縮圧Ｐｌ（型内充填圧＋圧縮圧
）に型内圧センサ１６ａによる型圧内Ｐａが到達すると
、型内圧制御装置１７から射出制御機構１９に伝達され
てスクリュ１を後退させ、ゲート２１から型内圧を減圧
する。このとき、型内減圧Ｐ！および減圧定数タイマｔ
１により直線または曲線状に円滑にＰＩからＦ２まで減
圧されるので、機械的なショックはない。このあと型内
圧Ｐａは型内圧ｐｂの変動に応じて、あたかもＰａとｐ
ｂが連結されたごとく、型内圧をスクリュの微妙な前進
（充填）、後退（圧抜き）によりＰ、まで調整される。
理すると、第１図及び第２図に示すように、キャビティ
内に射出された樹脂の量を毎シッット同一にするため、
予じめ設定された射出圧縮圧Ｐｌ（型内充填圧＋圧縮圧
）に型内圧センサ１６ａによる型圧内Ｐａが到達すると
、型内圧制御装置１７から射出制御機構１９に伝達され
てスクリュ１を後退させ、ゲート２１から型内圧を減圧
する。このとき、型内減圧Ｐ！および減圧定数タイマｔ
１により直線または曲線状に円滑にＰＩからＦ２まで減
圧されるので、機械的なショックはない。このあと型内
圧Ｐａは型内圧ｐｂの変動に応じて、あたかもＰａとｐ
ｂが連結されたごとく、型内圧をスクリュの微妙な前進
（充填）、後退（圧抜き）によりＰ、まで調整される。
この時間は、減圧定数微調タイマ１１より制御される。
したがワて、キャビティ内の樹脂量は、初めに射出圧縮
圧により充分調整されてキャビティ８内へ入り、その後
ゲート付近の余分な樹脂のみをスクリュ１側に戻すが、
この間すべて型内圧制御装置１７により閉ループ制御さ
れるので、毎シッットのキャビティ８内の樹脂量の差は
ない。
圧により充分調整されてキャビティ８内へ入り、その後
ゲート付近の余分な樹脂のみをスクリュ１側に戻すが、
この間すべて型内圧制御装置１７により閉ループ制御さ
れるので、毎シッットのキャビティ８内の樹脂量の差は
ない。
次に第３図、第４図及び第５図により、減圧工程の作用
を説明する。第４図は、ゲート付近の型内圧Ｐａが射出
圧縮圧Ｐ、に到達した瞬間の型内圧力勾配図である。も
しこの型内圧Ｐａが低いと、未充填状態や、毎ショット
の充填量のばらつきが大きくなる。
を説明する。第４図は、ゲート付近の型内圧Ｐａが射出
圧縮圧Ｐ、に到達した瞬間の型内圧力勾配図である。も
しこの型内圧Ｐａが低いと、未充填状態や、毎ショット
の充填量のばらつきが大きくなる。
第５図は、減圧定数微調タイマｔ、のタイムアウト直後
の型内圧力勾配がまったく消滅した状態を示す。型内圧
力勾配がまったく消滅した状態から、型締圧による圧縮
へ工程が進み、検出された型内圧Ｐａと、予じめ設定さ
れたＦ４、Ｆ５、Ｐ＠を比較して、型締制御機構が作動
し、型締圧が閉ループ系で制御される。
の型内圧力勾配がまったく消滅した状態を示す。型内圧
力勾配がまったく消滅した状態から、型締圧による圧縮
へ工程が進み、検出された型内圧Ｐａと、予じめ設定さ
れたＦ４、Ｆ５、Ｐ＠を比較して、型締制御機構が作動
し、型締圧が閉ループ系で制御される。
ここで、型締圧縮を多段階制御とするのは、成形品がこ
の工程付近で急速に冷却固化し始めているため、型締圧
縮により新たな残留応力を発生させないためである。一
般には射出圧縮〈型締圧縮とするが、本発明では射出圧
縮〉型締圧縮とすることも可能である。
の工程付近で急速に冷却固化し始めているため、型締圧
縮により新たな残留応力を発生させないためである。一
般には射出圧縮〈型締圧縮とするが、本発明では射出圧
縮〉型締圧縮とすることも可能である。
（発明の効果）
以上、詳細に説明したように本発明においては、型締圧
縮の工程前に成形品の流動方向の型内圧力勾配をなくし
、これにより残留応力の分布を均一にした状態で、型締
圧縮をさらに綿密に多段階制御するので、本発明による
成形品は、残留応力割れ、そり、変形がなく、かつ光学
的な特性が良い。また射出圧縮成形の重要な工程は、す
べて予じめ設定した型内圧波形と、検出した型内圧によ
る閉ループ制御であるので、毎ショットの成形品の残留
応力のばらつきがなく、安定した品質の成形品が得られ
る。
縮の工程前に成形品の流動方向の型内圧力勾配をなくし
、これにより残留応力の分布を均一にした状態で、型締
圧縮をさらに綿密に多段階制御するので、本発明による
成形品は、残留応力割れ、そり、変形がなく、かつ光学
的な特性が良い。また射出圧縮成形の重要な工程は、す
べて予じめ設定した型内圧波形と、検出した型内圧によ
る閉ループ制御であるので、毎ショットの成形品の残留
応力のばらつきがなく、安定した品質の成形品が得られ
る。
第１図は本発明の射出成形方法を実施する装置のシステ
ムを含む側断面図、第２図はその工程と設定される型内
圧波形を表わす線図、第３図は第１図における要部の拡
大図、第４図及び第５図は型内圧力勾配および型内圧の
減圧状態を表わす線図である。 図の主要部分の説明 １・−スクリュ ２−油圧モータ ４−スクリュシリンダ ５−・熔融樹脂 ６・−・射出油圧シリンダ ８−キャビティ ９−・−固定側金型 １０−固定型盤 １１−可動側金型 １２−・・可動型盤 １３−型締機構 １４−・型締ラム １５ａ、 １５ｂ・・・型内圧検出ピン１６ａ、１６ｂ
−型内圧センサ １７・・・型内圧制御装置 １８−射出機構 １９−射出制御機構 ２０・・−型締制御機構 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社同
中菱エンジニアリング 株式会社 第２図 時間
ムを含む側断面図、第２図はその工程と設定される型内
圧波形を表わす線図、第３図は第１図における要部の拡
大図、第４図及び第５図は型内圧力勾配および型内圧の
減圧状態を表わす線図である。 図の主要部分の説明 １・−スクリュ ２−油圧モータ ４−スクリュシリンダ ５−・熔融樹脂 ６・−・射出油圧シリンダ ８−キャビティ ９−・−固定側金型 １０−固定型盤 １１−可動側金型 １２−・・可動型盤 １３−型締機構 １４−・型締ラム １５ａ、 １５ｂ・・・型内圧検出ピン１６ａ、１６ｂ
−型内圧センサ １７・・・型内圧制御装置 １８−射出機構 １９−射出制御機構 ２０・・−型締制御機構 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社同
中菱エンジニアリング 株式会社 第２図 時間
Claims (2)
- （１）金型キャビティの型内圧を検出し、射出圧による
圧縮後型締圧を低下させると共にスクリュを後退させ、
次いで型内圧を減圧し、成形品の流動方向の型内圧力勾
配を小さく又はなくした後、型締圧による圧縮を多段階
に与えることを特徴とする射出成形方法。 - （２）検出した型内圧を予じめ設定した型内圧波形と比
較して閉ループ制御系で前記圧縮力の調整を行なうこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の射出成形方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15749885A JPS6218234A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15749885A JPS6218234A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6218234A true JPS6218234A (ja) | 1987-01-27 |
| JPH0465766B2 JPH0465766B2 (ja) | 1992-10-21 |
Family
ID=15650995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15749885A Granted JPS6218234A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6218234A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0421134A2 (de) * | 1989-10-03 | 1991-04-10 | Battenfeld GmbH | Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus plastifizierbaren Kunststoff-Formmassen durch Spritzgiessen |
| JPH03146321A (ja) * | 1989-11-01 | 1991-06-21 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | コンパクトディスク等の射出圧縮成形方法 |
| EP0528040A1 (en) * | 1991-02-06 | 1993-02-24 | Fanuc Ltd. | Method of controlling motor driven injection molding machine |
| EP1125712A1 (en) * | 2000-02-09 | 2001-08-22 | Sony Disc Technology Inc. | Controling the pressure for an injection moulding machine |
| WO2018204442A1 (en) * | 2017-05-02 | 2018-11-08 | iMFLUX Inc. | Method for controlling a rate or force of a clamp in a molding system using one or more strain gauges |
| AT521442A1 (de) * | 2018-07-12 | 2020-01-15 | Engel Austria Gmbh | Dynamische Anpassung der Schließkraft |
-
1985
- 1985-07-17 JP JP15749885A patent/JPS6218234A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0421134A2 (de) * | 1989-10-03 | 1991-04-10 | Battenfeld GmbH | Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus plastifizierbaren Kunststoff-Formmassen durch Spritzgiessen |
| JPH03146321A (ja) * | 1989-11-01 | 1991-06-21 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | コンパクトディスク等の射出圧縮成形方法 |
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| US6841103B2 (en) | 2000-02-09 | 2005-01-11 | Sony Disc Technology Inc. | Injection molding apparatus and method |
| WO2018204442A1 (en) * | 2017-05-02 | 2018-11-08 | iMFLUX Inc. | Method for controlling a rate or force of a clamp in a molding system using one or more strain gauges |
| US10974430B2 (en) | 2017-05-02 | 2021-04-13 | iMFLUX Inc. | Method for controlling a rate or force of a clamp in a molding system using one or more strain gauges |
| US11618197B2 (en) | 2017-05-02 | 2023-04-04 | iMFLUX Inc. | Method for controlling a rate or force of a clamp in a molding system using one or more strain gauges |
| AT521442A1 (de) * | 2018-07-12 | 2020-01-15 | Engel Austria Gmbh | Dynamische Anpassung der Schließkraft |
| DE102019118950A1 (de) | 2018-07-12 | 2020-01-16 | Engel Austria Gmbh | Dynamische Anpassung der Schließkraft |
| AT521442B1 (de) * | 2018-07-12 | 2021-07-15 | Engel Austria Gmbh | Dynamische Anpassung der Schließkraft |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0465766B2 (ja) | 1992-10-21 |
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