JPS62163599A - ガスタ−ビン発電装置 - Google Patents
ガスタ−ビン発電装置Info
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- JPS62163599A JPS62163599A JP61003251A JP325186A JPS62163599A JP S62163599 A JPS62163599 A JP S62163599A JP 61003251 A JP61003251 A JP 61003251A JP 325186 A JP325186 A JP 325186A JP S62163599 A JPS62163599 A JP S62163599A
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- JP
- Japan
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- rectifier
- field
- battery
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野1
本発明は、ガスタービン発電装置、17jに高周波発電
機に設けられた界磁コイルへの電流供給についての改良
に関するものである。
機に設けられた界磁コイルへの電流供給についての改良
に関するものである。
;従来の技術]
ガスタービンエンジンによって高速度の一定した回転運
動を(■、こσハ島速一定回転て高周波発電機を回転駆
動して所望の発電作I11を行わせるカスタービン発電
装置か提案されており、商用電源の得られない地域必る
い(31停電時のバックアップ電源としてその利用価値
は近年著しく増大している。
動を(■、こσハ島速一定回転て高周波発電機を回転駆
動して所望の発電作I11を行わせるカスタービン発電
装置か提案されており、商用電源の得られない地域必る
い(31停電時のバックアップ電源としてその利用価値
は近年著しく増大している。
通常、この種のカスターじン発電)装置に、(3いては
、第4図に示ずように、ガスタービンエンジン10に直
結された高周波発電機12で取出された電ツノは一旦整
流器14によって直流電力に変換され、さらに平滑コン
デンサ16によって平滑された後、インバータ18によ
り再び所望の商用周波数その他の交流電力に変換され、
各種電気機器を作動している。
、第4図に示ずように、ガスタービンエンジン10に直
結された高周波発電機12で取出された電ツノは一旦整
流器14によって直流電力に変換され、さらに平滑コン
デンサ16によって平滑された後、インバータ18によ
り再び所望の商用周波数その他の交流電力に変換され、
各種電気機器を作動している。
かかる発電装置において高周波発電機の界磁コイル20
への電流の供給は、発電装置内に設けられた捕はバッテ
リ22によってなされ、バッテリチャージや24 (D
C/DCコンバータ)によって補機バッテリ22の充電
が行われている。すなわら、まず整流器14の出力電圧
をバッテリチャージャ24により降圧し補)環バッテリ
22を充電する。そして、この補機バッテリ22を電源
とし、界磁コン;−ローラ26が高周波発電機12の出
力電圧VDCが一定となるように界磁コイル20に界磁
電流を流している。
への電流の供給は、発電装置内に設けられた捕はバッテ
リ22によってなされ、バッテリチャージや24 (D
C/DCコンバータ)によって補機バッテリ22の充電
が行われている。すなわら、まず整流器14の出力電圧
をバッテリチャージャ24により降圧し補)環バッテリ
22を充電する。そして、この補機バッテリ22を電源
とし、界磁コン;−ローラ26が高周波発電機12の出
力電圧VDCが一定となるように界磁コイル20に界磁
電流を流している。
[発明が解決しようとする問題点1
しかしながら、上記従来の装置においては界磁コイル2
0への界磁電流の供給が補はバッテリ22を唯一の電源
として行われていたため、捕)環バッテリ22か他の補
機へ電流を供給するほかそれら補機よりも人さな電力を
必要とする界磁電流を供給しなければならないので、そ
の電力分だけバッテリチャージ\724の容量を大きく
しなければならなかった。したがって、バッテリチャー
ジャ24が大型になり重量増加、効率低下等の問題か生
じていた。
0への界磁電流の供給が補はバッテリ22を唯一の電源
として行われていたため、捕)環バッテリ22か他の補
機へ電流を供給するほかそれら補機よりも人さな電力を
必要とする界磁電流を供給しなければならないので、そ
の電力分だけバッテリチャージ\724の容量を大きく
しなければならなかった。したがって、バッテリチャー
ジャ24が大型になり重量増加、効率低下等の問題か生
じていた。
本発明は、上記従来装置におCプる課mに鑑みなされた
ものであり、その目的はバッテリチャージャの容量を小
さくしその小型軽量化を図ったガスタービン発電装置を
提供することに必る。
ものであり、その目的はバッテリチャージャの容量を小
さくしその小型軽量化を図ったガスタービン発電装置を
提供することに必る。
[問題点を解決するための手段]
上記目的を達成するために、本発明は高周波発電機の界
磁コイルを複数個の分割コイルににつて構成し、この界
磁コイルに補機バッテリの出力端および整流器の出力端
を切替器を介して3E択的に接続し、高周波発電機の始
動時においてのみ前記補機バッテリを界磁電流の供給電
源とすると共に前記複数個の分割コイルを並列に接続し
、高周波発電はの駆動開始後、前記整流器の出力電圧が
所定値となった以後は全て整流器の出力を界磁電流の供
給電源とすると共に前記複数個の分割コイルを直列に接
続することを特徴としでいる。
磁コイルを複数個の分割コイルににつて構成し、この界
磁コイルに補機バッテリの出力端および整流器の出力端
を切替器を介して3E択的に接続し、高周波発電機の始
動時においてのみ前記補機バッテリを界磁電流の供給電
源とすると共に前記複数個の分割コイルを並列に接続し
、高周波発電はの駆動開始後、前記整流器の出力電圧が
所定値となった以後は全て整流器の出力を界磁電流の供
給電源とすると共に前記複数個の分割コイルを直列に接
続することを特徴としでいる。
し作用]
上記のように構成することににす、まず高周波発電機の
始動時においては、整流器の出力電圧Vooけ発生して
いないので、袖)環バッテリを界磁電流の供給電源とす
るよう切替器を働かける。発電機の発電開始後、発生し
た整流器用ノJを平滑コンデンサにて平滑する。
始動時においては、整流器の出力電圧Vooけ発生して
いないので、袖)環バッテリを界磁電流の供給電源とす
るよう切替器を働かける。発電機の発電開始後、発生し
た整流器用ノJを平滑コンデンサにて平滑する。
次に、切替器によって、界磁電流の供給電源を整流器出
力に切替える。そして、整流器の出力電圧\l が所定
値\’setになるまでは、平滑コンテC ンリに充電した電力を利用して界磁電流を流し、■DC
=Vs。1になった時点で整流型出ツノによって直接界
磁電流を流し始める。以後は整流器の出力のみを電源と
して界磁コイルに電圧を印加し続ける。
力に切替える。そして、整流器の出力電圧\l が所定
値\’setになるまでは、平滑コンテC ンリに充電した電力を利用して界磁電流を流し、■DC
=Vs。1になった時点で整流型出ツノによって直接界
磁電流を流し始める。以後は整流器の出力のみを電源と
して界磁コイルに電圧を印加し続ける。
これにより、補職バッテリは、高周波発電機の始動時の
み界磁電流の供給電源として用いればよいので、その容
量を小さくすることができる。したがって、この補機バ
ッテリの充電を行うバッテリチャージャの容量も小さく
することができるので他の部材に比し大きな容積を必要
とするハツテリヂ鵞7−ジヤの小型!′fm−化を達成
することかでき、発電ユニットの効率向上という効果が
得られる。
み界磁電流の供給電源として用いればよいので、その容
量を小さくすることができる。したがって、この補機バ
ッテリの充電を行うバッテリチャージャの容量も小さく
することができるので他の部材に比し大きな容積を必要
とするハツテリヂ鵞7−ジヤの小型!′fm−化を達成
することかでき、発電ユニットの効率向上という効果が
得られる。
さらに、本発明では整流器出力よりも電圧の低い捕)環
バッテリに電源が切替えられる際、同時に界磁コイルの
分割コイルか並列接続に切替えられるので、分割コイル
をそのまま直列接続とした場合にりも、補)環バッテリ
の全電圧にJ−り流れる界磁電流の値i3を1αくする
ことができる。したかつて、発電機始動時にd3ける整
流器出力電圧\’ iniが高められ、この高められた
電圧で平滑コンテンツ−の充電を行うことができるので
、整流器出力に電源を切替えた際の発電機の作動状態の
安定化を達成することができる。
バッテリに電源が切替えられる際、同時に界磁コイルの
分割コイルか並列接続に切替えられるので、分割コイル
をそのまま直列接続とした場合にりも、補)環バッテリ
の全電圧にJ−り流れる界磁電流の値i3を1αくする
ことができる。したかつて、発電機始動時にd3ける整
流器出力電圧\’ iniが高められ、この高められた
電圧で平滑コンテンツ−の充電を行うことができるので
、整流器出力に電源を切替えた際の発電機の作動状態の
安定化を達成することができる。
[実施例]
第1図は、本発明の好適な実施例の全体構成図である。
ガスタービンエンジン10は高速一定回転するエンジン
からなり、実施例においては、例えば86.0001又
PMの回転数を有づる。
からなり、実施例においては、例えば86.0001又
PMの回転数を有づる。
前記ガスタービンエンジン10には高周波発電機12か
直結接続されてあり、この高周波発電機]2の出力であ
る高周波電力は6個の整流素子を含む仝波整流器14に
よって直流電力に変換される。
直結接続されてあり、この高周波発電機]2の出力であ
る高周波電力は6個の整流素子を含む仝波整流器14に
よって直流電力に変換される。
前記整流器14の出ノJには平滑用コンデンサ1Gか接
続され、これにより平滑された直流電力はインバータ1
8から負荷へ供給される。インバータ18は実施例にお
いてトランジスタとゲート制御回路及びダイオードの組
合わVから4【る周知のインバータ索子を組合わせて構
成され、各1〜ランシスタのゲートを所望のタイミング
で制御することによって整流器14の直流電流か所望の
例えば商用周波数の交流電力として負荷に供給される。
続され、これにより平滑された直流電力はインバータ1
8から負荷へ供給される。インバータ18は実施例にお
いてトランジスタとゲート制御回路及びダイオードの組
合わVから4【る周知のインバータ索子を組合わせて構
成され、各1〜ランシスタのゲートを所望のタイミング
で制御することによって整流器14の直流電流か所望の
例えば商用周波数の交流電力として負荷に供給される。
前記高周波発電機12は界磁コイル型で構成されており
、2つの分割コイルからなる界磁コイル20が設けられ
ている。この界磁コイル20に供給される界磁電流’2
0を制御することによって発電機]2の出力制御か行わ
れる。
、2つの分割コイルからなる界磁コイル20が設けられ
ている。この界磁コイル20に供給される界磁電流’2
0を制御することによって発電機]2の出力制御か行わ
れる。
界磁コイル20への電圧の印加は、補)環バッテリ22
と整流器14の出力の2つの電源によって行われる。補
機バッデリ22は整流器′14の出力端にバッテリチャ
ージャ24(DC/′DCコン八−ク)をへして接続さ
れており、バッテリチャージャ24は、整流器14の出
力電圧を降圧し補はバッテリ22を充電する。補機バッ
テリ22の出力端は切替器を介して界磁コイル20に接
続されている。
と整流器14の出力の2つの電源によって行われる。補
機バッデリ22は整流器′14の出力端にバッテリチャ
ージャ24(DC/′DCコン八−ク)をへして接続さ
れており、バッテリチャージャ24は、整流器14の出
力電圧を降圧し補はバッテリ22を充電する。補機バッ
テリ22の出力端は切替器を介して界磁コイル20に接
続されている。
もう一方の電源である整流器14の出力端は界磁コント
]]−ラ26および前記切替器を介して界磁コイル20
に接続されている。
]]−ラ26および前記切替器を介して界磁コイル20
に接続されている。
前記切替器は、4つのリレー28.30.32.34に
よって構成され、それぞれの接点28a128b、30
a、30b、32a、32b、34a、34bを有して
おり、これら接点の切替えは界磁コントローラによって
制御される励磁コイル36により行われる。
よって構成され、それぞれの接点28a128b、30
a、30b、32a、32b、34a、34bを有して
おり、これら接点の切替えは界磁コントローラによって
制御される励磁コイル36により行われる。
本実施例の動作は、まリーガスターヒンエンジン]Oか
定格回転とされた後、高周波発電機12を胎動するか、
この時整流器14の出力電圧V。0は発生していないの
で<V、。−〇の状態)、界磁電流’20を流ずIこめ
の電源として用いることはできへい。
定格回転とされた後、高周波発電機12を胎動するか、
この時整流器14の出力電圧V。0は発生していないの
で<V、。−〇の状態)、界磁電流’20を流ずIこめ
の電源として用いることはできへい。
したかって、高周波発電機12の始動時においては袖)
幾バッテリ22/:界E姉流’20の供給電源として用
いる。
幾バッテリ22/:界E姉流’20の供給電源として用
いる。
第2図は、整流器14の出力端に接続された界磁コント
ローラ2Gの内部構成を示しCd5す、高周波発電機1
2の始動時においては、まザ補機バッテリ22に接1涜
された電源)駕択回路38によって1iil+ (It
ft、 ]コイル0に電流’110か供給されリレー接
点42がオンされる。これにより36a、36bに電流
が供給され励磁コイル36(第1図参照)が励磁されリ
レー28.30.32.34の接点が28b、30b、
32b、34b側に切替えられ、補機バッテリ22と界
磁コイル20とか導通状態となると共に、界磁コイル2
0の分割コイル20a、20bが並列に接続される。す
なわち、コイル20aは、接点32bおよび28bによ
って、コイル28bは、接点34bJ3よび30bによ
ってそれぞれ補(環バッテリ22と接続される。
ローラ2Gの内部構成を示しCd5す、高周波発電機1
2の始動時においては、まザ補機バッテリ22に接1涜
された電源)駕択回路38によって1iil+ (It
ft、 ]コイル0に電流’110か供給されリレー接
点42がオンされる。これにより36a、36bに電流
が供給され励磁コイル36(第1図参照)が励磁されリ
レー28.30.32.34の接点が28b、30b、
32b、34b側に切替えられ、補機バッテリ22と界
磁コイル20とか導通状態となると共に、界磁コイル2
0の分割コイル20a、20bが並列に接続される。す
なわち、コイル20aは、接点32bおよび28bによ
って、コイル28bは、接点34bJ3よび30bによ
ってそれぞれ補(環バッテリ22と接続される。
以上の動作により、補はバッテリ22の電圧が界磁コイ
ル20に印加され界磁電流’20か流れる。
ル20に印加され界磁電流’20か流れる。
このときの界磁電流j 20(7) I’lij sは
、捕践ハツアリの出力電圧と界磁コイル20の抵抗値に
よって決まる値となる。補(環バッテリ22の出力電圧
は、本例でG;J: 24 Vを使用しており、整流器
14の出)〕電圧に比し小ざい。したがって、界磁コイ
ル20の抵抗値が一定であればi、(。L比較的低い碩
となるか、本発明では、切替器によって界磁コイル20
a、20bが並列接続とされるので、コイル20a、2
0bを直列接続又は−個のコイルとして形成した場合よ
りも2倍の電流値を得ることができる。すなわち、分割
コイル1個の抵抗値を10Ωとすると直列接続の場合、
i、は24/(2X10)=1.2Aとなり、各コイル
のターン数をnとり“ると起磁力は2・n・1.2=2
.4nとなるのに対し、並列接続に切替えると、i、は
24/10=2.4Aで起磁力は2−n−2,4=4.
8nとなる。
、捕践ハツアリの出力電圧と界磁コイル20の抵抗値に
よって決まる値となる。補(環バッテリ22の出力電圧
は、本例でG;J: 24 Vを使用しており、整流器
14の出)〕電圧に比し小ざい。したがって、界磁コイ
ル20の抵抗値が一定であればi、(。L比較的低い碩
となるか、本発明では、切替器によって界磁コイル20
a、20bが並列接続とされるので、コイル20a、2
0bを直列接続又は−個のコイルとして形成した場合よ
りも2倍の電流値を得ることができる。すなわち、分割
コイル1個の抵抗値を10Ωとすると直列接続の場合、
i、は24/(2X10)=1.2Aとなり、各コイル
のターン数をnとり“ると起磁力は2・n・1.2=2
.4nとなるのに対し、並列接続に切替えると、i、は
24/10=2.4Aで起磁力は2−n−2,4=4.
8nとなる。
補)環バッテリ22の電圧が印加され界磁電流’20が
流れたことにより、発電機12が発電が開始され、整流
器14の出ツノ電圧VDCはviniとなり、平滑コン
デンサ16が充電される。すなわら、上記のJ:うに界
磁コイルを並列接続したことにより、直列接続の場合よ
り高いViniによって平滑コンデンサ16が充電され
ている。
流れたことにより、発電機12が発電が開始され、整流
器14の出ツノ電圧VDCはviniとなり、平滑コン
デンサ16が充電される。すなわら、上記のJ:うに界
磁コイルを並列接続したことにより、直列接続の場合よ
り高いViniによって平滑コンデンサ16が充電され
ている。
そして所望時間経過後、電源選択回路38によって供給
していた電流’40を停止し、リレー接点71I2をオ
フし、リレー28.30.32.34の接点を28a、
30a、32a、34a側に切替える。これにより、整
流器14の出力錫:と界磁コイル20か界磁コントロー
ラ26を介して接続されると共に、界磁コイル200分
割コイル20a、20bが直列接続となる。すなわら、
コイル20aおよびコイル20bのそれぞれの一端が接
点3Oaによって相互に接続され、コイル20aの他端
が接点28aによって、コイル20bの他端か接点34
aによってそれぞれ界磁コントローラ26を介して整流
器14の出力に接続される。この整流器出力への切替え
の直後は平滑コンデンサ−16に充電されていた電力を
利用して界磁電流’ 20を流す。
していた電流’40を停止し、リレー接点71I2をオ
フし、リレー28.30.32.34の接点を28a、
30a、32a、34a側に切替える。これにより、整
流器14の出力錫:と界磁コイル20か界磁コントロー
ラ26を介して接続されると共に、界磁コイル200分
割コイル20a、20bが直列接続となる。すなわら、
コイル20aおよびコイル20bのそれぞれの一端が接
点3Oaによって相互に接続され、コイル20aの他端
が接点28aによって、コイル20bの他端か接点34
aによってそれぞれ界磁コントローラ26を介して整流
器14の出力に接続される。この整流器出力への切替え
の直後は平滑コンデンサ−16に充電されていた電力を
利用して界磁電流’ 20を流す。
次に、電源選択回路38からVDC調整回路44へ信号
38aを送り、整流器14の出力電圧VDCが所定値V
setになるようにV、。調整回路44の作動を開始さ
せる。すなわち、回路44は一端が整流器14の出力端
に接続され、他端か(ヘランジスタ46およびダイオー
ド48を介してリレー接点28a、34aに接続されて
おり、トランジスタ/!6をデユーティ制御することに
よってV、。がVsetになるようにしている。
38aを送り、整流器14の出力電圧VDCが所定値V
setになるようにV、。調整回路44の作動を開始さ
せる。すなわち、回路44は一端が整流器14の出力端
に接続され、他端か(ヘランジスタ46およびダイオー
ド48を介してリレー接点28a、34aに接続されて
おり、トランジスタ/!6をデユーティ制御することに
よってV、。がVsetになるようにしている。
VDC−Vs。1になった時点でインバータ18を作動
させ負荷への交流電力の供給を開始すると共に整流器1
4の出力電圧によって界磁電流’20を流し始める。
させ負荷への交流電力の供給を開始すると共に整流器1
4の出力電圧によって界磁電流’20を流し始める。
本例では、vSetを300Vとし、界磁コイル20の
定格電圧を200V程度に設定している。
定格電圧を200V程度に設定している。
したがって、1個のコイルの抵抗値を10Ωとすると’
20は200/ (2x10)=10Aとなり起磁力は
ターン数nとすると2・n・10=2Onとなる。
20は200/ (2x10)=10Aとなり起磁力は
ターン数nとすると2・n・10=2Onとなる。
以上述べたように、本実施例によれば、電圧の異なる2
つの電源を用いているので、低い電圧の電源を用いる場
合にもより大ぎな界磁電流を得る手段として、界磁電流
の供給電源として整流器出力か用いられる際には界磁コ
イルを直列接続とし、比較的低い電圧の補機バッテリを
電源とする際には界磁コイルを並列接続としている。
つの電源を用いているので、低い電圧の電源を用いる場
合にもより大ぎな界磁電流を得る手段として、界磁電流
の供給電源として整流器出力か用いられる際には界磁コ
イルを直列接続とし、比較的低い電圧の補機バッテリを
電源とする際には界磁コイルを並列接続としている。
したかって、所望の界磁電流を得るための界磁コイルの
抵抗値の設定を、出り電圧の高い整流器出力(v3ot
=300v)を基準として行った場合には、低い電圧(
24V)の補はバッテリ電源を使用づ“る間は界磁電流
1.も小さくなるが、その間は界磁コイルを並列接続に
切替えるので抵抗値を半分にすることによってそのまま
直列接続とした場合の2倍の電流値i、を冑ることがで
きる。
抵抗値の設定を、出り電圧の高い整流器出力(v3ot
=300v)を基準として行った場合には、低い電圧(
24V)の補はバッテリ電源を使用づ“る間は界磁電流
1.も小さくなるが、その間は界磁コイルを並列接続に
切替えるので抵抗値を半分にすることによってそのまま
直列接続とした場合の2倍の電流値i、を冑ることがで
きる。
第3図は、本実施例の動作を示すタイミングヂャートで
おり、tlは高周波弁N機12の始動時、t2は界磁電
流’20の供給電源の切替え時、t3は整流器14の出
力電圧V。0をViniからV、。1に高めるため電源
選択回路38からV。C調整回路44へ送られる信号3
8aの発信時を示している。
おり、tlは高周波弁N機12の始動時、t2は界磁電
流’20の供給電源の切替え時、t3は整流器14の出
力電圧V。0をViniからV、。1に高めるため電源
選択回路38からV。C調整回路44へ送られる信号3
8aの発信時を示している。
第3A図は、tlにおいて励磁コイル40に電流’40
か供給されし、で停止されることを示し、第3B図は、
電流’40が流れコイル40が励磁されているt1〜t
2の間リレー接点42かオン状態になっていることを示
し、第3C図は、リレーへ接点42かオン状態の間(1
1〜t2)は1ル−28.30.32.34の接点は2
8b、30b、32b、34b側となり、界磁電流’2
0の供給か袖はバッテリ22を電源として行われ、1−
2−Cリレー接点42がオフ状態となって以後はリレー
28.30.32.34の接点か28a、30a、32
a、34a側に切替わっていることを示し、第3D図は
、袖はバッテリ22の全電圧により界磁電流’20が流
されるt1〜t2の間の界磁電流の値は補機バッテリ2
2の電圧と並列接続された界磁コイル20の抵抗値によ
って決まるisであることを示し、第3E図は、整流器
14の出力電圧\t、。かtlから発生し、t3まて(
よViniの状態であり、t3の時点からVDC調整回
路40によりVSetまで高められていくことを示し、
第3F図は、し、にて電源選択回路338からV。0調
整回路44へ信号388か送られたことをそれぞれ示し
ている。
か供給されし、で停止されることを示し、第3B図は、
電流’40が流れコイル40が励磁されているt1〜t
2の間リレー接点42かオン状態になっていることを示
し、第3C図は、リレーへ接点42かオン状態の間(1
1〜t2)は1ル−28.30.32.34の接点は2
8b、30b、32b、34b側となり、界磁電流’2
0の供給か袖はバッテリ22を電源として行われ、1−
2−Cリレー接点42がオフ状態となって以後はリレー
28.30.32.34の接点か28a、30a、32
a、34a側に切替わっていることを示し、第3D図は
、袖はバッテリ22の全電圧により界磁電流’20が流
されるt1〜t2の間の界磁電流の値は補機バッテリ2
2の電圧と並列接続された界磁コイル20の抵抗値によ
って決まるisであることを示し、第3E図は、整流器
14の出力電圧\t、。かtlから発生し、t3まて(
よViniの状態であり、t3の時点からVDC調整回
路40によりVSetまで高められていくことを示し、
第3F図は、し、にて電源選択回路338からV。0調
整回路44へ信号388か送られたことをそれぞれ示し
ている。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明によれば、高周波発電機の
始動時においてのみ捕はバッテリを界磁電流供給電源と
し、ぞの後は整流2;;出力を界磁市流供、恰の電源と
して用いるので、始動口)以外の界磁電流の供給か不要
となる分だけ袖)環バッテリの容量を小さく覆ることか
できる。したかって、抽はバッテリを充電するためのハ
ツアリヂて・−シA・の容ωも小さくて足り、これによ
りハッテリヂ〜・−ジ℃・の小型軽重化を図ることがで
き発電ユニットの効率向上を達成することができる。
始動時においてのみ捕はバッテリを界磁電流供給電源と
し、ぞの後は整流2;;出力を界磁市流供、恰の電源と
して用いるので、始動口)以外の界磁電流の供給か不要
となる分だけ袖)環バッテリの容量を小さく覆ることか
できる。したかって、抽はバッテリを充電するためのハ
ツアリヂて・−シA・の容ωも小さくて足り、これによ
りハッテリヂ〜・−ジ℃・の小型軽重化を図ることがで
き発電ユニットの効率向上を達成することができる。
ざらに本発明によれば、低電圧の捕)幾ハッJ゛りを電
源とするときには、界磁コイルか・1に列接、しtに切
替えられるので、そのまま直列接続とした(8合よりも
高い値、すなわら、2倍の界1a i’lff流の碩を
(qることができる。
源とするときには、界磁コイルか・1に列接、しtに切
替えられるので、そのまま直列接続とした(8合よりも
高い値、すなわら、2倍の界1a i’lff流の碩を
(qることができる。
これににす、高周波光電151の始動時における整流器
出力電圧を高めることかてさ、平滑コンデンサをより高
い電圧にて充電覆ることかできるので、整流器出力への
電源の切替え段階における発電機の作動がより確実なも
のとなる。
出力電圧を高めることかてさ、平滑コンデンサをより高
い電圧にて充電覆ることかできるので、整流器出力への
電源の切替え段階における発電機の作動がより確実なも
のとなる。
第1図は本発明の好適な実施例を示す全体)711成図
、 第2図は第1図に示す−実施例に使用した界磁]ン1−
ローラの内部構成を示す−図、 第3図は実施例の動作を示すタイミングヂr −1〜図
、 第4図はカスタービン発電装置の従来例を示す図である
。 10 ・・・ ガスタービンエンジン ]2 ・・・ 高周波発電機 ′14 ・・・ 整流器 16 ・・・ 平滑コンデンサ− 」ε3 ・・・ インバータ 20 ・・・ 界磁コイル 20 El、20b ・・・ 分υ1コイル22 ・
・・ ン+Ii ’ti僑ハ・ンテリ24 ・・・ パ
ッテリヂャージ(・ 2G ・・・ 界磁コン]〜〇−ラ 28.30.32.34 ・・・ 切替器としてのリレ
ー 36、/10 ・・・ 励磁」イル 3B ・・・ 電源選択回路 44 ・・・ VDC調整回路
、 第2図は第1図に示す−実施例に使用した界磁]ン1−
ローラの内部構成を示す−図、 第3図は実施例の動作を示すタイミングヂr −1〜図
、 第4図はカスタービン発電装置の従来例を示す図である
。 10 ・・・ ガスタービンエンジン ]2 ・・・ 高周波発電機 ′14 ・・・ 整流器 16 ・・・ 平滑コンデンサ− 」ε3 ・・・ インバータ 20 ・・・ 界磁コイル 20 El、20b ・・・ 分υ1コイル22 ・
・・ ン+Ii ’ti僑ハ・ンテリ24 ・・・ パ
ッテリヂャージ(・ 2G ・・・ 界磁コン]〜〇−ラ 28.30.32.34 ・・・ 切替器としてのリレ
ー 36、/10 ・・・ 励磁」イル 3B ・・・ 電源選択回路 44 ・・・ VDC調整回路
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ガスタービンエンジンと、ガスタービンエンジンに直結
された高周波発電機と、この発電機の出力を整流する整
流器と、整流器の出力を平滑する平滑コンデンサと、平
滑された直流電力を所望の周波数の交流信号に変換する
インバータと、前記高周波発電機に設けられた界磁コイ
ルに界磁電流を流すための補機バッテリと、この補機バ
ッテリの充電を行うバッテリチャージャと、前記界磁電
流の制御を行い前記高周波発電機の出力を制御する界磁
コントローラと、を備えるガスタービン発電装置におい
て、 前記界磁コイルが複数個の分割コイルから成り、この界
磁コイルには前記補機バッテリの出力端および前記整流
器の出力端が切替器を介して選択切替え可能に接続され
、前記高周波発電機の始動時においては前記補機バッテ
リを界磁電流の供給電源とすると共に前記複数個の分割
コイルを並列に接続し、前記高周波発電機の駆動開始後
、前記整流器の出力電圧が所定値となった後は整流器の
出力を界磁電流の供給電源とすると共に前記複数個の分
割コイルを直列に接続することを特徴とするガスタービ
ン発電装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61003251A JPH0683599B2 (ja) | 1986-01-10 | 1986-01-10 | ガスタ−ビン発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61003251A JPH0683599B2 (ja) | 1986-01-10 | 1986-01-10 | ガスタ−ビン発電装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62163599A true JPS62163599A (ja) | 1987-07-20 |
JPH0683599B2 JPH0683599B2 (ja) | 1994-10-19 |
Family
ID=11552246
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61003251A Expired - Lifetime JPH0683599B2 (ja) | 1986-01-10 | 1986-01-10 | ガスタ−ビン発電装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0683599B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0674098U (ja) * | 1993-03-22 | 1994-10-18 | 西芝電機株式会社 | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 |
EP3016273A1 (en) * | 2013-03-11 | 2016-05-04 | Bell Helicopter Textron Inc. | Series battery start controller |
JP2016144346A (ja) * | 2015-02-03 | 2016-08-08 | 株式会社デンソー | 回転電機 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49137010U (ja) * | 1973-03-26 | 1974-11-26 | ||
JPS5678400A (en) * | 1979-11-26 | 1981-06-27 | Fuji Electric Co Ltd | Initial exciting method of synchronous generator |
JPS5778300U (ja) * | 1981-09-03 | 1982-05-14 | ||
JPS59167500U (ja) * | 1983-04-25 | 1984-11-09 | デンヨ−株式会社 | 誘導電動機の起動装置を備えたエンジン駆動型発電機 |
-
1986
- 1986-01-10 JP JP61003251A patent/JPH0683599B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49137010U (ja) * | 1973-03-26 | 1974-11-26 | ||
JPS5678400A (en) * | 1979-11-26 | 1981-06-27 | Fuji Electric Co Ltd | Initial exciting method of synchronous generator |
JPS5778300U (ja) * | 1981-09-03 | 1982-05-14 | ||
JPS59167500U (ja) * | 1983-04-25 | 1984-11-09 | デンヨ−株式会社 | 誘導電動機の起動装置を備えたエンジン駆動型発電機 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0674098U (ja) * | 1993-03-22 | 1994-10-18 | 西芝電機株式会社 | 主機軸駆動発電装置の電圧制御装置 |
EP3016273A1 (en) * | 2013-03-11 | 2016-05-04 | Bell Helicopter Textron Inc. | Series battery start controller |
US9488109B2 (en) | 2013-03-11 | 2016-11-08 | Bell Helicopter Textron Inc. | Series battery start controller |
JP2016144346A (ja) * | 2015-02-03 | 2016-08-08 | 株式会社デンソー | 回転電機 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0683599B2 (ja) | 1994-10-19 |
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