JPS62149819A - アンバ−合金帯の製造方法 - Google Patents
アンバ−合金帯の製造方法Info
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- JPS62149819A JPS62149819A JP29155485A JP29155485A JPS62149819A JP S62149819 A JPS62149819 A JP S62149819A JP 29155485 A JP29155485 A JP 29155485A JP 29155485 A JP29155485 A JP 29155485A JP S62149819 A JPS62149819 A JP S62149819A
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- Japan
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- rolling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアッパー合金帯の製造方法に係り、特に通板性
確保に必要なＨｖ １８０〜２２０の硬さと、少くとも
１０％以上の呻びとを兼ね備えたアッパー合金帯の製造
方法に関し、カラーブラウン管のシャドウマスク用アッ
パー合金に利用されろ。
確保に必要なＨｖ １８０〜２２０の硬さと、少くとも
１０％以上の呻びとを兼ね備えたアッパー合金帯の製造
方法に関し、カラーブラウン管のシャドウマスク用アッ
パー合金に利用されろ。
カラーブラウン管のシャドウマスクには従来ＪＩＳＧ３
１４１の５ｐｃｃクラスのリムド鋼もしく、はＡｌキル
ド鋼が使用されているが、最近の高精度化の傾向に伴い
熱膨張係数の小さいアッパー合金の使用が試みられつつ
ある。
１４１の５ｐｃｃクラスのリムド鋼もしく、はＡｌキル
ド鋼が使用されているが、最近の高精度化の傾向に伴い
熱膨張係数の小さいアッパー合金の使用が試みられつつ
ある。
シャドウマスクは連続製造ラインにおいて、エツチング
により直径数百μｍの細孔を数十万〜数百万あけられた
後曲面に組立てられる。すなわち、０．１〜０．２ｍｍ
厚のスリットコイルを、脱脂、洗浄、フォトレジスト塗
布、露光、現象、エツチング、フォトレジスト剥離、剪
断等より成る原板エツチング工程と、焼鈍、プレス成形
、黒化処理、溶接組立て、ベーキング等から成る組立工
程とから成る長い工程を経て製造される。
により直径数百μｍの細孔を数十万〜数百万あけられた
後曲面に組立てられる。すなわち、０．１〜０．２ｍｍ
厚のスリットコイルを、脱脂、洗浄、フォトレジスト塗
布、露光、現象、エツチング、フォトレジスト剥離、剪
断等より成る原板エツチング工程と、焼鈍、プレス成形
、黒化処理、溶接組立て、ベーキング等から成る組立工
程とから成る長い工程を経て製造される。
そのため原板エツチング工程において使用スリットコイ
ルに要求される特性は次の如くである。
ルに要求される特性は次の如くである。
（イ）高い精度のエツチングを確保するために、介在物
が少いこと。
が少いこと。
（ロ）原板表面の均一性および良好な平坦度。
（ハ）長い製造ラインを安定して通板させるために、蛇
行が少いこと。そのためにＨｖ １８０〜２２０程度の
硬さが要求される。
行が少いこと。そのためにＨｖ １８０〜２２０程度の
硬さが要求される。
上記要件を満足するため、従来の原板スリットコイルは
次の工程によって製造されて来た。すなわち、転炉もし
くは電気炉で溶製された鋼を造塊後分塊圧延されて得た
スラブ、もしくは連続鋳造によって製造されたスラブを
熱間圧延して厚さ２〜５閣の鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍
、酸洗ののち冷間圧延して所定の０１〜０．２ｍｍの板
厚とする。
次の工程によって製造されて来た。すなわち、転炉もし
くは電気炉で溶製された鋼を造塊後分塊圧延されて得た
スラブ、もしくは連続鋳造によって製造されたスラブを
熱間圧延して厚さ２〜５閣の鋼帯とし、この鋼帯を焼鈍
、酸洗ののち冷間圧延して所定の０１〜０．２ｍｍの板
厚とする。
この冷間圧延においては、加工による材料の硬化を解消
し、かつ最終製品の平坦度を確保する目的で、冷間圧延
を数回に分け、かつそれらの間に焼鈍、酸洗を行うこと
が多い。仕上の冷間圧延における圧延率は通常５０％以
上であり、仕上焼鈍を８００℃以上で行い、材料のＨｖ
を１３０程度とする。その後２０〜３０％の調質圧延を
行って、上記の如く通板性確保に必要なＨｖ １８０〜
２２０に調整する 一方、原板エツチング工程で製作されろマスク原板は、
８００℃以上で完全焼鈍後、軽いプレス加工により曲面
に形成されるが、乙の焼鈍の主な目的は上記エツチング
工程での通板性確保のために行った調質圧延により、硬
さ増加のため低下した延性を回復させることにある。す
なわち、調質圧延によりＨｖ １８０〜２２０に硬さが
増加したスリットコイルはＪＩ３１３号Ｂ試験片による
引張試験では伸びが５〜８％程度に低下しているが、マ
スク原板には上記の如く微細孔が高密度にあけられてお
り、そのままの硬さと伸びでは微細孔間で破断のおそれ
があるので焼鈍により延性を回復させる必要がある。
し、かつ最終製品の平坦度を確保する目的で、冷間圧延
を数回に分け、かつそれらの間に焼鈍、酸洗を行うこと
が多い。仕上の冷間圧延における圧延率は通常５０％以
上であり、仕上焼鈍を８００℃以上で行い、材料のＨｖ
を１３０程度とする。その後２０〜３０％の調質圧延を
行って、上記の如く通板性確保に必要なＨｖ １８０〜
２２０に調整する 一方、原板エツチング工程で製作されろマスク原板は、
８００℃以上で完全焼鈍後、軽いプレス加工により曲面
に形成されるが、乙の焼鈍の主な目的は上記エツチング
工程での通板性確保のために行った調質圧延により、硬
さ増加のため低下した延性を回復させることにある。す
なわち、調質圧延によりＨｖ １８０〜２２０に硬さが
増加したスリットコイルはＪＩ３１３号Ｂ試験片による
引張試験では伸びが５〜８％程度に低下しているが、マ
スク原板には上記の如く微細孔が高密度にあけられてお
り、そのままの硬さと伸びでは微細孔間で破断のおそれ
があるので焼鈍により延性を回復させる必要がある。
また上記プレス加工前の焼鈍に際しては、多数のマスク
原板を積み重ね不活性雰囲気中で行なうのであるが、こ
の際原板同志が相互に焼付くおそれがあり、これを防止
するため供給スリットコイルの表面粗度はＲａ＝０．４
５μｍ程度の比較的粗い表面粗度に仕上げられている。
原板を積み重ね不活性雰囲気中で行なうのであるが、こ
の際原板同志が相互に焼付くおそれがあり、これを防止
するため供給スリットコイルの表面粗度はＲａ＝０．４
５μｍ程度の比較的粗い表面粗度に仕上げられている。
しかし原板エツチングにより設けられる多数の細孔の寸
法精度の観点からは供給スリットコイルの表面粗度は小
さいほど良いことは勿論である。
法精度の観点からは供給スリットコイルの表面粗度は小
さいほど良いことは勿論である。
上記の如〈従来の製造方法による場合は原板エツチング
工程での通板性確保のために実施する素材鋼帯の調質圧
延は、素材の延性の低下をもたらし、その結果以後のマ
スク組立工程で已むを得ず焼鈍する必要を生じさせてい
る。この焼鈍工程は、それ自身コスト上昇を来たすもの
であると同時に、焼鈍工程のために供給スリットコイル
の表面粗度の上昇を必要とし、エツチングによる多数の
細孔の寸法精度の低下をもたらすものとなっている。
工程での通板性確保のために実施する素材鋼帯の調質圧
延は、素材の延性の低下をもたらし、その結果以後のマ
スク組立工程で已むを得ず焼鈍する必要を生じさせてい
る。この焼鈍工程は、それ自身コスト上昇を来たすもの
であると同時に、焼鈍工程のために供給スリットコイル
の表面粗度の上昇を必要とし、エツチングによる多数の
細孔の寸法精度の低下をもたらすものとなっている。
かくの如（、従来の製造方法は、通板性確保のために硬
さをＨｖ １８０〜２２０とする結果、延性が低下し、
その延性低下を回復するために已むを得ず焼鈍を行ない
、この已むを得ず行なう焼鈍のために更に不利益な素材
鋼帯の表面粗度の上昇を必要とするなど極めて不合理で
問題が多い。
さをＨｖ １８０〜２２０とする結果、延性が低下し、
その延性低下を回復するために已むを得ず焼鈍を行ない
、この已むを得ず行なう焼鈍のために更に不利益な素材
鋼帯の表面粗度の上昇を必要とするなど極めて不合理で
問題が多い。
本発明の目的は、カラーブラウン管シャドウマスクに使
用する熱膨張係数の小さいアッパー合金帯製造におけろ
上記従来技術の問題点を解決し、原板エツチング工程で
製作されたマスク原板のプレス加工前の完全焼鈍を省略
でき、その結果供給スリットコイルの表面粗度の上昇を
必要としない効果的なアッパー合金帯の製造方法を提供
するにある。
用する熱膨張係数の小さいアッパー合金帯製造におけろ
上記従来技術の問題点を解決し、原板エツチング工程で
製作されたマスク原板のプレス加工前の完全焼鈍を省略
でき、その結果供給スリットコイルの表面粗度の上昇を
必要としない効果的なアッパー合金帯の製造方法を提供
するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にてＮｉ：３４．０〜３８．０％を含
み残部は主としてＦｅより成るアッパー合金熱延板を冷
間圧延する工程を有して成るアッパー合金帯の製造方法
において、前記熱延板の冷間圧延に当り圧延率３０〜７
５％で仕上圧延する工程と、７００℃以下であってかつ
下記式を満足する温度範囲で焼鈍する工程と、を有する
ことを特徴とする硬さと延性を兼ね備えたアッパー合金
帯の製造方法。
み残部は主としてＦｅより成るアッパー合金熱延板を冷
間圧延する工程を有して成るアッパー合金帯の製造方法
において、前記熱延板の冷間圧延に当り圧延率３０〜７
５％で仕上圧延する工程と、７００℃以下であってかつ
下記式を満足する温度範囲で焼鈍する工程と、を有する
ことを特徴とする硬さと延性を兼ね備えたアッパー合金
帯の製造方法。
Ｔ≧１０／３ ×Ｒ＋４０ 。
ただしＴ：焼鈍温度（℃）
Ｒ：仕上冷間圧延率（％）
である。
本発明者らが本発明を得るまでに行った実験結果につい
て説明する。
て説明する。
５０を電気炉でＣ：Ｏ，ＱＩＱ％、Ｓｉ：０．１５％、
Ｍｎ：０．２５％、Ｎｉ：３５．７％、Ｆｅ：ＢａＪ。
Ｍｎ：０．２５％、Ｎｉ：３５．７％、Ｆｅ：ＢａＪ。
の組成を有するアッパー合金素材を溶製し、熱間圧延に
よＩ）４ｍｍ厚とした後焼鈍し、この熱延焼鈍板を中間
焼鈍、圧延を繰返して０．３８ｍｍ〜１．５ｍｍ間の種
々の板厚１ζ冷間圧延した後８３０℃で焼鈍した。次い
で、これらの冷間圧延、焼鈍板をいずれも冷間仕上圧延
して板厚０．３ｍｍとした。この場合の仕上冷間圧延率
は０．３８ｍｍの板は２１％となり、１．５ｍｍ厚のも
のは８０％となっている。これらの仕上冷間圧延板につ
いて、圧延のままおよび５００〜７４０℃間の種々の温
度で１分間保持する焼鈍を施した後、ビッカース硬さく
Ｈｖ）の測定およびＪＩＳ１３号Ｂ試験片にょる引張試
験を行った。仕上圧延のままの仕上圧延率とビッカース
硬さ、および引張試験における伸びの関係は第１図に示
すとおりである。第１図から明らかなとおり、仕上圧延
率 ２５〜３０％によってビッカース硬さは２００前後
となるが、その時の伸びは６〜７％ときわめて低い。
よＩ）４ｍｍ厚とした後焼鈍し、この熱延焼鈍板を中間
焼鈍、圧延を繰返して０．３８ｍｍ〜１．５ｍｍ間の種
々の板厚１ζ冷間圧延した後８３０℃で焼鈍した。次い
で、これらの冷間圧延、焼鈍板をいずれも冷間仕上圧延
して板厚０．３ｍｍとした。この場合の仕上冷間圧延率
は０．３８ｍｍの板は２１％となり、１．５ｍｍ厚のも
のは８０％となっている。これらの仕上冷間圧延板につ
いて、圧延のままおよび５００〜７４０℃間の種々の温
度で１分間保持する焼鈍を施した後、ビッカース硬さく
Ｈｖ）の測定およびＪＩＳ１３号Ｂ試験片にょる引張試
験を行った。仕上圧延のままの仕上圧延率とビッカース
硬さ、および引張試験における伸びの関係は第１図に示
すとおりである。第１図から明らかなとおり、仕上圧延
率 ２５〜３０％によってビッカース硬さは２００前後
となるが、その時の伸びは６〜７％ときわめて低い。
次に仕上圧延のままと、仕上圧延後５００〜７４０℃間
の種々の温度で焼鈍した場合について、ビッカース硬さ
と、同様引張試験により伸びを測定した結果は第２図に
示すとおりである。第２図より冷間圧延後焼鈍を施すこ
とにより、同−硬さでの伸び率が２〜１０％上昇するこ
とが判明した。
の種々の温度で焼鈍した場合について、ビッカース硬さ
と、同様引張試験により伸びを測定した結果は第２図に
示すとおりである。第２図より冷間圧延後焼鈍を施すこ
とにより、同−硬さでの伸び率が２〜１０％上昇するこ
とが判明した。
第３図は縦軸に仕上焼ｔＡ ２Ｗｘ度（℃）、横軸に仕
上圧延率（％）をとり、ビッカース硬さく上段）と引張
試験時の伸び率（下段）をプロットしたものである。
上圧延率（％）をとり、ビッカース硬さく上段）と引張
試験時の伸び率（下段）をプロットしたものである。
第３図より明らかな如く、仕上圧延率が７５％を越える
と、原板エツチング工程で素材コイルの通板性確保に必
要なビッカース硬度１８０〜２２０の範囲の硬さが得ら
れにくくなることがわかる。
と、原板エツチング工程で素材コイルの通板性確保に必
要なビッカース硬度１８０〜２２０の範囲の硬さが得ら
れにくくなることがわかる。
一方、仕上圧延率が３０〜４０％と小さい場合は、仕上
焼鈍温度を５００〜５５０℃と低くずれば所望のビッカ
ース硬さが得られることがわかる。
焼鈍温度を５００〜５５０℃と低くずれば所望のビッカ
ース硬さが得られることがわかる。
従って第３図でＡ直線に示す焼鈍温度重上ならば、所望
のビッカース硬さが得られることが判明した。
のビッカース硬さが得られることが判明した。
Ａ直線ハＴ ＝ １０／３ Ｘ Ｒ＋ ４００−＝＝−
＝（１１で表わされる。ここでＴ：焼鈍温度（℃）Ｒ：
仕上冷間圧延率（％） 従ってＴ≧１０／３×Ｒ＋４００・・・旧・・（２）の
場合には通板確保のＨｖ １８０〜２２０が得られる。
＝（１１で表わされる。ここでＴ：焼鈍温度（℃）Ｒ：
仕上冷間圧延率（％） 従ってＴ≧１０／３×Ｒ＋４００・・・旧・・（２）の
場合には通板確保のＨｖ １８０〜２２０が得られる。
しかし、冷間圧延率が３０％未満では仕上焼鈍湿度に拘
らずＨｖ １８０以上が得られず、また焼鈍温度が７０
０℃を越すと仕上圧延率の如何に拘らずＨｖ １８０以
上の硬さが得られない。
らずＨｖ １８０以上が得られず、また焼鈍温度が７０
０℃を越すと仕上圧延率の如何に拘らずＨｖ １８０以
上の硬さが得られない。
しかして、この範囲においては、第２図から明らかな如
（、Ｈｖ１８０〜２２−０と共に、伸び率が。
（、Ｈｖ１８０〜２２−０と共に、伸び率が。
１０〜２０％とすぐれており、硬さと延性を兼ね備えた
アッパー合金帯が得られることがゎがる。
アッパー合金帯が得られることがゎがる。
上記実験結果から本発明におけるアッパー合金帯の製造
に際しては次の如く限定すべきであることが判明した。
に際しては次の如く限定すべきであることが判明した。
すなわち、
（イ）アッパー合金熱延板の冷間圧延に際しては、圧延
率３０〜７５％で仕上圧延する。
率３０〜７５％で仕上圧延する。
（ロ）この仕上圧延板の仕上焼鈍に際しては、７００℃
以下であって、かつ上記（２）式を満足すること。
以下であって、かつ上記（２）式を満足すること。
第３図において上記（イ）、（ロ）の要件を満足する範
囲は斜線を施した内側である。
囲は斜線を施した内側である。
本発明でアッパー合金としては、Ｎｉは本発明の範囲外
で（よ、＠膨張係数が過大となるので、３４．０〜３８
０％の範囲に限定した。なお、Ｃｒ、Ｍｏ。
で（よ、＠膨張係数が過大となるので、３４．０〜３８
０％の範囲に限定した。なお、Ｃｒ、Ｍｏ。
Ｃｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｚｒ等が少量添加された場合であって
も本発明の効果は変わらない。
も本発明の効果は変わらない。
５０を電気炉でＣ：０．０１２％、Ｓｉ：０．１１％、
Ｍｎ：０．２３％、Ｎｉ：３６．９％、Ｆｅ：Ｂａｌの
組成を有するアッパー合金素材を溶製し、４ ｍｍ厚に
熱間圧延した後焼鈍したアッパー合金板を、先ず０．３
８ｍｍ〜１．５ｍｍ間の種々の板厚に冷間圧延した後８
３０℃で焼鈍した。
Ｍｎ：０．２３％、Ｎｉ：３６．９％、Ｆｅ：Ｂａｌの
組成を有するアッパー合金素材を溶製し、４ ｍｍ厚に
熱間圧延した後焼鈍したアッパー合金板を、先ず０．３
８ｍｍ〜１．５ｍｍ間の種々の板厚に冷間圧延した後８
３０℃で焼鈍した。
次いでこれらの冷間圧延焼鈍板をいずれも０．３ｍｍ厚
に冷間仕上圧延した。すなわち、冷間圧延率は２１％か
ら８０％の間に種々変化させた。
に冷間仕上圧延した。すなわち、冷間圧延率は２１％か
ら８０％の間に種々変化させた。
これらの仕上冷間圧延板について、圧延のままの場合と
、５００〜７５０℃の温度範囲の種々の温度で１分間保
持する仕上焼鈍の後、ビッカース硬さを測定およびＪＩ
Ｓ１３号Ｂ試験片による引張試験を行い、本発明による
要件を満足する場合と、満足しない比較例についてビッ
カース硬さと呻び率を比較試験した。
、５００〜７５０℃の温度範囲の種々の温度で１分間保
持する仕上焼鈍の後、ビッカース硬さを測定およびＪＩ
Ｓ１３号Ｂ試験片による引張試験を行い、本発明による
要件を満足する場合と、満足しない比較例についてビッ
カース硬さと呻び率を比較試験した。
結果は第１表に示すとおりである。
第 １ 表
第１表から明らかなとおり、本発明の要件を満足する本
発明例はいずれもビッカース硬さ１８０〜２２０を確保
すると同時に、伸びが１１〜１６％と従来の８％弱に比
し１．５〜２倍にも改善されているが、比較例はビッカ
ース硬さと坤びとのいずれか一方が著しく劣り、本発明
例に比し著しく劣る結果を示している。
発明例はいずれもビッカース硬さ１８０〜２２０を確保
すると同時に、伸びが１１〜１６％と従来の８％弱に比
し１．５〜２倍にも改善されているが、比較例はビッカ
ース硬さと坤びとのいずれか一方が著しく劣り、本発明
例に比し著しく劣る結果を示している。
カラーブラウン管のシャドウマスク用アッパー合金帯の
従来の製造は、その長い製造工程のために極めて不合理
な工程を採っていたが、本発明はアッパー合金熱延板の
仕上冷間圧延率と仕上焼鈍温度を適正に規制することに
より次の効果を得ることができた。
従来の製造は、その長い製造工程のために極めて不合理
な工程を採っていたが、本発明はアッパー合金熱延板の
仕上冷間圧延率と仕上焼鈍温度を適正に規制することに
より次の効果を得ることができた。
（イ）製造工程における０１〜０．２ｍｍのきわめて薄
い板厚の安定通板に必要なビッカース硬さ１８０〜２２
０を確保すると共に、伸びが１１〜１６％と従来の１５
〜２倍に改善されたので、マスク組立て工程において従
来の８００℃以上での完全焼鈍を省略することができた
。
い板厚の安定通板に必要なビッカース硬さ１８０〜２２
０を確保すると共に、伸びが１１〜１６％と従来の１５
〜２倍に改善されたので、マスク組立て工程において従
来の８００℃以上での完全焼鈍を省略することができた
。
（ロ）このマスク原板の完全焼鈍を省略でき、従って従
来の不利益な供給スリットコイルの表面粗度の已むを得
ざる上昇の必要が解消できたので、エツチングによる細
孔の寸法精度を向上でき、その結果画像精度を向上でき
ろ。
来の不利益な供給スリットコイルの表面粗度の已むを得
ざる上昇の必要が解消できたので、エツチングによる細
孔の寸法精度を向上でき、その結果画像精度を向上でき
ろ。
（ハ）熱膨張係数の小なるアッパー合金帯を従来の５Ｐ
ＣＣクラスのリムド鋼もしくはアルミキルド鋼に代替せ
しめることができたので、カラーブラウン管のシャドウ
マスクを一段と高精度化できる。
ＣＣクラスのリムド鋼もしくはアルミキルド鋼に代替せ
しめることができたので、カラーブラウン管のシャドウ
マスクを一段と高精度化できる。
（ニ）マスク原板の焼鈍工程の省略により、製造工程が
著しく短縮化できた。
著しく短縮化できた。
第１図は本発明を得る実験におけるアッパー合金帯の冷
間仕上圧延のままにおける仕上圧延（％）とビッカース
硬さおよび引張試験による伸びの関係を示す線図、第２
図は冷間圧延後仕上焼鈍を施す場合と圧延のままとのビ
ッカース硬さと伸び率との関係を示す線図、第３図は冷
間仕上圧延率と仕上焼！温度と関係におけるビッカース
硬さく上段数字）と伸び率（下段数字）との関係を示す
線図である。
間仕上圧延のままにおける仕上圧延（％）とビッカース
硬さおよび引張試験による伸びの関係を示す線図、第２
図は冷間圧延後仕上焼鈍を施す場合と圧延のままとのビ
ッカース硬さと伸び率との関係を示す線図、第３図は冷
間仕上圧延率と仕上焼！温度と関係におけるビッカース
硬さく上段数字）と伸び率（下段数字）との関係を示す
線図である。
Claims (1)
- （１）重量比にてＮｉ：３４．０〜３８．０％を含み残
部は主としてＦｅより成るアッパー合金熱延板を冷間圧
延する工程を有して成るアッパー合金帯の製造方法にお
いて、前記熱延板の冷間圧延に当り圧延率３０〜７５％
で仕上圧延する工程と、７００℃以下であつてかつ下記
式を満足する温度範囲で焼鈍する工程と、を有すること
を特徴とする硬さと延性を兼ね備えたアッパー合金帯の
製造方法。 Ｔ≧１０／３×Ｒ＋４００ ただしＴ：焼鈍温度（℃） Ｒ：仕上冷間圧延率（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29155485A JPS62149819A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | アンバ−合金帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29155485A JPS62149819A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | アンバ−合金帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62149819A true JPS62149819A (ja) | 1987-07-03 |
Family
ID=17770417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29155485A Pending JPS62149819A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | アンバ−合金帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62149819A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115305331A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-08 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 一种半蚀刻用低膨胀合金4j36去应力退火工艺方法 |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP29155485A patent/JPS62149819A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115305331A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-08 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 一种半蚀刻用低膨胀合金4j36去应力退火工艺方法 |
| CN115305331B (zh) * | 2022-08-18 | 2024-04-19 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 一种半蚀刻用低膨胀合金4j36去应力退火工艺方法 |
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