JPS62136529A - タイトスケ−ル鋼板の製造方法 - Google Patents
タイトスケ−ル鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS62136529A JPS62136529A JP27649985A JP27649985A JPS62136529A JP S62136529 A JPS62136529 A JP S62136529A JP 27649985 A JP27649985 A JP 27649985A JP 27649985 A JP27649985 A JP 27649985A JP S62136529 A JPS62136529 A JP S62136529A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- cooling
- scale
- tight
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、一般の加工用熱延鋼板でとくに酸洗処理等の
脱スケール処理をほどこすことなく、加工および塗装が
可能なタイトスケール鋼板の製造方法に関する。
脱スケール処理をほどこすことなく、加工および塗装が
可能なタイトスケール鋼板の製造方法に関する。
〈従来の技術とその問題点〉
熱延鋼板は、その表面に薄いスケール（黒皮）を存する
。このスケールは、平板状態ではその密着性は良好であ
るが、曲げあるいはプレス等の加工を加えると容易に剥
離するものであった。従つて酸洗後加工をおこない塗装
する工程が一般的であった。
。このスケールは、平板状態ではその密着性は良好であ
るが、曲げあるいはプレス等の加工を加えると容易に剥
離するものであった。従つて酸洗後加工をおこない塗装
する工程が一般的であった。
これに対して特開昭５９−２２２５３３において、５５
０〜７００℃で巻きとり、非酸化性雰囲気中で３５０℃
まで冷却する技術が開示されている。しかし、このよう
な高温で巻きとることは非酸化性雰囲気中に装入するま
でにスケール厚みが増し、スケール密着性が劣化すると
いう問題がある。
０〜７００℃で巻きとり、非酸化性雰囲気中で３５０℃
まで冷却する技術が開示されている。しかし、このよう
な高温で巻きとることは非酸化性雰囲気中に装入するま
でにスケール厚みが増し、スケール密着性が劣化すると
いう問題がある。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、スケール密着性を飛躍的に向上させ従
来のように酸洗をおこなわなくとも加工、塗装をおこな
い製品とすることが可能なタイトスケール鋼板の製造方
法を提供するものである。
来のように酸洗をおこなわなくとも加工、塗装をおこな
い製品とすることが可能なタイトスケール鋼板の製造方
法を提供するものである。
〈発明の構成〉
本発明者らは、曲げ加工、プレス加工に耐えつるタイト
スケール鋼板を製造する方法を検討した結果、熱延板の
冷却および巻き取り後のコイル冷却の雰囲気を制御する
ことにより、スケールの密着性を大きく向上させる条件
を見い出した。
スケール鋼板を製造する方法を検討した結果、熱延板の
冷却および巻き取り後のコイル冷却の雰囲気を制御する
ことにより、スケールの密着性を大きく向上させる条件
を見い出した。
すなわち本発明は、鋼板を熱間圧延し、冷却するに際し
、平均２０℃／ｓ以上４０℃／ｓ未満の冷却速度で５５
０℃以下まで冷却し、巻き取った後非酸化性雰囲気中で
３５０℃以下まで冷却することを特徴とするタイトスケ
ール鋼板の製造方法を提供するものである。
、平均２０℃／ｓ以上４０℃／ｓ未満の冷却速度で５５
０℃以下まで冷却し、巻き取った後非酸化性雰囲気中で
３５０℃以下まで冷却することを特徴とするタイトスケ
ール鋼板の製造方法を提供するものである。
以下に本発明を更に詳細に説明する。
本発明方法を適用する鋼板は、通常の低度〜中炭素ぶて
あって、鋼中の成分については特に限定せずすべてに有
効である。しかし、主要成分については、以下の範囲が
好ましい。
あって、鋼中の成分については特に限定せずすべてに有
効である。しかし、主要成分については、以下の範囲が
好ましい。
Ｃ： ０．２０％以下
Ｍ ｎ ： ０．０５〜１．０ ａｔ％、特に０．１−
１．Ｏｗｔ％Ｓ ｉ ： ０．１ ｗシ％以下、特に０
．０５４ ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０３ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、 Ａｊ！：０．１ｗｔ％以下、特に０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下であり、さらにＴｉ、Ｎｂ
、Ｖ、Ｃｒ等の強化元素の添加は合計で０．１ ｗｔ％
以下である。
１．Ｏｗｔ％Ｓ ｉ ： ０．１ ｗシ％以下、特に０
．０５４ ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０３ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、 Ａｊ！：０．１ｗｔ％以下、特に０．０８ｗｔ％以下、
Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下であり、さらにＴｉ、Ｎｂ
、Ｖ、Ｃｒ等の強化元素の添加は合計で０．１ ｗｔ％
以下である。
■ Ｃについて
含有量が０．２ ｗｔ％を超えると、Ｃは鋼中で大部分
Ｆｅ５Ｃとなりスケール密着性を悪化させるので、その
上限を０．２ ｗＬ％とする。
Ｆｅ５Ｃとなりスケール密着性を悪化させるので、その
上限を０．２ ｗＬ％とする。
■ Ｍｎについて
含有量が１．０ ｗＬ％を超えると加工性が劣化する。
また、含有量が０．０５ｗｔ％未満では固溶状態のＳが
増加し、熱間圧延時に割れ欠陥が生じ易くなる。
増加し、熱間圧延時に割れ欠陥が生じ易くなる。
■ Ｓｉについて
含有量が０．１ ｗｔ％を超えると表面性状が劣化する
。
。
■ Ｐについて
含有量が０．０３ｗＬ％を超えると加工性が劣化する。
■ Ｓについて
ＳはＭｎによりＭｎＳとして無害化されるがＳが増加し
、すなわちＳの含有量が０．０２ｗｔ％を超えると多量
のＭｎが必要となり加工性が劣化する。
、すなわちＳの含有量が０．０２ｗｔ％を超えると多量
のＭｎが必要となり加工性が劣化する。
■ ＡＩｌについて
Ａ１はＯおよびＮを固定するのに重要な役割りを果たす
が、ＡＩｔの含有ｆｉＯ，１ｗｔ％を超えるとその効果
が飽和する。
が、ＡＩｔの含有ｆｉＯ，１ｗｔ％を超えるとその効果
が飽和する。
また含有量が０．００５ ｗｔ％未満であると、鋳込時
に０量が多くなりブローホールが多発し加工時の割れの
原因になる。
に０量が多くなりブローホールが多発し加工時の割れの
原因になる。
■ Ｎについて
含’ｆＴ ３ｉ１が０．０１ ｗｔ％を超えると加工性
を確保することが困難となる。
を確保することが困難となる。
本発明方法は、以上の成分組成の鋼板を８００℃〜９０
０℃にて熱間圧延した熱延板の冷却方法に特徴がある。
０℃にて熱間圧延した熱延板の冷却方法に特徴がある。
以下に熱延板の冷却方法の限定理由について説明する。
熱延板の冷却方法がスケールの密着性に及ぼす影響を実
験室的に検討した結果、熱延後の冷却速度と巻き取り温
度およびコイル冷却時の雰囲気を制御することによりス
ケールのタイト性が飛躍的に向上することを見出した。
験室的に検討した結果、熱延後の冷却速度と巻き取り温
度およびコイル冷却時の雰囲気を制御することによりス
ケールのタイト性が飛躍的に向上することを見出した。
以下に実験内容について説明する。
Ｃ＝０．０３％、５ｉ＝０．０２％、Ｍｎ＝０．２％、
Ｓ＝０．０量％、Ａｌ１＝０．０４％の低炭素ＡＩＬキ
ルド鋼を板厚５ｍ＋ｎの熱延板とし、酸洗した。この酸
洗板を９００℃まで加熱した後５ｎｕｎ→２ｍｍの１パ
ス圧延をおこなった。その接種々の冷却速度Ｖｃで冷却
した後、空気中、Ｎ２雰囲気中、Ａｒ雰囲気中の炉に入
れ徐冷した。このとき試料装入時の炉温と冷却停止温度
Ｔｓは同一とし、この温度を変化させて、スケール密着
性を調査した。
Ｓ＝０．０量％、Ａｌ１＝０．０４％の低炭素ＡＩＬキ
ルド鋼を板厚５ｍ＋ｎの熱延板とし、酸洗した。この酸
洗板を９００℃まで加熱した後５ｎｕｎ→２ｍｍの１パ
ス圧延をおこなった。その接種々の冷却速度Ｖｃで冷却
した後、空気中、Ｎ２雰囲気中、Ａｒ雰囲気中の炉に入
れ徐冷した。このとき試料装入時の炉温と冷却停止温度
Ｔｓは同一とし、この温度を変化させて、スケール密着
性を調査した。
第１図にこの実験の熱延板の冷却方法をグラフで示す。
スケール密着性は、処理後の試料の片面に粘着テープを
添付し、曲げ半径４ｍｍで３点曲げをおこなフた後（テ
ープ面は曲げの外側とした）テープをはがし、テープに
ついたスケール量で評価した。
添付し、曲げ半径４ｍｍで３点曲げをおこなフた後（テ
ープ面は曲げの外側とした）テープをはがし、テープに
ついたスケール量で評価した。
☆スケール密着性評価
５：非常に良好 テープについたスケール量→はとんど
テープが汚れない状態 ４：良好 ３：やや悪い ２：悪い １：非常に悪い テープについたスケール計→スケール
地鉄界面から完全パクリ 第２図に曲げ試験後のスケール密着性におよぼす熱延後
の冷却速度Ｖｃと冷却停止温度Ｔｓの影響を示す。炉内
雰囲気はＮ２である。 第２図より冷却速度Ｖｃが２０
℃／ｓ〜４０℃／ｓ未満、冷却停止温度Ｔｓが５５０℃
以下の場合、スケール密着性が良好となることがわかる
。
テープが汚れない状態 ４：良好 ３：やや悪い ２：悪い １：非常に悪い テープについたスケール計→スケール
地鉄界面から完全パクリ 第２図に曲げ試験後のスケール密着性におよぼす熱延後
の冷却速度Ｖｃと冷却停止温度Ｔｓの影響を示す。炉内
雰囲気はＮ２である。 第２図より冷却速度Ｖｃが２０
℃／ｓ〜４０℃／ｓ未満、冷却停止温度Ｔｓが５５０℃
以下の場合、スケール密着性が良好となることがわかる
。
なお同一の熱履歴をＡｒガス雰囲気と空気中で実験した
ところ、Ａｒガス雰囲気の場合、同様な結果が得られた
が、空気中で徐冷した場合、スケール密着性の良好なも
のは得られなかった。
ところ、Ａｒガス雰囲気の場合、同様な結果が得られた
が、空気中で徐冷した場合、スケール密着性の良好なも
のは得られなかった。
従って急冷停止後の徐冷は、非酸化性雰囲気でおこなう
ことが必要と考えられる。
ことが必要と考えられる。
以上の実験結果からタイトスケール化のための熱延後の
冷却条件は、平均２０℃／ｓ以上４０℃／ｓ未満の冷却
速度Ｖｃで冷却し、５５０℃以下の温度で巻きとった後
、非酸化性雰囲気中で３５０℃以下まで冷却することが
必要である。ここで非酸化性雰囲気とは、Ｎ２．Ａｒそ
の他の酸化を促進しない雰囲気を示すものであり、これ
らのガスの混合ガスでもよい。
冷却条件は、平均２０℃／ｓ以上４０℃／ｓ未満の冷却
速度Ｖｃで冷却し、５５０℃以下の温度で巻きとった後
、非酸化性雰囲気中で３５０℃以下まで冷却することが
必要である。ここで非酸化性雰囲気とは、Ｎ２．Ａｒそ
の他の酸化を促進しない雰囲気を示すものであり、これ
らのガスの混合ガスでもよい。
また本発明によるタイトスケール化の効果は、熱延萌の
熱履歴の影響をほとんど受けない。
熱履歴の影響をほとんど受けない。
このような熱履歴によりスケールがタイト化する機構は
明確ではないが、非酸化性雰囲気中での徐冷中に地鉄−
スケール界面に変化が生ずることおよびスケール自体の
改質が生ずることが複合されてタイト化すると考えられ
る。
明確ではないが、非酸化性雰囲気中での徐冷中に地鉄−
スケール界面に変化が生ずることおよびスケール自体の
改質が生ずることが複合されてタイト化すると考えられ
る。
く実 施 例〉
以下に本発明を実施例を用いて具体的に述べる。
（実施例１および比較例）
第１表に示す組成の低炭素Ａｎキルド鋼を転炉にて溶製
後連鋳機にて厚さ２６０ ｍｍのスラブとした。この連
鋳スラブを第２表に示す条件で熱延、冷却した。コイル
をただちに気密性の良いボックスに挿入して、Ｎ２ガス
をパージし、コイル表面温度が３５０℃になるまでボッ
クス中で冷却した。また比較例として巻き取り後空気中
で冷却したものについても調査した。
後連鋳機にて厚さ２６０ ｍｍのスラブとした。この連
鋳スラブを第２表に示す条件で熱延、冷却した。コイル
をただちに気密性の良いボックスに挿入して、Ｎ２ガス
をパージし、コイル表面温度が３５０℃になるまでボッ
クス中で冷却した。また比較例として巻き取り後空気中
で冷却したものについても調査した。
コイル巾方向で、エツジ、％巾（ｋＷ）、中心位置のス
ケール密着性を第２表に合せて示す。本発明によればス
ケール密着性が大きく向上することがわかる。また、空
気中で冷却をおこなった場合、エツジ部分のスケール密
着性が劣化した。
ケール密着性を第２表に合せて示す。本発明によればス
ケール密着性が大きく向上することがわかる。また、空
気中で冷却をおこなった場合、エツジ部分のスケール密
着性が劣化した。
（実施例２および比較例）
第３表に示す組成の鋼を転炉で溶製した後（実施例１と
同様に）第４表に示す熱延条件で熱延、冷却した。実施
例１と同じく、本発明法によりスケール密着性の良好な
タイトスケール鋼板が製造できることがわかる。
同様に）第４表に示す熱延条件で熱延、冷却した。実施
例１と同じく、本発明法によりスケール密着性の良好な
タイトスケール鋼板が製造できることがわかる。
第１表（ｗｔ％）
第３表（畦％）
〈発明の効果〉
本発明法により製造したタイトスケール鋼板は従来、酸
洗鋼板が使用されていた部分に塩スケール処理を施すこ
となく使用することができ、工程の省略が可能な点から
経済的にきわめて有効である。
洗鋼板が使用されていた部分に塩スケール処理を施すこ
となく使用することができ、工程の省略が可能な点から
経済的にきわめて有効である。
第１図は、熱延板の冷却方法を示すグラフである。
第２図は、スケール密着性におよぼす冷延後の冷却速度
（Ｖｃ）と冷却停止温度（Ｔｓ）の関係を示したグラフ
である。 ＦＩＧ、２
（Ｖｃ）と冷却停止温度（Ｔｓ）の関係を示したグラフ
である。 ＦＩＧ、２
Claims (1)
- （１）鋼板を熱間圧延し、冷却するに際し、平均２０℃
／ｓ以上４０℃／ｓ未満の冷却速度で５５０℃以下まで
冷却し、巻き取った後非酸化性雰囲気中で３５０℃以下
まで冷却することを特徴とするタイトスケール鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27649985A JPS62136529A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | タイトスケ−ル鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27649985A JPS62136529A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | タイトスケ−ル鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62136529A true JPS62136529A (ja) | 1987-06-19 |
Family
ID=17570309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27649985A Pending JPS62136529A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | タイトスケ−ル鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62136529A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5131293A (en) * | 1989-08-31 | 1992-07-21 | Dr. Ing. H.C.F. Porsche Ag | Motor vehicle having an automatically shifting transmission |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5147129A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-04-22 | Schaeffler Ohg Industriewerk | |
| JPS56139626A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-31 | Kobe Steel Ltd | Production of hot-rolled steel plate of superior strength-ductility balance |
| JPS5890386A (ja) * | 1981-11-25 | 1983-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鍛接管用ホツトコイルの製造方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP27649985A patent/JPS62136529A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5147129A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-04-22 | Schaeffler Ohg Industriewerk | |
| JPS56139626A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-31 | Kobe Steel Ltd | Production of hot-rolled steel plate of superior strength-ductility balance |
| JPS5890386A (ja) * | 1981-11-25 | 1983-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鍛接管用ホツトコイルの製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5131293A (en) * | 1989-08-31 | 1992-07-21 | Dr. Ing. H.C.F. Porsche Ag | Motor vehicle having an automatically shifting transmission |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2022514847A (ja) | 電気抵抗スポット溶接性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3224694B2 (ja) | 耐銹性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 | |
| JPH07180001A (ja) | 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材 | |
| JPS62136529A (ja) | タイトスケ−ル鋼板の製造方法 | |
| JPS596894B2 (ja) | ほうろう性ならびに成形性に優れる熱延鋼板の製造法 | |
| JP3113490B2 (ja) | 極薄スケール鋼板の製造方法 | |
| JP3941173B2 (ja) | スケール密着性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3112195B2 (ja) | 耐酸化性に優れた研磨仕上げフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| EP3822385A1 (en) | Grain-oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method for same | |
| WO1989008729A1 (en) | Process for pickling electrical steel sheet | |
| JPH09310165A (ja) | 疲労特性に優れた加工用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2745058B2 (ja) | 塗装密着性に優れたスケールまま熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS60255921A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製法 | |
| JPS62136561A (ja) | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5831035A (ja) | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPS63111125A (ja) | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3510700B2 (ja) | 耐銹性に優れたステンレス鋼 | |
| JPH11243005A (ja) | 超低鉄損一方向性珪素鋼板およびその製造方法 | |
| JPH09256111A (ja) | 塗膜密着性に優れた高強度複相組織ステンレス鋼板 | |
| JP2966204B2 (ja) | 耐黒皮剥離性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2001181734A (ja) | スケール密着性に優れたＣｒ含有熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2001032023A (ja) | 表面性状と加工性の良好なフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3451882B2 (ja) | 肌あれを生じないステンレス鋼の焼鈍方法 | |
| JPS63277723A (ja) | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS5924183B2 (ja) | 伸びフランジ性のすぐれた耐熱フエライト系ステンレス鋼とその製造法 |