JPS62133012A - 含クロム溶鉄の製造方法 - Google Patents
含クロム溶鉄の製造方法Info
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- JPS62133012A JPS62133012A JP27405485A JP27405485A JPS62133012A JP S62133012 A JPS62133012 A JP S62133012A JP 27405485 A JP27405485 A JP 27405485A JP 27405485 A JP27405485 A JP 27405485A JP S62133012 A JPS62133012 A JP S62133012A
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- Japan
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- carbon
- ore
- molten iron
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は含クロム溶鉄の製造方法に関し、より詳細には
、クロム源としてクロム鉱石を使用し、これを同じく装
入される炭素含有物質により還元して溶鉄中へ歩留らせ
るに際して、クロム鉱石の溶融還元を効率良く行なう方
法に関するものである。
、クロム源としてクロム鉱石を使用し、これを同じく装
入される炭素含有物質により還元して溶鉄中へ歩留らせ
るに際して、クロム鉱石の溶融還元を効率良く行なう方
法に関するものである。
クロム含有鋼（ステンレス鋼を含む）を溶製する場合に
おいて、溶鉄中へクロムを添加する方法としては電気炉
で製造したフェロ−クロムを酸化精錬中又は精錬後の溶
鋼に添加するのが一般的である。しかしながら、フェロ
−クロムは電気炉で製造されるため、電気料金の高い我
が国においてはコスト的に不利である。そこで、例えば
、溶鉄中にクロム鉱石を添加し、下記（１）式の反応に
より溶鉄中の炭素及び／又は別途添加した炭素含有物質
によってクロム鉱石を溶融還元し溶鉄中のクロム含有率
を高めるという溶融還元法も検討されている。
おいて、溶鉄中へクロムを添加する方法としては電気炉
で製造したフェロ−クロムを酸化精錬中又は精錬後の溶
鋼に添加するのが一般的である。しかしながら、フェロ
−クロムは電気炉で製造されるため、電気料金の高い我
が国においてはコスト的に不利である。そこで、例えば
、溶鉄中にクロム鉱石を添加し、下記（１）式の反応に
より溶鉄中の炭素及び／又は別途添加した炭素含有物質
によってクロム鉱石を溶融還元し溶鉄中のクロム含有率
を高めるという溶融還元法も検討されている。
Ｃｒｚ ０３ ＋ ３ Ｃ→２ Ｃｒ ＋ ３ Ｇ Ｏ
・＝ （１）［発明が解決しようとする問題点］ 上記の様な溶融還元法を実用化していく上で最も重要と
なるのは、クロム鉱石を如何に効率良く還元して溶鉄中
ヘクロムを移行させるかという歩留りの問題が挙げられ
る。ところが、クロム鉱石は極めて難溶性且つ難還元性
物質であり、転炉、ＡＯＤ炉などの精錬炉へ単に装入し
ただけでは十分に還元されるとは云い難い。
・＝ （１）［発明が解決しようとする問題点］ 上記の様な溶融還元法を実用化していく上で最も重要と
なるのは、クロム鉱石を如何に効率良く還元して溶鉄中
ヘクロムを移行させるかという歩留りの問題が挙げられ
る。ところが、クロム鉱石は極めて難溶性且つ難還元性
物質であり、転炉、ＡＯＤ炉などの精錬炉へ単に装入し
ただけでは十分に還元されるとは云い難い。
すなわち、クロム鉱石はタロマイト（ＦｅＯ・Ｃｒ２Ｏ
，）、ピクロクロマイト（ＭｇＯ・Ｃｒ２０３）。
，）、ピクロクロマイト（ＭｇＯ・Ｃｒ２０３）。
スピネル（Ｍ ｇ○・八〇２０．）、マグネタイト（Ｆ
ｅｏ−Ｆｅ２０．）の如く様々なスピネルの複合固溶体
であるクロムスピネル粒と、これをとりまく少量の苦土
珪酸塩（例えば蛇紋石、滑石、緑泥石等）及び炭酸塩等
の脈石成分とからなり、このうちＦｅＯ・Ｆｅ２Ｏ３や
Ｃｒ ２０３は比較的還元され易いが、ＭｇＯやＡＱ、
Ｏ，及び脈石成分は還元され這い。殊にクロムスピネル
や脈石成分は、融点が２０００℃以上と非常に高く、し
かも結晶構造が強固であるため、スラブに溶は難く、ス
ラブ中へ一見溶解したかに見えても実際は固体のままで
スラグ中に分散した状態であるということも往々にして
あり、還元速度も極めて遅い。そのため、クロムの歩留
りは極めて低く、大部分のクロム鉱石は未反応のままで
スラグと共に排出されてしまうという問題がある。
ｅｏ−Ｆｅ２０．）の如く様々なスピネルの複合固溶体
であるクロムスピネル粒と、これをとりまく少量の苦土
珪酸塩（例えば蛇紋石、滑石、緑泥石等）及び炭酸塩等
の脈石成分とからなり、このうちＦｅＯ・Ｆｅ２Ｏ３や
Ｃｒ ２０３は比較的還元され易いが、ＭｇＯやＡＱ、
Ｏ，及び脈石成分は還元され這い。殊にクロムスピネル
や脈石成分は、融点が２０００℃以上と非常に高く、し
かも結晶構造が強固であるため、スラブに溶は難く、ス
ラブ中へ一見溶解したかに見えても実際は固体のままで
スラグ中に分散した状態であるということも往々にして
あり、還元速度も極めて遅い。そのため、クロムの歩留
りは極めて低く、大部分のクロム鉱石は未反応のままで
スラグと共に排出されてしまうという問題がある。
この問題を解決するために、本願人は、先に。
クロム鉱石を粉砕してその粒度を３０メツシユ以下に調
整しこれを塊成化して添加することによって特に還元速
度を増大させ、添加歩留りを向上させる方法（特願昭５
９−２７５５６０号）、或いは微粉状のクロム鉱石を単
独に又は媒溶剤（蛍石、焼石灰、スケール等）との混合
物とし、炉底の二重管から酸素ガスと共に吹き込んでク
ロム鉱石の溶解性を高め、添加歩留りを向上させる方法
（特願昭５９−２７７６５５号）を提案し、一応の成果
を得た。
整しこれを塊成化して添加することによって特に還元速
度を増大させ、添加歩留りを向上させる方法（特願昭５
９−２７５５６０号）、或いは微粉状のクロム鉱石を単
独に又は媒溶剤（蛍石、焼石灰、スケール等）との混合
物とし、炉底の二重管から酸素ガスと共に吹き込んでク
ロム鉱石の溶解性を高め、添加歩留りを向上させる方法
（特願昭５９−２７７６５５号）を提案し、一応の成果
を得た。
しかし、含クロム溶鉄の製造を実用化するうえでクロム
鉱石の溶融還元を更に好条件で実現することは極めて望
ましいことであり、一層の研究開発が望まれているのが
現状である。
鉱石の溶融還元を更に好条件で実現することは極めて望
ましいことであり、一層の研究開発が望まれているのが
現状である。
本発明は、か＼る要請に応えるべくなされたものであっ
て、上記従来技術の欠点を解消し、クロム鉱石の溶融還
元による含クロム溶鉄の製造に際し、クロム鉱石の１８
融還元効率を一層高め、クロムを溶鉄中へ特に短時間処
理で効率良く歩留らせることができる方法を提供するこ
とを目的とするものである。
て、上記従来技術の欠点を解消し、クロム鉱石の溶融還
元による含クロム溶鉄の製造に際し、クロム鉱石の１８
融還元効率を一層高め、クロムを溶鉄中へ特に短時間処
理で効率良く歩留らせることができる方法を提供するこ
とを目的とするものである。
上記目的を達成するため、本発明の要旨とするところは
、精錬炉内へクロム鉱石を装入し、更に炭素含有物質を
装入しつつ吹錬することにより、前記クロム鉱石中の酸
化クロムを還元し、溶鉄中へクロムを添加して含クロム
溶鉄を製造する方法において、微細化した前記クロム鉱
石に、同じく微細化し、かつ、前記クロム鉱石中のＣｒ
、Ｏ，分を当戚還元する量以上の量の炭素を含む炭素含
有物質を加えて混合し、成形してなる炭材内装ペレッＩ
〜をクロム源とすることを特徴とし、これによってクロ
１１鉱石の溶ＩＡ還元を極めて効率よく進行させんとす
るものである。
、精錬炉内へクロム鉱石を装入し、更に炭素含有物質を
装入しつつ吹錬することにより、前記クロム鉱石中の酸
化クロムを還元し、溶鉄中へクロムを添加して含クロム
溶鉄を製造する方法において、微細化した前記クロム鉱
石に、同じく微細化し、かつ、前記クロム鉱石中のＣｒ
、Ｏ，分を当戚還元する量以上の量の炭素を含む炭素含
有物質を加えて混合し、成形してなる炭材内装ペレッＩ
〜をクロム源とすることを特徴とし、これによってクロ
１１鉱石の溶ＩＡ還元を極めて効率よく進行させんとす
るものである。
以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
クロ１１鉱石の溶融還元は。
■クロムスピネルのスラグへの溶解過程■溶解したクロ
ム酸化物（Ｃｒ２０．、Ｃｒ○など）の炭素含有物質表
面への拡散過程 ■炭素含有物質表面におけるクロム酸化物の還元過程 ０３つの過程にわけることができる。
ム酸化物（Ｃｒ２０．、Ｃｒ○など）の炭素含有物質表
面への拡散過程 ■炭素含有物質表面におけるクロム酸化物の還元過程 ０３つの過程にわけることができる。
クロム鉱石の難還元性は、前述の如く、クロムスピネル
や脈石成分の融点が高く、しかも結晶構造が強固である
ため、スラグに溶は難いことしこ起因するものと考えら
れる。すなわち、上記■の溶解過程の遅滞が全体の溶融
還元速度を小さくしている。このため、クロム鉱石の溶
解し易い条件を設定することが溶融還元を促進するのに
効果的であることを本発明者らは先に明らかにした。そ
の結果、媒溶剤の添加、クロム鉱石の添加方法の改善に
より、上記■の溶解過程を促進させることしこよって全
体の溶融還元速度を向上させることが可能となったが、
溶解過程の促進と共に、次第に上記■の（８解したクロ
ム酸化物の還元過程の促進もクローズアップされてきた
。すなわち、全体の溶融還元速度を更にとげるためには
、溶解したクロム酸化物の炭素含有物質による還元過程
を促進させる必要が生じてきた。
や脈石成分の融点が高く、しかも結晶構造が強固である
ため、スラグに溶は難いことしこ起因するものと考えら
れる。すなわち、上記■の溶解過程の遅滞が全体の溶融
還元速度を小さくしている。このため、クロム鉱石の溶
解し易い条件を設定することが溶融還元を促進するのに
効果的であることを本発明者らは先に明らかにした。そ
の結果、媒溶剤の添加、クロム鉱石の添加方法の改善に
より、上記■の溶解過程を促進させることしこよって全
体の溶融還元速度を向上させることが可能となったが、
溶解過程の促進と共に、次第に上記■の（８解したクロ
ム酸化物の還元過程の促進もクローズアップされてきた
。すなわち、全体の溶融還元速度を更にとげるためには
、溶解したクロム酸化物の炭素含有物質による還元過程
を促進させる必要が生じてきた。
ところで、溶融したクロム酸化物の炭素含有物質による
還元は、例えば前述の（１）式で表わされる。
還元は、例えば前述の（１）式で表わされる。
Ｃｒ２Ｏ３＋３Ｃ→２Ｃｒ＋３ＣＯ・・・（１）この還
元は主に炭素含有物質の表面で行なわれることが観察に
より明らかとなっており、したがって、（１）式の還元
速度は１例えば（２）式で表わされる。
元は主に炭素含有物質の表面で行なわれることが観察に
より明らかとなっており、したがって、（１）式の還元
速度は１例えば（２）式で表わされる。
ここで、（Ｃｒ）ニスラグ中に溶解しているクロム酸化
物濃度 （Ｃｒ）ｅ ： （１）式で平衡するスラグ中のクロム
酸化物濃度 に：物質移動係数 Ａ：炭素含有物質の表面積 ■ニスラブ体積 したがって、クロム酸化物の還元速度を大きくするため
には、（２）式の右辺のΔ／Ｖ、すなわち、スラブの単
位体積当たりに含まれる炭素含有物質の表面積を大きく
することが重要である。
物濃度 （Ｃｒ）ｅ ： （１）式で平衡するスラグ中のクロム
酸化物濃度 に：物質移動係数 Ａ：炭素含有物質の表面積 ■ニスラブ体積 したがって、クロム酸化物の還元速度を大きくするため
には、（２）式の右辺のΔ／Ｖ、すなわち、スラブの単
位体積当たりに含まれる炭素含有物質の表面積を大きく
することが重要である。
以上の知見に基づいて、本発明は、還元剤として装入す
る炭素含有物質を事前に微細化しておき、同じく微細化
したクロム鉱石と混合し、成形してペレット状となした
ものを添加することにより。
る炭素含有物質を事前に微細化しておき、同じく微細化
したクロム鉱石と混合し、成形してペレット状となした
ものを添加することにより。
クロム酸化物と反応する炭素含有物質の表面積を大きく
することを狙ったものである。
することを狙ったものである。
すなわち、まず、炭素含有物質を微細化することにより
、同量の装入量であってもより多数の粒がスラブ中に存
在することになり、このためクロムスピネル粒により接
近して存在することになる。
、同量の装入量であってもより多数の粒がスラブ中に存
在することになり、このためクロムスピネル粒により接
近して存在することになる。
この結果、クロムスピネルから溶解したクロム酸化物が
、還元場所である炭素含有物質の表面に到達するのに要
する時間が短縮され、したがって、前記■のクロム酸化
物の拡散過程も促進されるという効果も有する。更にこ
の結果として、スラブ中のクロム酸化物の濃度を低位に
保つことができ、このため、クロ１１鉱石中のクロムス
ピネル粒のスラグへの溶解を更に促進させることができ
るという効果も期待できる。
、還元場所である炭素含有物質の表面に到達するのに要
する時間が短縮され、したがって、前記■のクロム酸化
物の拡散過程も促進されるという効果も有する。更にこ
の結果として、スラブ中のクロム酸化物の濃度を低位に
保つことができ、このため、クロ１１鉱石中のクロムス
ピネル粒のスラグへの溶解を更に促進させることができ
るという効果も期待できる。
次に、微細化した炭素含有物質の添加方法としては、単
独で成形して投入する、或いはキャリヤーガスと共に溶
鉄中へ単独で吹き込む又は吹き付ける等の種々の方法が
考えられるが、本発明ではクロム鉱石中割合させた態様
で添加するものである。これは、単独で成形したものを
添加するのに比へて、クロム鉱石と混合したものを添加
する方が、炭素含有物質がクロム鉱石により接近して存
在するため、上記の如く■の拡散過程が更に促進される
という利点がある。これに対し、キャリヤーガスと共に
溶鉱中へ単独で吹き込んだり吹き付ける方法では、溶鉄
中へ溶解したり、或いは吹錬酸素ガスにより酸化される
などのロスが多く、添加方法としては効率的ではない。
独で成形して投入する、或いはキャリヤーガスと共に溶
鉄中へ単独で吹き込む又は吹き付ける等の種々の方法が
考えられるが、本発明ではクロム鉱石中割合させた態様
で添加するものである。これは、単独で成形したものを
添加するのに比へて、クロム鉱石と混合したものを添加
する方が、炭素含有物質がクロム鉱石により接近して存
在するため、上記の如く■の拡散過程が更に促進される
という利点がある。これに対し、キャリヤーガスと共に
溶鉱中へ単独で吹き込んだり吹き付ける方法では、溶鉄
中へ溶解したり、或いは吹錬酸素ガスにより酸化される
などのロスが多く、添加方法としては効率的ではない。
なお、炭素含有物質の種類としては、コークス粉、微粉
炭、土状黒釦等のいずれでもよいが、微粉炭のように揮
発分や灰分を含むものの場合には、精錬炉への添加時に
揮発分がガス化し、或いは灰分が溶解することによって
、微粉炭粒子が更に微細化することも期待される。また
微粉炭中のタール分が出て、クロムスピネルと微粉炭粒
子とが接着してクロム酸化物の拡散距離が著しく小さく
なるという効果も期待できる。
炭、土状黒釦等のいずれでもよいが、微粉炭のように揮
発分や灰分を含むものの場合には、精錬炉への添加時に
揮発分がガス化し、或いは灰分が溶解することによって
、微粉炭粒子が更に微細化することも期待される。また
微粉炭中のタール分が出て、クロムスピネルと微粉炭粒
子とが接着してクロム酸化物の拡散距離が著しく小さく
なるという効果も期待できる。
このようにして炭材内装ペレッ１へに添加する炭素含有
物質は、クロムスピネル粒から溶解したクロム酸化物を
還元するためのものであるから、その添加量はクロム鉱
石中のＣｒ２Ｏ，の還元当π以上の炭素量を含むもので
なくてはならない。
物質は、クロムスピネル粒から溶解したクロム酸化物を
還元するためのものであるから、その添加量はクロム鉱
石中のＣｒ２Ｏ，の還元当π以上の炭素量を含むもので
なくてはならない。
炭材内装ペレットに用いるクロム鉱石並びに炭素含有物
質の粒度は、反応界面を増すためにはより微細にするこ
とが望ましいが、製造コストの点から、−１００メツシ
ユ程度が適当である。
質の粒度は、反応界面を増すためにはより微細にするこ
とが望ましいが、製造コストの点から、−１００メツシ
ユ程度が適当である。
なお、炭素含有物質をクロム鉱石と共に混合してペレッ
トとし、これをロータリーキルンで力“ε成して固相状
態でクロム鉱石を部分的に還元する半還元ペレットを製
造し、このペレッ１−を転炉等にクロム源として投入す
る方法も考えられるが、木発明法の場合、ロータリーキ
ルンによる予備還元を実施することなく高いクロム歩留
りを得ることが可能であるので、工程省略による効果は
大きなものとなる。
トとし、これをロータリーキルンで力“ε成して固相状
態でクロム鉱石を部分的に還元する半還元ペレットを製
造し、このペレッ１−を転炉等にクロム源として投入す
る方法も考えられるが、木発明法の場合、ロータリーキ
ルンによる予備還元を実施することなく高いクロム歩留
りを得ることが可能であるので、工程省略による効果は
大きなものとなる。
０．５１−ン容量の試験転炉に溶鉱を装入し、単孔式の
上吹きランスを用い、吹錬開始時刻から１〜２分経過す
るまでに焼石灰、蛍石、珪石レンガ屑を添加すると共に
、予め一１００メツシュに粉砕したクロム鉱石と微粉炭
に少量のバインダーを加えて成形した炭材内装ペレット
を１２．１８．２４．２８．３２．３６分の各経過時刻
に６回（クロム鉱石量として各回１０ｋｇ、微粉炭各回
１ 、８ ｋｇ）にわけて添加した。また主に燃焼用と
して、１０〜２０ｍｍの塊状コークスを４分から３８分
の経過時間にかけて１７回にわけて添加した。
上吹きランスを用い、吹錬開始時刻から１〜２分経過す
るまでに焼石灰、蛍石、珪石レンガ屑を添加すると共に
、予め一１００メツシュに粉砕したクロム鉱石と微粉炭
に少量のバインダーを加えて成形した炭材内装ペレット
を１２．１８．２４．２８．３２．３６分の各経過時刻
に６回（クロム鉱石量として各回１０ｋｇ、微粉炭各回
１ 、８ ｋｇ）にわけて添加した。また主に燃焼用と
して、１０〜２０ｍｍの塊状コークスを４分から３８分
の経過時間にかけて１７回にわけて添加した。
全吹錬時間は４０分であり、その間の溶鉄中のクロム濃
度（Ｃｒ）の経時変化を測定した。
度（Ｃｒ）の経時変化を測定した。
なお、上記実験の詳細な条件及び諸元は以下のとうりで
ある。
ある。
７容 ３大 皐 ： ３５０ ｋｌ二炭材内装ペ
レノＩ−にニア８ｋｇ（内訳、クロム鉱石６０ｋｇ、微
粉炭１０．８ｋｇ、 その他バインダー） 焼石灰量：５０ｋｇ 蛍石量：５ｋｇ 珪石レンガ屑量：１０ｋｇ コークス量ニア９ｋｇ 上吹きランスノズル径：５ｍｍφ（単孔）上吹き酸素Ｆ
＃、 ： １ 、５ Ｎ ｍ’／ｍ１ｎ−＋ （５分経
過後）１ 、８ Ｎｍ’／ｍ１ｎ−＋ （１０分経過後
）１ 、６ Ｎｍ’／ｍｉｎ ランス高さ：５０Ｑｍｍ 底吹きノズル径：４ｍｍφ、クリアランス１ｍｍの２重
管 ｎ 酸素流ｆｆｉ：０．３→０ 、４ Ｎ ｍ’／ｍ
１ｎ（５分経過後） ＩＴ Ａｒ流量：０．０１→０．０１３ Ｎｍ３／ｍ
１ｎ（５分経過後） 全吹錬時間＝４０分 また比較のため、微粉炭を内装していないクロム鉱石だ
（づからなるペレットを添加し、また、炭材内装ペレッ
トに入っていたのと同一量の炭素分を１０〜２０ｍｍの
塊コークスとして添加した他は。
レノＩ−にニア８ｋｇ（内訳、クロム鉱石６０ｋｇ、微
粉炭１０．８ｋｇ、 その他バインダー） 焼石灰量：５０ｋｇ 蛍石量：５ｋｇ 珪石レンガ屑量：１０ｋｇ コークス量ニア９ｋｇ 上吹きランスノズル径：５ｍｍφ（単孔）上吹き酸素Ｆ
＃、 ： １ 、５ Ｎ ｍ’／ｍ１ｎ−＋ （５分経
過後）１ 、８ Ｎｍ’／ｍ１ｎ−＋ （１０分経過後
）１ 、６ Ｎｍ’／ｍｉｎ ランス高さ：５０Ｑｍｍ 底吹きノズル径：４ｍｍφ、クリアランス１ｍｍの２重
管 ｎ 酸素流ｆｆｉ：０．３→０ 、４ Ｎ ｍ’／ｍ
１ｎ（５分経過後） ＩＴ Ａｒ流量：０．０１→０．０１３ Ｎｍ３／ｍ
１ｎ（５分経過後） 全吹錬時間＝４０分 また比較のため、微粉炭を内装していないクロム鉱石だ
（づからなるペレットを添加し、また、炭材内装ペレッ
トに入っていたのと同一量の炭素分を１０〜２０ｍｍの
塊コークスとして添加した他は。
上記実験条件と全く同様の条件で吹錬を行ない、溶鉄中
のクロム濃度の経時変化を調べた。
のクロム濃度の経時変化を調べた。
以」二、上記本発明法と比較法の結果を第１Ｍに示した
。なお、いずれの実験においても吹止温度は１５９０℃
である。
。なお、いずれの実験においても吹止温度は１５９０℃
である。
第１図かられかるように、本発明法と比較法（従来法）
を比べると、溶鉄中のクロム濃度（Ｃｒ）の時間的増加
割合は、本発明法の方が明らかに大きく、しかも、吹上
時における溶鉄中へのクロｔ１歩留りは、本発明法の場
合には６９％であったが、比較法では４８％の値しか得
られなかった。したかっ−で、本発明法を採用すれば、
クロム鉱石の溶融、還元速度が大きいので、従来法と比
べて短時間の処理でクロム鉱石中のクロムを一層効率よ
く溶鉄中へ歩留らせ得ることがわかる。
を比べると、溶鉄中のクロム濃度（Ｃｒ）の時間的増加
割合は、本発明法の方が明らかに大きく、しかも、吹上
時における溶鉄中へのクロｔ１歩留りは、本発明法の場
合には６９％であったが、比較法では４８％の値しか得
られなかった。したかっ−で、本発明法を採用すれば、
クロム鉱石の溶融、還元速度が大きいので、従来法と比
べて短時間の処理でクロム鉱石中のクロムを一層効率よ
く溶鉄中へ歩留らせ得ることがわかる。
以上詳述した如く、本発明によれば、クロム鉱石の溶融
還元に際し、微細化したクロム鉱石と同じく微細化した
所要量の炭素含有物質とからなる炭材内装ペレノ１−を
クロム源として添加するので、従来よりもクロム鉱石の
溶融還元速度を高めることができ、したがって、クロム
鉱石から溶鉄へのクロムの移行が一層効率よく、かつ、
短時間で進行し、クロムの歩留りを大幅に高めることが
でき、含クロム溶鉄の製造コストを更に低減可能である
。
還元に際し、微細化したクロム鉱石と同じく微細化した
所要量の炭素含有物質とからなる炭材内装ペレノ１−を
クロム源として添加するので、従来よりもクロム鉱石の
溶融還元速度を高めることができ、したがって、クロム
鉱石から溶鉄へのクロムの移行が一層効率よく、かつ、
短時間で進行し、クロムの歩留りを大幅に高めることが
でき、含クロム溶鉄の製造コストを更に低減可能である
。
第１゜図は吹錬時間と溶鉄中のクロム濃度の関係につき
本発明法と従来法を対比して示すグラフである。
本発明法と従来法を対比して示すグラフである。
Claims (1)
- 精錬炉内へクロム鉱石を装入し、更に炭素含有物質を装
入しつつ吹錬することにより、前記クロム鉱石中の酸化
クロムを還元し、溶鉄中へクロムを添加して含クロム溶
鉄を製造する方法において、微細化した前記クロム鉱石
に、同じく微細化し、かつ、前記クロム鉱石中のＣｒ＿
２Ｏ＿３分を当量還元する量以上の量の炭素を含む炭素
含有物質を加えて混合し、成形してなる炭材内装ペレッ
トをクロム源とすることを特徴とする含クロム溶鉄の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27405485A JPS62133012A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 含クロム溶鉄の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27405485A JPS62133012A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 含クロム溶鉄の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62133012A true JPS62133012A (ja) | 1987-06-16 |
Family
ID=17536322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27405485A Pending JPS62133012A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | 含クロム溶鉄の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62133012A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01142011A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉による溶鋼中Ｍｎ上昇精錬方法 |
| EP0583164A1 (en) * | 1992-08-11 | 1994-02-16 | Mintek | The production of stainless steel |
-
1985
- 1985-12-05 JP JP27405485A patent/JPS62133012A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01142011A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉による溶鋼中Ｍｎ上昇精錬方法 |
| EP0583164A1 (en) * | 1992-08-11 | 1994-02-16 | Mintek | The production of stainless steel |
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