JPS62121663A - 排ガス処理装置 - Google Patents
排ガス処理装置Info
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- JPS62121663A JPS62121663A JP60259840A JP25984085A JPS62121663A JP S62121663 A JPS62121663 A JP S62121663A JP 60259840 A JP60259840 A JP 60259840A JP 25984085 A JP25984085 A JP 25984085A JP S62121663 A JPS62121663 A JP S62121663A
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Links
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- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims abstract description 10
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
- B03C3/01—Pretreatment of the gases prior to electrostatic precipitation
- B03C3/014—Addition of water; Heat exchange, e.g. by condensation
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Electrostatic Separation (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、除しん性能を向上させた排煙脱硫装置及び湿
式電気集じん器等の排ガス処理装置に関する。
式電気集じん器等の排ガス処理装置に関する。
石炭焚きボイラーの排ガス中に含まれるばいしんを排煙
脱硫装置及び湿式電気集じん器によシ除去する方法に於
いては、従来排ガス中のばいじん濃度はｓ ｍｙ ／
Ｎｍ 以上であった。
脱硫装置及び湿式電気集じん器によシ除去する方法に於
いては、従来排ガス中のばいじん濃度はｓ ｍｙ ／
Ｎｍ 以上であった。
第４図において、石炭焚き排ガスでエアーヒータを出た
排ガス（１５０℃程度）０１は排煙脱硫装置の冷却塔０
２に導かれ、排ガスは５０℃程度に冷却され、また除じ
んされる。
排ガス（１５０℃程度）０１は排煙脱硫装置の冷却塔０
２に導かれ、排ガスは５０℃程度に冷却され、また除じ
んされる。
冷却塔を出た排ガス０３は、排煙脱硫装置の吸収塔０４
に導かれ、そこで排ガス中の亜硫酸ガスを吸収され、排
ガス０５となる。
に導かれ、そこで排ガス中の亜硫酸ガスを吸収され、排
ガス０５となる。
排ガス０５のばいじん濃度は通常１５■／Ｎｍ３程度で
ある。排ガス０５は、湿式電気集じん器０１５に導かれ
て除じんされ出口排ガス０１６となる。
ある。排ガス０５は、湿式電気集じん器０１５に導かれ
て除じんされ出口排ガス０１６となる。
通常、湿式電気集じん器出口排ガス０１６に含まれるば
いじん濃度は５〜ｌＯ■／Ｎｍ 程間である。
いじん濃度は５〜ｌＯ■／Ｎｍ 程間である。
従来の排煙脱硫装置及び湿式電気集塵器では、出口ばい
じん濃度は５〜１０■／Ｎｍ 程度であシ、この場合
、煙突出口排ガスは可視煙となシ、環境汚染の点で好ま
しくない。
じん濃度は５〜１０■／Ｎｍ 程度であシ、この場合
、煙突出口排ガスは可視煙となシ、環境汚染の点で好ま
しくない。
発明者等は、種々研究を続けた結果、出口ばいじん濃度
をｓ Ｗ ／ Ｎｍ３ 以下、２ ｍｇ ／ Ｎｍ”
程度に低減すると可視煙が消えることを見出した。
をｓ Ｗ ／ Ｎｍ３ 以下、２ ｍｇ ／ Ｎｍ”
程度に低減すると可視煙が消えることを見出した。
出口ばいじん濃度を５■／Ｎｍ 以下にするためには
、ばいじん粒径を大きくして湿式電気集塵器に排ガスを
導く必要があシ、ばいじん粒径を大きくするために次の
ような方法がある。
、ばいじん粒径を大きくして湿式電気集塵器に排ガスを
導く必要があシ、ばいじん粒径を大きくするために次の
ような方法がある。
第１図において、低温飽和ガス１０と高温飽和ガス１１
を混合すると、第３図に示す通り、１時的に過飽和ガス
１３が出来るが、湿度ΔＨに相当する水蒸気が凝集した
後、安定した飽和ガス１４になシ、又その凝集する水の
１／１ｏ 程度が、ばいじん粒径を大きくする作用を
有する。
を混合すると、第３図に示す通り、１時的に過飽和ガス
１３が出来るが、湿度ΔＨに相当する水蒸気が凝集した
後、安定した飽和ガス１４になシ、又その凝集する水の
１／１ｏ 程度が、ばいじん粒径を大きくする作用を
有する。
〔作用〕
排煙脱硫装置から過冷却装置を経由した低温飽和ガスと
排煙脱硫装置から直接排出される高温飽和ガスとを混合
すると、水蒸気が凝集し、凝集水の作用によりばいじん
粒径が大きくなる。
排煙脱硫装置から直接排出される高温飽和ガスとを混合
すると、水蒸気が凝集し、凝集水の作用によりばいじん
粒径が大きくなる。
ばいじん粒径を大きくすることにより湿式電気集塵器に
おけるばいじん捕集効率が向上し、大気中に排出される
ばいじん濃度が低下する。
おけるばいじん捕集効率が向上し、大気中に排出される
ばいじん濃度が低下する。
（１１本発明の第１実施例を第１図に従って説明する。
第１図において−
１はボイラー出口排ガス。
２は排煙脱硫装置の中の冷却塔、
３は冷却塔２の出口排ガス。
４は排煙脱硫装置の中の吸収塔。
５は吸収塔４の出口高温飽和排ガス。
６は過冷却部７へ導かれる高温飽和排ガス。
８は過冷却部７０入ロ海水、
９は過冷却部７の出口海水。
１０は過冷却部７の出口低温飽和排ガス。
１１は混合部１２へ導かれる高温飽和排ガス。
１３は高温飽和排ガス１１と（氏温飽和排ガス１０の混
合された過飽和排ガス。
合された過飽和排ガス。
１４は湿式電気集じん器１５へ導かれる飽和排ガス。
１６は湿式電気集じん器１５の出口排ガスであるＯ
排ガス量１０１００Ｎ／ｈ の排ガス１を排煙脱硫装
置の冷却塔２に導き、排ガス１を冷却及び除じんした後
、その排ガス３を、排煙脱硫装置の吸収塔４に導き、排
ガス中の並値ガスを吸収した後、その高温飽和排ガス５
０１部２０ Ｎｍ３／ｈ（５０℃）６を過冷却部７に導
き、そこで入口海水８により間接熱交（伝熱面０．５ｍ
）され、ガスは４０℃の低温飽和排ガス１０（低温飽和
ガス）になシ、海水は出口海水９になる。
置の冷却塔２に導き、排ガス１を冷却及び除じんした後
、その排ガス３を、排煙脱硫装置の吸収塔４に導き、排
ガス中の並値ガスを吸収した後、その高温飽和排ガス５
０１部２０ Ｎｍ３／ｈ（５０℃）６を過冷却部７に導
き、そこで入口海水８により間接熱交（伝熱面０．５ｍ
）され、ガスは４０℃の低温飽和排ガス１０（低温飽和
ガス）になシ、海水は出口海水９になる。
高温飽和排ガス５の他の８ ＯＮｍ／ｈ （５０℃。
高温飽和ガス）１１と、低温飽和ガス１０を混合部１２
に導き、１０１００Ｎ／ｈ、４８℃ノ過飽和ガス１４か
ら凝縮水０．４２ ｌ／ｈ を発生し飽和ガス１４にな
る。排煙脱硫装置出口排ガス５のばいじん濃度は、１５
■／Ｎｍ３ で平均粒径は１．０μであった。高温飽和
ガス１１と低温飽和ガス１０の混合後の飽和ガス１４は
、ばいじんの平均粒径は３．１μになった。ばいじんの
粒径を大きくするのに使用された凝縮水け４０１１／ｈ
ｒ であった。
に導き、１０１００Ｎ／ｈ、４８℃ノ過飽和ガス１４か
ら凝縮水０．４２ ｌ／ｈ を発生し飽和ガス１４にな
る。排煙脱硫装置出口排ガス５のばいじん濃度は、１５
■／Ｎｍ３ で平均粒径は１．０μであった。高温飽和
ガス１１と低温飽和ガス１０の混合後の飽和ガス１４は
、ばいじんの平均粒径は３．１μになった。ばいじんの
粒径を大きくするのに使用された凝縮水け４０１１／ｈ
ｒ であった。
その結果従来排煙脱硫装置後流に設置した湿式電気集じ
ん器１４の出口排ガス１５中のばいじん！１度５．Ｑｌ
ｆｆ７／Ｎｍ （除じん率６７チ）であったが、本発
明方法により、 １．８１℃ｇ／Ｎｍ （除しん率８８
％）になった。
ん器１４の出口排ガス１５中のばいじん！１度５．Ｑｌ
ｆｆ７／Ｎｍ （除じん率６７チ）であったが、本発
明方法により、 １．８１℃ｇ／Ｎｍ （除しん率８８
％）になった。
又、排ガスの色については、従来のばいじん濃度が５■
／Ｎｍ３ の時は、色が見えた（可視煙であった。）が
、本発明により１．８■／Ｎｍ３にしたときには、全く
色は見えなかった。
／Ｎｍ３ の時は、色が見えた（可視煙であった。）が
、本発明により１．８■／Ｎｍ３にしたときには、全く
色は見えなかった。
（２）本発明の第２実施例を第２図に従って説明する。
第２図の符号１乃至１６に示す部材は１週冷却部７ａを
除いて第１図について説明した同一符号の部材と同一で
ある。
除いて第１図について説明した同一符号の部材と同一で
ある。
過冷却部７ａには高温飽和排ガス６を直接冷却する冷却
水１７が吹込まれ、冷却水１７は海水８によシ冷却され
循環される。
水１７が吹込まれ、冷却水１７は海水８によシ冷却され
循環される。
過冷却部７ａにおいて、５０℃、’ ２０ Ｎｍ ／ｈ
の高温飽和排ガス６を冷却水１７により４０℃にまで冷
却した。
の高温飽和排ガス６を冷却水１７により４０℃にまで冷
却した。
排煙脱硫装置出口排ガス５のばいじん濃度１５■／Ｎｍ
３ で平均粒径は１．０μであった。
３ で平均粒径は１．０μであった。
高温飽和ガス１１と低温飽和ガス１０の混合部１２での
ガス中のばいじんの平均粒径は、３０μになった。
ガス中のばいじんの平均粒径は、３０μになった。
ばいじんの粒径を大きくするのに使用された凝縮水け、
３８．！ｉ’／ｈｒであった。
３８．！ｉ’／ｈｒであった。
その結果、従来排煙脱硫装置後流に設置した湿式電気集
じん器１３の出口排ガス１４中のばいじん濃度は、５■
／Ｎｍ３ （除じん率６７チ）であったが１本発明方法
によジ２２■／Ｎｍ３（除しん率８７％）になった。
じん器１３の出口排ガス１４中のばいじん濃度は、５■
／Ｎｍ３ （除じん率６７チ）であったが１本発明方法
によジ２２■／Ｎｍ３（除しん率８７％）になった。
又排ガスの色については、従来のばいじん濃度が５■／
Ｎｍ３ の時は１色が見えた（可視煙であった。）が１
本発明によシ２．０■／Ｎｍ にしたときには、全く
色は見えなかった。
Ｎｍ３ の時は１色が見えた（可視煙であった。）が１
本発明によシ２．０■／Ｎｍ にしたときには、全く
色は見えなかった。
本発明によシ１石炭焚きボイラ：の排ガス中に含まれる
ばいじんを、排煙脱硫装置及び湿式電気集じん器を用い
て除去する場合。
ばいじんを、排煙脱硫装置及び湿式電気集じん器を用い
て除去する場合。
（１）煙突出口ばいじん濃度を５ｍ９７Ｎｍ 以下に
、望ましくは２ ｍｙ ／ Ｎｍ 程度にまで除去で
きる。
、望ましくは２ ｍｙ ／ Ｎｍ 程度にまで除去で
きる。
（２）煙突出口からの排ガスの色が全く見えなくなる０
すなわち、可視煙を発生しない。
すなわち、可視煙を発生しない。
第１図は１本発明排ガス処理装置の第１実施例における
構成図、第２図は、本発明の第２実施例における構成図
、第３図は、本発明の詳細な説明する湿度・ガス温度図
、第４図は、従来装置の概略図である。 １・・・ボイラー出口排ガス ２・・・排煙脱硫装置の中の冷却塔 ３・−・冷却塔出口排ガス ４・・・排煙脱硫装置の中の吸収塔 ５・・・吸収塔出口高温飽和排ガス ６・・・過冷却部へ導かれる高温飽和排ガス７・・・過
冷却部 ８・・・過冷却部入口海水 ９・・・過冷却部出口海水 １０・・・過冷却部出口低温飽和排ガス１１・・・混合
部へ導かれる高温飽和排ガス１２・・・混合部 １３・・・高温飽和排ガスと低温飽和排ガスの混合され
た過飽和排ガス １４・・・湿式電気集じん器へ導かれる飽和排ガス１５
・・・湿式電気集じん器 １６・・・湿式電気集じん器出口排ガス復代理人 弁理
士 岡 本 重 文 外２名１− ボイラ出口排ガス 第２図
構成図、第２図は、本発明の第２実施例における構成図
、第３図は、本発明の詳細な説明する湿度・ガス温度図
、第４図は、従来装置の概略図である。 １・・・ボイラー出口排ガス ２・・・排煙脱硫装置の中の冷却塔 ３・−・冷却塔出口排ガス ４・・・排煙脱硫装置の中の吸収塔 ５・・・吸収塔出口高温飽和排ガス ６・・・過冷却部へ導かれる高温飽和排ガス７・・・過
冷却部 ８・・・過冷却部入口海水 ９・・・過冷却部出口海水 １０・・・過冷却部出口低温飽和排ガス１１・・・混合
部へ導かれる高温飽和排ガス１２・・・混合部 １３・・・高温飽和排ガスと低温飽和排ガスの混合され
た過飽和排ガス １４・・・湿式電気集じん器へ導かれる飽和排ガス１５
・・・湿式電気集じん器 １６・・・湿式電気集じん器出口排ガス復代理人 弁理
士 岡 本 重 文 外２名１− ボイラ出口排ガス 第２図
Claims (1)
- 石炭焚きボイラーから排出される排ガスを処理する排ガ
ス処理装置において、排煙脱硫装置の排ガス流れ後流側
に前記排煙脱硫装置からの排ガスの１部が導びかれて冷
却される過冷却装置と、前記排煙脱硫装置からの排ガス
の残りと前記過冷却装置からの排ガスとが導びかれて混
合される混合装置とを配置し、前記混合装置の排ガス流
れ後流側に湿式電気集じん器を配置したことを特徴とす
る排ガス処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60259840A JPS62121663A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 排ガス処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60259840A JPS62121663A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 排ガス処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62121663A true JPS62121663A (ja) | 1987-06-02 |
Family
ID=17339713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60259840A Pending JPS62121663A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 排ガス処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62121663A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009056830A1 (en) * | 2007-11-01 | 2009-05-07 | Alstom Technology Ltd | Carbon capture system and process |
| JP2012115763A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 排ガスの処理方法 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP60259840A patent/JPS62121663A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009056830A1 (en) * | 2007-11-01 | 2009-05-07 | Alstom Technology Ltd | Carbon capture system and process |
| US8435330B2 (en) | 2007-11-01 | 2013-05-07 | Alstom Technology Ltd | Carbon capture system and process |
| JP2012115763A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 排ガスの処理方法 |
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