JPS62120326A - メチルアセチレン及び／又はプロパジエンの製造方法 - Google Patents
メチルアセチレン及び／又はプロパジエンの製造方法Info
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- JPS62120326A JPS62120326A JP61264113A JP26411386A JPS62120326A JP S62120326 A JPS62120326 A JP S62120326A JP 61264113 A JP61264113 A JP 61264113A JP 26411386 A JP26411386 A JP 26411386A JP S62120326 A JPS62120326 A JP S62120326A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メチルアセチレン及び／又はプロパジエンに
よって負荷された後に再生され再使用される、物理的に
作用する溶剤による洗浄によって、Ｃ３−含有装入流か
らメチルアセチレン及び／又はプロパジエンを製造する
方法に関する。
よって負荷された後に再生され再使用される、物理的に
作用する溶剤による洗浄によって、Ｃ３−含有装入流か
らメチルアセチレン及び／又はプロパジエンを製造する
方法に関する。
（従来の技術）
オレフィン類の製造のための炭化水素の分解に際して生
成する分解ガスは、メチルアセチレンとプロパジエンと
を少量含有している。この分解ガスは、通常は重油成分
及び分解ガソリン成分の分離後に濃縮され、精留塔によ
って分解される。これによって、粗−Ｃ０−フラクシヨ
ンが取得され、このものは、主として（約７５−９５％
まで）プロパジエンから成っているが、そのほかに、数
％までの０３−アセチレンメチルアセチレン、プロパジ
エン及びプロパンを含有している。
成する分解ガスは、メチルアセチレンとプロパジエンと
を少量含有している。この分解ガスは、通常は重油成分
及び分解ガソリン成分の分離後に濃縮され、精留塔によ
って分解される。これによって、粗−Ｃ０−フラクシヨ
ンが取得され、このものは、主として（約７５−９５％
まで）プロパジエンから成っているが、そのほかに、数
％までの０３−アセチレンメチルアセチレン、プロパジ
エン及びプロパンを含有している。
ドイツ特許第２１４９１８４号によれば、この形式の装
入流から、ジメチルフォルムアミドによる洗浄によりて
、メチルアセチレン及びプロパジエンを分離することが
できる。この公知の方法の目的は、Ｃ３−アセチレンと
、Ｃ３−アセチレンを含まないプロパジエン／プロピレ
ン混合物とを取得することにある。このために装入流は
、溶剤としてのジメチルフォルムアミドによって自流的
に洗浄され、その際に溶剤は、Ｃ３−アセチレンと、プ
ロパン及びプロピレンの一部分とを吸収する。負荷され
た溶剤は、減圧後に、気洗（ストリッピング）−吸収器
に導かれ、この気洗−吸収器は、等モル量ずつの０３−
アセチレンとプロピレン／プロパンとによって負荷され
た溶剤がサンプにおいて取出されるように操作される。
入流から、ジメチルフォルムアミドによる洗浄によりて
、メチルアセチレン及びプロパジエンを分離することが
できる。この公知の方法の目的は、Ｃ３−アセチレンと
、Ｃ３−アセチレンを含まないプロパジエン／プロピレ
ン混合物とを取得することにある。このために装入流は
、溶剤としてのジメチルフォルムアミドによって自流的
に洗浄され、その際に溶剤は、Ｃ３−アセチレンと、プ
ロパン及びプロピレンの一部分とを吸収する。負荷され
た溶剤は、減圧後に、気洗（ストリッピング）−吸収器
に導かれ、この気洗−吸収器は、等モル量ずつの０３−
アセチレンとプロピレン／プロパンとによって負荷され
た溶剤がサンプにおいて取出されるように操作される。
これにより塔頂から、基本的にはプロパン／プロピレン
から成るが、そのほかに少量のＣ３−アセチレンも含有
している混合カスを取出すことかできる。
から成るが、そのほかに少量のＣ３−アセチレンも含有
している混合カスを取出すことかできる。
負荷された溶剤からは、後続の再生塔において、随伴ガ
スが完全に除かれる。この随伴ガスは１ｃ３−アセチレ
ン５０モル％とプロパン／プロピレン５０モル％以下の
、所望の比率において取出すことができる。この公知の
方法によれば純Ｃ３−アセチレン又は富化Ｃ０−アセチ
レン再生塔の塔頂から、モしてＣ３−アセチレンを含有
しないプロパン／プロピレンを気洗−吸収気の塔頂から
それぞれ取得することが可能となる。
スが完全に除かれる。この随伴ガスは１ｃ３−アセチレ
ン５０モル％とプロパン／プロピレン５０モル％以下の
、所望の比率において取出すことができる。この公知の
方法によれば純Ｃ３−アセチレン又は富化Ｃ０−アセチ
レン再生塔の塔頂から、モしてＣ３−アセチレンを含有
しないプロパン／プロピレンを気洗−吸収気の塔頂から
それぞれ取得することが可能となる。
しかし、この公知の方法の欠点は、木質的に、気洗−吸
収器からの塔頂生成物が全ガス量の相当大きな部分を占
めていて、経済的な理由のため再使用しなければならな
いことに存する。そのためには返流ガスを濃縮すること
が必要になる。他方では、気洗−吸収器のための気洗ガ
スの濃縮のために、エネルギーが消費される。特に、非
常に多量の洗浄剤を返流させるので、そのために多量の
エネルギーを消費することが必要になる。更に、公知の
方法によっては、プロパジエンとメチルアセチレンとを
別々に取得することはできない。
収器からの塔頂生成物が全ガス量の相当大きな部分を占
めていて、経済的な理由のため再使用しなければならな
いことに存する。そのためには返流ガスを濃縮すること
が必要になる。他方では、気洗−吸収器のための気洗ガ
スの濃縮のために、エネルギーが消費される。特に、非
常に多量の洗浄剤を返流させるので、そのために多量の
エネルギーを消費することが必要になる。更に、公知の
方法によっては、プロパジエンとメチルアセチレンとを
別々に取得することはできない。
（発明が解決しようとする問題点）
従って、本発明の課題は、プロパジエンとメチルアセチ
レンとを別々に取得することを可能とし、同時にエネル
ギーコストを低減させるように、冒頭に述べた製造方法
を改良することにある。
レンとを別々に取得することを可能とし、同時にエネル
ギーコストを低減させるように、冒頭に述べた製造方法
を改良することにある。
（問題点を解決するための手段）
この課題は、本発明によれば、メチルアセチレン及びプ
ロパジエンの吸収を第１の溶剤を用いて高圧のもとに行
うことと、負荷された第１の溶剤から優先的にプロパジ
エンを分離し、このものを第２の溶剤で減圧下に逆洗す
ることと、基本的にプロパジエン負荷された第２の溶剤
からプロパジエンを分離し、基本的にメチルアセチレン
負荷された第１の溶剤からメチルアセチレンを分列する
ことによって解決される。
ロパジエンの吸収を第１の溶剤を用いて高圧のもとに行
うことと、負荷された第１の溶剤から優先的にプロパジ
エンを分離し、このものを第２の溶剤で減圧下に逆洗す
ることと、基本的にプロパジエン負荷された第２の溶剤
からプロパジエンを分離し、基本的にメチルアセチレン
負荷された第１の溶剤からメチルアセチレンを分列する
ことによって解決される。
本発明による製造方法の装入流としては、プロパン／プ
ロピレン−スプリッターのサンプ生成物が使用される。
ロピレン−スプリッターのサンプ生成物が使用される。
この生成物は、通常は２０−４０モル％のＣ１−アセチ
レンと、２０−５０モル％のプロパンと、残量プロピレ
ンとを含有している。この装入流は高圧の下に、好まし
くは、２〜２０ ｂａｒ 、特に６〜１２ｂａｒの圧力
のもとに、物理的に作用する有機溶剤、例えはジメチル
フォルムアミド（ＤＭＦ）又はＮ−メヂルブロυトン（
ＮＭＰ）によって洗浄され、基本的にプロパンとプロパ
ピレンとから成る混合ガス（＜ ０．２％メチルアセヂ
レン＋プロパジエン）が吸収器の塔頂フラクションとし
て取得される。
レンと、２０−５０モル％のプロパンと、残量プロピレ
ンとを含有している。この装入流は高圧の下に、好まし
くは、２〜２０ ｂａｒ 、特に６〜１２ｂａｒの圧力
のもとに、物理的に作用する有機溶剤、例えはジメチル
フォルムアミド（ＤＭＦ）又はＮ−メヂルブロυトン（
ＮＭＰ）によって洗浄され、基本的にプロパンとプロパ
ピレンとから成る混合ガス（＜ ０．２％メチルアセヂ
レン＋プロパジエン）が吸収器の塔頂フラクションとし
て取得される。
■８斉Ｈよ、Ｃ３−アセチレンのほかに、プロパン及び
プロピレンも吸収する。これらのガスを遊離するには、
負荷された溶剤を加温し、プロパンとプロピレンとを溶
剤に対するその低溶解度に基づいて気相に８行させる。
プロピレンも吸収する。これらのガスを遊離するには、
負荷された溶剤を加温し、プロパンとプロピレンとを溶
剤に対するその低溶解度に基づいて気相に８行させる。
溶剤の加温は、完全に再生された高温の溶剤との熱交換
によるか又は外部から熱を加えるかして行うことが好ま
しい。加温されたプロパン／プロピレン含有ガス相は、
この分ｌｌ！ｔ 器において引出し、気洗用のガスとし
て、吸収に返送し、負荷された溶剤をｉｌＡ縮し、即ち
、プロパンとプロピレンとを追い出すようにする。これ
により、後に詳述する気洗−吸収塔の残留ガスフラクシ
ョンは、低圧の下に、吸収塔生成物に比較して非常に少
量に、例えば装入ガスの全プロパン／プロピレン成分の
３〜６％に保つことができる。
によるか又は外部から熱を加えるかして行うことが好ま
しい。加温されたプロパン／プロピレン含有ガス相は、
この分ｌｌ！ｔ 器において引出し、気洗用のガスとし
て、吸収に返送し、負荷された溶剤をｉｌＡ縮し、即ち
、プロパンとプロピレンとを追い出すようにする。これ
により、後に詳述する気洗−吸収塔の残留ガスフラクシ
ョンは、低圧の下に、吸収塔生成物に比較して非常に少
量に、例えば装入ガスの全プロパン／プロピレン成分の
３〜６％に保つことができる。
プロパジエンとメチルアセチレンとは、ＤＭＦ又はＮＭ
Ｐ中において異なった溶解度を示す。この溶解度の差に
基ついて、第１の負荷された溶剤からプロパジエンをｔ
ｉ離させることができる。これは特に気洗装置（ストリ
ッパー）中において熱を加えることによって行いうる。
Ｐ中において異なった溶解度を示す。この溶解度の差に
基ついて、第１の負荷された溶剤からプロパジエンをｔ
ｉ離させることができる。これは特に気洗装置（ストリ
ッパー）中において熱を加えることによって行いうる。
この際にメチルアセチレンは、ストリッパーのサンプ中
において（ａ縮さね、プロパジエンは、塔頂から引出さ
れる。ストリップ塔のサンプにおいての第１の負荷され
た溶剤のストリッピングは、高純度のメチルアセチレン
のみが溶剤中に残留するようになるまで行うことかでき
る。これは、エネルギーのンＭ費量を大きくすることに
よって可能となる。高純度のメチルアセチレンを取得す
る必要かなかったら、有利には、８０モル％のメチルア
セチレンと５０モル％プロパジエンとを溶剤中に残留さ
せる。
において（ａ縮さね、プロパジエンは、塔頂から引出さ
れる。ストリップ塔のサンプにおいての第１の負荷され
た溶剤のストリッピングは、高純度のメチルアセチレン
のみが溶剤中に残留するようになるまで行うことかでき
る。これは、エネルギーのンＭ費量を大きくすることに
よって可能となる。高純度のメチルアセチレンを取得す
る必要かなかったら、有利には、８０モル％のメチルア
セチレンと５０モル％プロパジエンとを溶剤中に残留さ
せる。
プロパジエンが高度に富化されたストリッパーからの塔
頂生成物は、本発明によれは、第２の溶剤を用いて、好
ましくは１〜３ ｂａｒの減圧下に遷択的に逆洗する。
頂生成物は、本発明によれは、第２の溶剤を用いて、好
ましくは１〜３ ｂａｒの減圧下に遷択的に逆洗する。
第２の溶剤としては、第１の溶剤を特に３０〜５０モル
％使用する。この第１の残留−Ｃ５−フラクションは、
量に従って、予めストリッピングに基づいて、非常に小
さい値に保つことができ、付加的に濃縮することなく、
例えは熱ガスとして放出することができる。基本的にプ
ロパン負荷された第２溶剤は、次の気洗−吸収器におい
て、同伴された不活性ガス、プロパン及びプロピレンか
ら分離される。この第２の残留−Ｃ３−フラクションも
、量に従りて、予めストリッピングに基づいて、非常に
小さい値に保つことができ、付加的に濃縮することなく
、例えは熱ガスとして放出することができる。
％使用する。この第１の残留−Ｃ５−フラクションは、
量に従って、予めストリッピングに基づいて、非常に小
さい値に保つことができ、付加的に濃縮することなく、
例えは熱ガスとして放出することができる。基本的にプ
ロパン負荷された第２溶剤は、次の気洗−吸収器におい
て、同伴された不活性ガス、プロパン及びプロピレンか
ら分離される。この第２の残留−Ｃ３−フラクションも
、量に従りて、予めストリッピングに基づいて、非常に
小さい値に保つことができ、付加的に濃縮することなく
、例えは熱ガスとして放出することができる。
本発明の製造方法によれば、２種の溶剤流が使用され、
一方の溶剤は、基本的にプロパジエンによって負荷され
、他の溶剤は、基本的にメチルアセチレンによって負荷
される。これらの２つの溶剤流は、プロパジエンはメチ
ルアセチレンから別々に分離でき、これは、好ましくは
、煮沸によって生成された蒸気によって行われる。プロ
パジエン及び／又はメチルアセチレンの分離は、好まし
くは、１〜３ ｂａｒの圧力の下に行われる。これは、
第１の負荷された溶剤からのプロパジエンの分＋１１１
についても同様である。
一方の溶剤は、基本的にプロパジエンによって負荷され
、他の溶剤は、基本的にメチルアセチレンによって負荷
される。これらの２つの溶剤流は、プロパジエンはメチ
ルアセチレンから別々に分離でき、これは、好ましくは
、煮沸によって生成された蒸気によって行われる。プロ
パジエン及び／又はメチルアセチレンの分離は、好まし
くは、１〜３ ｂａｒの圧力の下に行われる。これは、
第１の負荷された溶剤からのプロパジエンの分＋１１１
についても同様である。
プロパジエンとメチルアセチレンとの別々の回収すなわ
ち着脱−吸収は、ＤＭＦ又はＮＭＰ中の両種の０３−ア
セチレン異性体の溶解度の差異に基づいて可能となる。
ち着脱−吸収は、ＤＭＦ又はＮＭＰ中の両種の０３−ア
セチレン異性体の溶解度の差異に基づいて可能となる。
純プロパジエンフラクションのほかに、純メチルアセチ
レンではなくメチルアセチレンとプロパジエンとから成
る塔頂生成物を回収する場合には、本発明の一実施態様
に従りて、プロパジエンを含有しなくなった第２の溶剤
をメチルアセチレン負荷された第１の溶剤と混合し、こ
の第１の溶剤と共に０３−アセチレン分離部に導くよう
にしてもよい。この方法形態の利点は、第１の溶剤から
のプロパジエンの分離を完全には行わなくともよいこと
に存する。少量のプロパジエンと、それによって同伴さ
れたメチルアセチレンとが、第２の溶剤中に残留してい
ることが多いが、その理由は、これらの残留フラクショ
ンも再生に際して生成物として回収されるからである。
レンではなくメチルアセチレンとプロパジエンとから成
る塔頂生成物を回収する場合には、本発明の一実施態様
に従りて、プロパジエンを含有しなくなった第２の溶剤
をメチルアセチレン負荷された第１の溶剤と混合し、こ
の第１の溶剤と共に０３−アセチレン分離部に導くよう
にしてもよい。この方法形態の利点は、第１の溶剤から
のプロパジエンの分離を完全には行わなくともよいこと
に存する。少量のプロパジエンと、それによって同伴さ
れたメチルアセチレンとが、第２の溶剤中に残留してい
ることが多いが、その理由は、これらの残留フラクショ
ンも再生に際して生成物として回収されるからである。
この際に非常に高純度のＣ０−アセチレン生成物が必要
な場合には、取得されたガスフラクションから溶剤を逆
洗するために、最後の再生塔からの塔頂生成物を水洗す
ると有利なことが確かめられている。
な場合には、取得されたガスフラクションから溶剤を逆
洗するために、最後の再生塔からの塔頂生成物を水洗す
ると有利なことが確かめられている。
本発明による製造方法の別の有利な実施態様によれば、
プロパジエンの分離及び逆洗は、単一の塔内において行
ってもよく、その場合には、塔には煙突の床その他によ
って上部区画と下部区画とに区画したものを使用する。
プロパジエンの分離及び逆洗は、単一の塔内において行
ってもよく、その場合には、塔には煙突の床その他によ
って上部区画と下部区画とに区画したものを使用する。
このように、本発明によれば、純プロパジエンフラクシ
ョン又はメチルアセチレンフラクション又はメチルアセ
チレンとプロパジエンとの混合物が廉価な操作コストに
よって生成される。操作手段としては、低圧蒸気、冷却
水及び少量の中圧蒸気が必要とされるに過ぎない。非常
に少量の冷却材は、単に溶剤の損失を少くするために使
用される。
ョン又はメチルアセチレンフラクション又はメチルアセ
チレンとプロパジエンとの混合物が廉価な操作コストに
よって生成される。操作手段としては、低圧蒸気、冷却
水及び少量の中圧蒸気が必要とされるに過ぎない。非常
に少量の冷却材は、単に溶剤の損失を少くするために使
用される。
（発明の実施例）
次に本発明を図面に基づいて一層詳細に説明する。
４６４８ｋｇ／ｈの装入流を配管１によって供給する。
装入流は、Ｃ３−スプリッターのサンプ生成物であり、
次の組成を有している。
次の組成を有している。
（メチルアセチレン）＋（プロパジエン ） ・・・・
・・ ３１ モ ル％プロパン ・・・
・・・２４モル％プロピレン ・・・・・
・４５モル％装入流は、液状において供給され、従って
、最初に蒸発器２において蒸発させる。この装入流は次
に吸収器３の下部に２４℃の温度で導き、配管４を経て
導かれる再生させた溶剤（３２℃の温度のＤＭＦ、２３
７［１０ｋｇ／ｈ）に対する向流として洗浄する。この
場合に吸収塔３には、９ ｂａｒの圧力が存在する。Ｃ
３−アセチレンをほとんと含有しない塔頂生成物は、冷
凍剤５によって、ＤＭＦ蒸気を凝結されるためのほぼ１
８℃の温度に冷却し、３０９３ｋｇ／ｈの量において配
管６を経て放出する。この塔頂生成物には、０．５モル
％よりも少い量のＣ３−アセチレンが含まれている。
・・ ３１ モ ル％プロパン ・・・
・・・２４モル％プロピレン ・・・・・
・４５モル％装入流は、液状において供給され、従って
、最初に蒸発器２において蒸発させる。この装入流は次
に吸収器３の下部に２４℃の温度で導き、配管４を経て
導かれる再生させた溶剤（３２℃の温度のＤＭＦ、２３
７［１０ｋｇ／ｈ）に対する向流として洗浄する。この
場合に吸収塔３には、９ ｂａｒの圧力が存在する。Ｃ
３−アセチレンをほとんと含有しない塔頂生成物は、冷
凍剤５によって、ＤＭＦ蒸気を凝結されるためのほぼ１
８℃の温度に冷却し、３０９３ｋｇ／ｈの量において配
管６を経て放出する。この塔頂生成物には、０．５モル
％よりも少い量のＣ３−アセチレンが含まれている。
負荷されたＤＭＦは、ＤＭＦ相中の０３−アセチレンを
濃縮すると共にプロパン／プロピレンを追出すために、
吸収器３のサンプ中において、約１５０℃に加温したプ
ロパン−プロピレン蒸気によってストリッピングする。
濃縮すると共にプロパン／プロピレンを追出すために、
吸収器３のサンプ中において、約１５０℃に加温したプ
ロパン−プロピレン蒸気によってストリッピングする。
プロパン−プロピレン蒸気は、次のようにして生成させ
る。負荷されたＤＭＦは８２℃の温度で配管７を経て吸
収器３を離れる。負荷された溶剤は、熱交換器８におい
て、配管９から給送された完全に再生された溶剤（３７
，４００ｋｇ／ｈ）によって、約１５０℃に加温される
。この加温によって、溶存した不活性ガス、プロパン及
びプロピレンは遊離され、分離器１０によって配管１１
から取出され、吸収器３の気洗ガスとして使用すること
ができる。
る。負荷されたＤＭＦは８２℃の温度で配管７を経て吸
収器３を離れる。負荷された溶剤は、熱交換器８におい
て、配管９から給送された完全に再生された溶剤（３７
，４００ｋｇ／ｈ）によって、約１５０℃に加温される
。この加温によって、溶存した不活性ガス、プロパン及
びプロピレンは遊離され、分離器１０によって配管１１
から取出され、吸収器３の気洗ガスとして使用すること
ができる。
分離器１０からは２５２７４ｋｇ／ｈの負荷されたＤＭ
Ｆも配管１２を経て引出される。負荷されたＤＭＦは次
のストリッピング塔１４の再沸器１３にその熱を放出し
、それによりて、１１４℃に冷却される。冷却器１５に
おいて５４℃まで冷却水に対して更に冷却された後、負
荷ＤＭＦは、２ ｂａｒのストリッピング塔１４の上部
に与えられ、再沸器において生成させた蒸気によってス
トリッピングされる。これによって、プロパジエンのほ
かにプロパン、プロピレン及びメチルアセチレンを含有
するガスフラクション５７７ ｋｇ／ｈが分離される。
Ｆも配管１２を経て引出される。負荷されたＤＭＦは次
のストリッピング塔１４の再沸器１３にその熱を放出し
、それによりて、１１４℃に冷却される。冷却器１５に
おいて５４℃まで冷却水に対して更に冷却された後、負
荷ＤＭＦは、２ ｂａｒのストリッピング塔１４の上部
に与えられ、再沸器において生成させた蒸気によってス
トリッピングされる。これによって、プロパジエンのほ
かにプロパン、プロピレン及びメチルアセチレンを含有
するガスフラクション５７７ ｋｇ／ｈが分離される。
このガスフラクションは、５４℃の温度で上行し、煙突
の床】６を経て、同じ塔の内部に配された吸収器１７に
到達する。ここでは、ガスフラクションは、配管４から
の再生済み溶剤から配管１８を経て分流されたＤ Ｍ
Ｆ ８２００ｋｇハによって、１．８ ｂａｒの圧力に
おいて洗浄される６４ｋｇハのプロパン／プロピレンは
配管１９を経て３５℃の温度で送出される。
の床】６を経て、同じ塔の内部に配された吸収器１７に
到達する。ここでは、ガスフラクションは、配管４から
の再生済み溶剤から配管１８を経て分流されたＤ Ｍ
Ｆ ８２００ｋｇハによって、１．８ ｂａｒの圧力に
おいて洗浄される６４ｋｇハのプロパン／プロピレンは
配管１９を経て３５℃の温度で送出される。
基本的にプロパジエン負荷されたＳ２の溶剤（８７００
ｋｇ／ｈ）は、吸収器３の下部から配管２０を紅で４６
℃の温度で引出され、役１．８ ｂａｒにおいてｙｉＡ
勤される気洗−吸収塔２１に導かれる。気洗−吸収塔２
１においては、不活性ガス成分、プロパン及びプロピレ
ンは、再沸器２２により蒸気を介して生成させた気洗用
の蒸気によって、ＤＭＦから追出される。５５００ｋｇ
／ｈの再生されたＤＭＦは、プロパンの収率を高めるた
めに塔２１の上部に配管２３を経て供与される。配管２
４からは、残留不活性成分、例えばプロパン／プロピレ
ンが、プロパジエン及び／又はメチルアセチレン３７
ｋｇ／ｈが３６℃の温度でストリッパーを離れる。
ｋｇ／ｈ）は、吸収器３の下部から配管２０を紅で４６
℃の温度で引出され、役１．８ ｂａｒにおいてｙｉＡ
勤される気洗−吸収塔２１に導かれる。気洗−吸収塔２
１においては、不活性ガス成分、プロパン及びプロピレ
ンは、再沸器２２により蒸気を介して生成させた気洗用
の蒸気によって、ＤＭＦから追出される。５５００ｋｇ
／ｈの再生されたＤＭＦは、プロパンの収率を高めるた
めに塔２１の上部に配管２３を経て供与される。配管２
４からは、残留不活性成分、例えばプロパン／プロピレ
ンが、プロパジエン及び／又はメチルアセチレン３７
ｋｇ／ｈが３６℃の温度でストリッパーを離れる。
基本的にメチルアセチレン及び／又はプロパジエンが負
荷された第２の溶剤１４．２ｔ／ｈ（７８℃）は、塔２
１のサンプから配管２５を経て引出され、ストリッパー
（気洗塔）１４からのメチルアセチレン及び／又はプロ
パジエン負荷された第１の溶剤２４．７ｔ／ｈ （７８
℃）と共に、熱交換器２６において低圧蒸気に対して１
０９℃に加温され、再生塔２７に供与される。そこでＤ
ＭＦは、再沸器２２中において中圧蒸気によって生成さ
せた気洗用の蒸気によってストリッピングする。純ＤＭ
Ｆは、１６９℃の温度で配管９を経て引出され、熱交換
器８によって９３℃に冷却された後、冷却器３０中のポ
ンプ２９を備えた配管２８を経て３２℃に冷却され、配
管４を経て再び吸収器３．１７及び気洗−吸収塔２１に
供与される。
荷された第２の溶剤１４．２ｔ／ｈ（７８℃）は、塔２
１のサンプから配管２５を経て引出され、ストリッパー
（気洗塔）１４からのメチルアセチレン及び／又はプロ
パジエン負荷された第１の溶剤２４．７ｔ／ｈ （７８
℃）と共に、熱交換器２６において低圧蒸気に対して１
０９℃に加温され、再生塔２７に供与される。そこでＤ
ＭＦは、再沸器２２中において中圧蒸気によって生成さ
せた気洗用の蒸気によってストリッピングする。純ＤＭ
Ｆは、１６９℃の温度で配管９を経て引出され、熱交換
器８によって９３℃に冷却された後、冷却器３０中のポ
ンプ２９を備えた配管２８を経て３２℃に冷却され、配
管４を経て再び吸収器３．１７及び気洗−吸収塔２１に
供与される。
再生塔２７からは配管３１を経てその塔頂から、−８℃
にン令却された後、フ゛ロバジエン５５１ｋｇ／ｈ、メ
チルアセチレン７９０ ｋｇ／ｈ並びに溶剤蒸気８ ｋ
ｇ／ｈが取出される。この塔頂フラクションは、高純度
の０３−アセチレン生成物を取得するために、洗浄器３
２に導かれる。この洗浄器には洗浄水が配管３３を経て
供給される。
にン令却された後、フ゛ロバジエン５５１ｋｇ／ｈ、メ
チルアセチレン７９０ ｋｇ／ｈ並びに溶剤蒸気８ ｋ
ｇ／ｈが取出される。この塔頂フラクションは、高純度
の０３−アセチレン生成物を取得するために、洗浄器３
２に導かれる。この洗浄器には洗浄水が配管３３を経て
供給される。
従って配管３４からはＤＭＦを含有しないＣ１−アセチ
レンが取得される。ＤＭＦ負荷された水は、配管３５を
経て引出される。
レンが取得される。ＤＭＦ負荷された水は、配管３５を
経て引出される。
操作手段
低圧蒸気 １．８ ｔ／ｈ中圧蒸
気 ３ ｔ／ｈ１０℃に加温時
の冷却水需要 ２００ ｔ／ｈ空気冷却器を使用し
た場合には、冷却水の需要は、典型的には１００ｔ／ｈ
に減少させることができる。
気 ３ ｔ／ｈ１０℃に加温時
の冷却水需要 ２００ ｔ／ｈ空気冷却器を使用し
た場合には、冷却水の需要は、典型的には１００ｔ／ｈ
に減少させることができる。
図面は本発明の実施例に係るシステム系統図である。
符号の説明
Claims (13)
- （１）メチルアセチレン及び／又はプロパジェンによっ
て負荷された後に再生され再使用される、物理的に作用
する溶剤による洗浄によって、Ｃ＿３−含有装入流から
メチルアセチレン及び／又はプロパジェンを製造する方
法において、メチルアセチレン及びプロパジェンの吸収
を第１の溶剤を用いて高圧のもとに行うことと、負荷さ
れた第１の溶剤から優先的にプロパジェンを分離し、こ
の溶剤を第２の溶剤で減圧下に逆洗することと、基本的
にプロパジェン負荷された第２の溶剤からプロパジェン
を分離し、基本的にメチルアセチレン負荷された第１の
溶剤からメチルアセチレンを分離することとを特徴とす
るメチルアセチレン及び／又はプロパジェンの製造方法
。 - （２）プロパジェン及び／又はメチルアセチレン分離を
ストリッピングによって行うことを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の製造方法。 - （３）第１の溶剤による吸収を２〜２０ｂａｒ、特に６
〜１２ｂａｒの圧力で、第２の溶剤による吸収を１〜３
ｂａｒの圧力で、それぞれ行うことを特徴とする特許請
求の範囲第１項又は第２項に記載の製造方法。 - （４）プロパジェン及び／又はメチルアセチレンの分離
を１〜３ｂａｒの圧力で行うことを特徴とする特許請求
の範囲第１〜３項のいずれか１項に記載の製造方法。 - （５）基本的にプロパジェン負荷された第２の溶剤を基
本的にメチルアセチレン負荷された第１の溶剤に導くこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１〜４項のいずれか１
項に記載の製造方法。 - （６）第１の溶剤の部分流を第２の溶剤として使用する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１〜５項のいずれか
１項に記載の製造方法。 - （７）第２の溶剤として使用する部分流を第１の溶剤の
３０〜５０％の量とすることを特徴とする特許請求の範
囲第６項に記載の製造方法。 - （８）負荷された第１の溶剤をプロパジェンの分離前に
加温することを特徴とする特許請求の範囲第１〜７項の
いずれか１項に記載の製造方法。 - （９）負荷された第１の溶剤の加温を完全に再生された
溶剤との熱交換によって行うことを特徴とする特許請求
の範囲第８項に記載の製造方法。 - （１０）負荷された第１の溶剤の加温後に取得したガス
を分離し、負荷された第１の溶剤との向流としてストリ
ップガスとして吸収塔のサンプ （Ｓｕｍｐｆ）において洗浄することを特徴とする特許
請求の範囲第８項又は第９項に記載の製造方法。 - （１１）プロパジェンの分離及び逆洗を塔中で行うこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項〜第１０項のいずれ
か１項に記載の製造方法。 - （１２）プロパジェン及び／又はメチルアセチレン負荷
された溶剤の各々の再生の塔頂生成物を、これから溶剤
を除去するために水洗することを特徴とする特許請求の
範囲第５項に記載の製造方法。 - （１３）メチルアセチレンとプロパジェンとを、メチル
アセチレン及びプロパジェンが負荷された溶剤から別々
にストリッピングして別々の生成物として取得すること
を特徴とする特許請求の範囲第１〜１２項のいずれか１
項に記載の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3539553.2 | 1985-11-07 | ||
| DE19853539553 DE3539553A1 (de) | 1985-11-07 | 1985-11-07 | Verfahren zum gewinnen von methylazetylen und/oder propadien |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120326A true JPS62120326A (ja) | 1987-06-01 |
| JPH0717527B2 JPH0717527B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61264113A Expired - Lifetime JPH0717527B2 (ja) | 1985-11-07 | 1986-11-07 | メチルアセチレン及び／又はプロパジエンの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4701190A (ja) |
| EP (1) | EP0224748B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0717527B2 (ja) |
| DE (2) | DE3539553A1 (ja) |
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| DE1568160A1 (de) * | 1966-08-12 | 1970-01-02 | Basf Ag | Verfahren zur gemeinsamen Abtrennung von Acetylen und AEthylen aus Spaltgasen |
| DE1768460C2 (de) * | 1968-05-16 | 1973-01-04 | Badische Anilin- & Soda-Fabrik Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Gewinnung von Acetylen, Äthylen und höhere Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gemischen aus Spaltgasen |
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| DE1934304C3 (de) * | 1969-07-07 | 1979-04-05 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Gewinnung von Acetylen |
| US4106917A (en) * | 1977-02-11 | 1978-08-15 | United States Steel Corporation | Gas preparation |
| US4367363A (en) * | 1980-12-23 | 1983-01-04 | Gaf Corporation | Production of acetylene |
| DE3413898A1 (de) * | 1984-04-13 | 1985-10-17 | EC Erdölchemie GmbH, 5000 Köln | Verfahren zur entfernung von acetylen aus einem c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-strom |
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-
1985
- 1985-11-07 DE DE19853539553 patent/DE3539553A1/de not_active Withdrawn
-
1986
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- 1986-11-06 EP EP86115405A patent/EP0224748B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-07 US US06/927,978 patent/US4701190A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-11-07 JP JP61264113A patent/JPH0717527B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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