JPS62120008A - 回転磁束変圧器 - Google Patents
回転磁束変圧器Info
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- JPS62120008A JPS62120008A JP61270020A JP27002086A JPS62120008A JP S62120008 A JPS62120008 A JP S62120008A JP 61270020 A JP61270020 A JP 61270020A JP 27002086 A JP27002086 A JP 27002086A JP S62120008 A JPS62120008 A JP S62120008A
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- winding
- toroidal
- poloidal
- secondary winding
- primary
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- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
- H01F30/12—Two-phase, three-phase or polyphase transformers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
- Discharge Lamp (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Video Image Reproduction Devices For Color Tv Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、一般に電気変圧器、特に回転磁束変圧器に
関するものである。
関するものである。
［従来の技術とその問題点］
１９８４年５月７日付の米国特許出頭第６０７，８５２
号「低鉄損の回転磁束変圧器Ｊは、全ての鉄心材料を通
じて回転誘導ベクトルが達成される変圧器構造を開示す
る。励磁電流を調節して鉄心を飽和させること、すなわ
ち飽和した回転誘導ベクトルを提供することにより、ヒ
ステリシス鉄損が消去される。また、磁区が飽和で消え
去るので、磁区のサイズによる影響を受けるうず電流積
は低減される。これはアモルファス合金ではその磁区が
大きいので損失を特別に大きく低減する。
号「低鉄損の回転磁束変圧器Ｊは、全ての鉄心材料を通
じて回転誘導ベクトルが達成される変圧器構造を開示す
る。励磁電流を調節して鉄心を飽和させること、すなわ
ち飽和した回転誘導ベクトルを提供することにより、ヒ
ステリシス鉄損が消去される。また、磁区が飽和で消え
去るので、磁区のサイズによる影響を受けるうず電流積
は低減される。これはアモルファス合金ではその磁区が
大きいので損失を特別に大きく低減する。
回転誘導ベクトルを得るために、約９０°離相した２つ
の磁束が鉄心に生じられなければならない、上記米国特
許出頭は、単相電源から無効電力素子を通じて所望の９
０°移相を得るか、或は３相電源から適当な極性の２つ
の相をベクトル的に組み合わせて残りの相電圧に対し成
る位相で９０°電圧を得ることを開示する。従って、単
相実施例では、移相機能に関連した無効電力部品にかな
りの費用がとられる。３相実施例では、各々が異なる相
対を含む３つの異なるベクトル組み合わせが−ｇ・要と
される。
の磁束が鉄心に生じられなければならない、上記米国特
許出頭は、単相電源から無効電力素子を通じて所望の９
０°移相を得るか、或は３相電源から適当な極性の２つ
の相をベクトル的に組み合わせて残りの相電圧に対し成
る位相で９０°電圧を得ることを開示する。従って、単
相実施例では、移相機能に関連した無効電力部品にかな
りの費用がとられる。３相実施例では、各々が異なる相
対を含む３つの異なるベクトル組み合わせが−ｇ・要と
される。
［問題点を解決するだめの手段とその作用］簡単に云っ
て、この発明は、鉄心並びにポロイダル１次巻線および
トロイダル１次巻線を有する新しく改良した回転磁束変
圧器に関する。異なる相のベクトル組み合わせを利用す
ることによるよりもっと直接的にかつ無効電力素子によ
る移相を利用することによるよりもつと安価に直角位相
磁束が鉄心に生じられる。
て、この発明は、鉄心並びにポロイダル１次巻線および
トロイダル１次巻線を有する新しく改良した回転磁束変
圧器に関する。異なる相のベクトル組み合わせを利用す
ることによるよりもっと直接的にかつ無効電力素子によ
る移相を利用することによるよりもつと安価に直角位相
磁束が鉄心に生じられる。
詳しく説明すれば、トロイダル１次巻線とポロイダル１
次巻線はＴ接続され、ポロイダル１次巻線の一端はトロ
イダル１次巻線のセンター・タップに接続される。３相
交流電源はポロイダル１次巻線の他端およびトロイダル
１次巻線の両端に接続される。ポロイダル１次巻線は、
ＶＬ が１次線間電圧である場合に、０．８６６ｖＬ
の電圧降下を提供するように構成される。１次線間電圧
力旬〜ロイダル１次巻線全体の両端間に印加されるので
、ポロイダル１次巻線のターン数はトロイダル１次巻線
のターン数の０．８６６倍に等しい、トロイダル１次巻
線に接続されたポロイダル１次巻線の一端から０．２８
８ＶＬの所でセンター・タップがポロイダル１次巻線に
設けられる。ポロイダル２次巻線およびトロイダル２次
巻線も設けられ、これらは所望により３相出力、２相出
力または単相出力を供給するように接続され得る。
次巻線はＴ接続され、ポロイダル１次巻線の一端はトロ
イダル１次巻線のセンター・タップに接続される。３相
交流電源はポロイダル１次巻線の他端およびトロイダル
１次巻線の両端に接続される。ポロイダル１次巻線は、
ＶＬ が１次線間電圧である場合に、０．８６６ｖＬ
の電圧降下を提供するように構成される。１次線間電圧
力旬〜ロイダル１次巻線全体の両端間に印加されるので
、ポロイダル１次巻線のターン数はトロイダル１次巻線
のターン数の０．８６６倍に等しい、トロイダル１次巻
線に接続されたポロイダル１次巻線の一端から０．２８
８ＶＬの所でセンター・タップがポロイダル１次巻線に
設けられる。ポロイダル２次巻線およびトロイダル２次
巻線も設けられ、これらは所望により３相出力、２相出
力または単相出力を供給するように接続され得る。
［実施例］
この発明は、その利点および使用法と共に添付図面に示
した実施例についての以下の詳しい説明を考察する時に
、より一層簡単に理解される。
した実施例についての以下の詳しい説明を考察する時に
、より一層簡単に理解される。
第１図はこの発明の第１実施例の回転磁束変圧器２０を
示し、この回転磁束変圧器２０は３相交流電源２２を３
相負荷回路２４へ結合する。３相交流電源２２は線間電
圧ＶＬ を有し、３相出力電圧は線間電圧■８ を有す
る０回転磁束変圧器２０は鉄心２６を含み、この鉄心２
６は連続閉ループの形態をしており、外表面２８、開孔
ないし窓２つ、および軸方向に延びる開口ないし空胴３
０を有する。鉄心２６は、最小の可能な鉄損を有する変
圧器を作るために、比較的高い抵抗率を有する磁性Ｎ料
例えばアモルファス合金で作られることが望ましいが、
他の磁性材料を使用しても良い。
示し、この回転磁束変圧器２０は３相交流電源２２を３
相負荷回路２４へ結合する。３相交流電源２２は線間電
圧ＶＬ を有し、３相出力電圧は線間電圧■８ を有す
る０回転磁束変圧器２０は鉄心２６を含み、この鉄心２
６は連続閉ループの形態をしており、外表面２８、開孔
ないし窓２つ、および軸方向に延びる開口ないし空胴３
０を有する。鉄心２６は、最小の可能な鉄損を有する変
圧器を作るために、比較的高い抵抗率を有する磁性Ｎ料
例えばアモルファス合金で作られることが望ましいが、
他の磁性材料を使用しても良い。
第２図は回転磁束変圧器２０を作るために使用され得る
構成の断面図であり、空胴３０を形成する絶縁巻線管の
まわりに金属製磁性ストリップをらせん状に巻回するこ
とによって提供され得るような、複数枚の同心金属積層
３２を鉄心２６が含む。
構成の断面図であり、空胴３０を形成する絶縁巻線管の
まわりに金属製磁性ストリップをらせん状に巻回するこ
とによって提供され得るような、複数枚の同心金属積層
３２を鉄心２６が含む。
例えば公称厚さ約０，０２５ｚｚ（１ミル）および幅１
０Ｃ１〜１５ｃｉ＋（４インチ〜６インチ）のアモルフ
ァス金属ストリップは鉄心２６を形成するのに優れてい
る。
０Ｃ１〜１５ｃｉ＋（４インチ〜６インチ）のアモルフ
ァス金属ストリップは鉄心２６を形成するのに優れてい
る。
回転磁束変圧器２０は、鉄心２６の空胴３０内に配置さ
れたポロイダル巻線３４および鉄心２６の外表面２８の
まわりに巻回されたトロイダル巻線３６を含む、ポロイ
ダル巻線３４とトロイダル巻１４１３６が互いに誘導関
係にないのは、ポロイダル巻線３４ （またはトロイダ
ル巻線３６）によって発生された磁束がトロイダル巻線
３６ （またはポロイダル巻線３６）と結合しないため
である。
れたポロイダル巻線３４および鉄心２６の外表面２８の
まわりに巻回されたトロイダル巻線３６を含む、ポロイ
ダル巻線３４とトロイダル巻１４１３６が互いに誘導関
係にないのは、ポロイダル巻線３４ （またはトロイダ
ル巻線３６）によって発生された磁束がトロイダル巻線
３６ （またはポロイダル巻線３６）と結合しないため
である。
第２図にもつとはっきり示したように、ポロイダル巻線
３４は１次巻線３８および２次巻線４０を含む、これら
巻線の各々は、わずか１ターンのものを例示したが、任
意所望のターン数のもので良いことを理解されたい。第
３図に示したように、ポロイダル１次巻線３８は第１の
終端Ａ、第２の終端Ｍおよびセンター・タップＮを有す
る。ポロイダル２次巻線４０は第１の終端ａ、第２の終
端借およびセンター・タップｎを有する。後述するよう
に、ポロイダル１次巻線３８は約０．８８８Ｖシの電圧
降下ＶＡＭを提供するように構成され、ポロイダル２次
巻線４０の両端間の電圧Ｖａ、は約０ 、８６６ Ｖｓ
である。ポロイダル１次巻線３８上のセンター・タップ
Ｎは、このセンター・タップＮから第２の終端Ｍへの電
圧’ＮＭが約０．２８８Ｖ、であるような位置に設けら
れている。ポロイダル２次巻線４０上のセンター・タッ
プｎは、このセンター・タップｎから第２の終端鋼への
電圧’ｎｍが約０．２８８Ｖ８であるような位置に設け
られている。
３４は１次巻線３８および２次巻線４０を含む、これら
巻線の各々は、わずか１ターンのものを例示したが、任
意所望のターン数のもので良いことを理解されたい。第
３図に示したように、ポロイダル１次巻線３８は第１の
終端Ａ、第２の終端Ｍおよびセンター・タップＮを有す
る。ポロイダル２次巻線４０は第１の終端ａ、第２の終
端借およびセンター・タップｎを有する。後述するよう
に、ポロイダル１次巻線３８は約０．８８８Ｖシの電圧
降下ＶＡＭを提供するように構成され、ポロイダル２次
巻線４０の両端間の電圧Ｖａ、は約０ 、８６６ Ｖｓ
である。ポロイダル１次巻線３８上のセンター・タップ
Ｎは、このセンター・タップＮから第２の終端Ｍへの電
圧’ＮＭが約０．２８８Ｖ、であるような位置に設けら
れている。ポロイダル２次巻線４０上のセンター・タッ
プｎは、このセンター・タップｎから第２の終端鋼への
電圧’ｎｍが約０．２８８Ｖ８であるような位置に設け
られている。
トロイダル巻線３６は、第１の終端Ｂおよび第２の終端
Ｃ並びにセンター・タップ４４を有する１次巻線４２と
、第１の終端すおよび第２の終端Ｃ並びにセンター・タ
ップ４８を有する２次巻線４６とを含む、トロイダル１
次巻線４２とトロイダル２次巻線４６は、図面を簡単化
するために鉄心２６上で離隔しているものとして例示さ
れる。
Ｃ並びにセンター・タップ４４を有する１次巻線４２と
、第１の終端すおよび第２の終端Ｃ並びにセンター・タ
ップ４８を有する２次巻線４６とを含む、トロイダル１
次巻線４２とトロイダル２次巻線４６は、図面を簡単化
するために鉄心２６上で離隔しているものとして例示さ
れる。
実例では、トロイダル１次巻線４２とトロイダル２次巻
線４６は、第２図に示したように同心に配置される、す
なわちインターリーブ巻きされる。
線４６は、第２図に示したように同心に配置される、す
なわちインターリーブ巻きされる。
回転磁束変圧器２０の電気巻線を接続する際に、ポロイ
ダル１次巻線３８の第２の終端Ｍは！・ロイダル１次巻
線４２のセンター・タップ４４に接続され、そしてポロ
イダル２次巻線４０の第２の終端糟はトロイダル２次巻
線４６のセンター・タップ４８に接続される。３相交流
電源２２の出力端子は、ポロイダル１次巻線３８の第１
の終端Ａ並びにトロイダル１次巻線４２の第１の終端Ｂ
および第２の終端Ｃに接続される。３相出力電圧は、ポ
ロイダル２次巻線４０の第１の終端ａ ｔびにトロイダ
ル２次巻線４６の第１の終端すおよび第２の終端Ｃに現
れる。
ダル１次巻線３８の第２の終端Ｍは！・ロイダル１次巻
線４２のセンター・タップ４４に接続され、そしてポロ
イダル２次巻線４０の第２の終端糟はトロイダル２次巻
線４６のセンター・タップ４８に接続される。３相交流
電源２２の出力端子は、ポロイダル１次巻線３８の第１
の終端Ａ並びにトロイダル１次巻線４２の第１の終端Ｂ
および第２の終端Ｃに接続される。３相出力電圧は、ポ
ロイダル２次巻線４０の第１の終端ａ ｔびにトロイダ
ル２次巻線４６の第１の終端すおよび第２の終端Ｃに現
れる。
第３１２１の回路図に示されたように、３相交流電源２
２は３相発電機５０および逓降変圧器５２を含み得る。
２は３相発電機５０および逓降変圧器５２を含み得る。
三角Ｙ変圧器結線は変圧器５２の１次巻線５４および２
次巻線５６のための１結線例である。３相交流電源２２
が中性点例えば５８を含む時に、この中性点５８はポロ
イダル１次巻線３８のセンター・タップＮに接続される
。ポロイダル２次巻線４０のセンター・タップｎは３相
２次巻線すなわち出力電圧巻線の中性点である。
次巻線５６のための１結線例である。３相交流電源２２
が中性点例えば５８を含む時に、この中性点５８はポロ
イダル１次巻線３８のセンター・タップＮに接続される
。ポロイダル２次巻線４０のセンター・タップｎは３相
２次巻線すなわち出力電圧巻線の中性点である。
第４図は、直角位相電圧およびその関連磁束が３相交流
電源２２からどのようにして生じられるかを例示するベ
クトル図である。電圧■Ｂｏは線間電源電圧ＶＬ に等
しく、これはボルト／ターンを生じる。電圧Ｖ は５Ｖ
ＡＮにも等しく、センタＣ −・タップへの電圧■ は、ρ３ ／ ２ ＶＡＮであ
る。
電源２２からどのようにして生じられるかを例示するベ
クトル図である。電圧■Ｂｏは線間電源電圧ＶＬ に等
しく、これはボルト／ターンを生じる。電圧Ｖ は５Ｖ
ＡＮにも等しく、センタＣ −・タップへの電圧■ は、ρ３ ／ ２ ＶＡＮであ
る。
Ｃ
センター タップＮの位置は従って下記のように決定さ
れる。
れる。
ずなわちＶ＝０．２８８■Ｂｏである。従って、ボロＭ
イダル１次巻線３８のセンター・タップＮから第２の終
端Ｍまでのターン数は、トロイダル１次巻線４２のター
ン数の０．２８８倍に等しい。
端Ｍまでのターン数は、トロイダル１次巻線４２のター
ン数の０．２８８倍に等しい。
ポロイダル１次巻１１３８全体の両端間の電圧■ＡＭは
、下記の式〈１〉〜（３）から明らかなように、■ＡＮ
＋ＶＮＭに等しい。
、下記の式〈１〉〜（３）から明らかなように、■ＡＮ
＋ＶＮＭに等しい。
（１）■ＡＮ−■Ｂｏ１５
（２） ＶＮＭ＝０．２８８ＶＢｃ
（３）ＶＡＭ−０，５７８ＶＢｃ＋０．２８８ＶＢｃ＝
０．８６６Ｖ［、ｃこのように、ポロイダル１次巻線３
８のターン数は、トロイダル１次巻線４２のターン数の
０．８６６倍に等しい、同一の関係は２次巻線に対して
も成立する。ポロイダル２次巻線４０はトロイダル２次
巻線４６のターン数の０．８６６倍であり、そして第２
の終端憶からセンター・タップｎまでのターン数はトロ
イダル２次巻線４６のターン数の０ 、２８８倍に等し
い。
０．８６６Ｖ［、ｃこのように、ポロイダル１次巻線３
８のターン数は、トロイダル１次巻線４２のターン数の
０．８６６倍に等しい、同一の関係は２次巻線に対して
も成立する。ポロイダル２次巻線４０はトロイダル２次
巻線４６のターン数の０．８６６倍であり、そして第２
の終端憶からセンター・タップｎまでのターン数はトロ
イダル２次巻線４６のターン数の０ 、２８８倍に等し
い。
第５図は、ポロイダル２次巻線４０の第２の終端ｍとト
ロイダル２次巻線４６のセンター・タップ４８との接続
を断つことにより、３相／２相回転磁束変圧器２０゛が
提供される回路図である。
ロイダル２次巻線４６のセンター・タップ４８との接続
を断つことにより、３相／２相回転磁束変圧器２０゛が
提供される回路図である。
ポロイダル２次巻線４０およびトロイダル２次巻線４６
は、２相負荷すなわち２個別々の負荷６０および６２に
接続され得る。第６図は第５１２１に示した実施例のベ
クトル図である。
は、２相負荷すなわち２個別々の負荷６０および６２に
接続され得る。第６図は第５１２１に示した実施例のベ
クトル図である。
第７図は、ポロイダル２次巻線４０の第２の終端ｍが１
へロイダル２次巻線４６の第２の終端Ｃに接続される時
に、３相／単相回転磁束変圧器２０°°が提供される回
路図である。電圧ＶａｌＩとＶｂｃのベクトル和に等し
い単相電圧Ｖａｂは単相負荷６４に印加され得る。第８
図は第７図の実施例のベクトル図である。
へロイダル２次巻線４６の第２の終端Ｃに接続される時
に、３相／単相回転磁束変圧器２０°°が提供される回
路図である。電圧ＶａｌＩとＶｂｃのベクトル和に等し
い単相電圧Ｖａｂは単相負荷６４に印加され得る。第８
図は第７図の実施例のベクトル図である。
ここに開示された変圧器構造が変圧器として実際に機能
することを確かめるために、第９図および第１０図に示
した鉄心／コイル・アセンブリ７１を有する変圧器７０
が構成された。第９図は変圧器７０の立面図であり、そ
して第１０図は第９図の矢印Ｘ−Ｘの方向に見た、変圧
器７０の断面図である。鉄心／コイル・アセンブリ７１
は鉄心７３を含む。この鉄心７３は所定数の積層ターン
を有する鉄心ループを提供するように磁性金属０料のス
トリップを巻回することによって構成され、そして外側
ランプすなわち積層ターンは第１の鉄心区分７２を提供
するために除かれた。低圧巻線すなわち２次ティザ−（
ｔｅａｓｅｒ）巻線７４か第１の鉄心区分７２のまわり
に巻回された。高圧巻線すなわち１次ティザ−巻線７６
が低圧巻線７４のまわりに巻回された。適切な幅の磁性
金属材料のストリップを使って、小さな鉄心区分７８お
よび８０が低圧巻線７４および高圧巻線７６の端部に巻
回された。その後、鉄心ループから初めに除去された外
側積層の幾つかジ置換されて鉄心区分８２を形成する。
することを確かめるために、第９図および第１０図に示
した鉄心／コイル・アセンブリ７１を有する変圧器７０
が構成された。第９図は変圧器７０の立面図であり、そ
して第１０図は第９図の矢印Ｘ−Ｘの方向に見た、変圧
器７０の断面図である。鉄心／コイル・アセンブリ７１
は鉄心７３を含む。この鉄心７３は所定数の積層ターン
を有する鉄心ループを提供するように磁性金属０料のス
トリップを巻回することによって構成され、そして外側
ランプすなわち積層ターンは第１の鉄心区分７２を提供
するために除かれた。低圧巻線すなわち２次ティザ−（
ｔｅａｓｅｒ）巻線７４か第１の鉄心区分７２のまわり
に巻回された。高圧巻線すなわち１次ティザ−巻線７６
が低圧巻線７４のまわりに巻回された。適切な幅の磁性
金属材料のストリップを使って、小さな鉄心区分７８お
よび８０が低圧巻線７４および高圧巻線７６の端部に巻
回された。その後、鉄心ループから初めに除去された外
側積層の幾つかジ置換されて鉄心区分８２を形成する。
従って、高圧巻線７６、低圧巻線７４は第１図に示した
実施例でのそれぞれポロイダル１次巻線３８、ポロイダ
ル２次巻線４０に相当する。主２次巻線８４、主１次巻
線８６が鉄心７３の各脚部のまわりに同心に巻回された
。開路試験および負荷試験が変圧器７０に行われ、そし
て第１図と第３図の実施例のための測定された電圧比は
異なる電圧入力に対して計算された比に近いことが分っ
た。約０．２２５ｚｚ（９ミル）粒の方向性電気鋼を使
用して変圧器７０を構成したら、鉄心端部で積層と交叉
する磁束のために正常な励磁電流値よりも高い値になっ
た。励磁電流は、電動機積層のために使用された鋼のよ
うな無方向性電丸鋼の使用で或はアモルファス合金を使
用することにより、より小さくなる。
実施例でのそれぞれポロイダル１次巻線３８、ポロイダ
ル２次巻線４０に相当する。主２次巻線８４、主１次巻
線８６が鉄心７３の各脚部のまわりに同心に巻回された
。開路試験および負荷試験が変圧器７０に行われ、そし
て第１図と第３図の実施例のための測定された電圧比は
異なる電圧入力に対して計算された比に近いことが分っ
た。約０．２２５ｚｚ（９ミル）粒の方向性電気鋼を使
用して変圧器７０を構成したら、鉄心端部で積層と交叉
する磁束のために正常な励磁電流値よりも高い値になっ
た。励磁電流は、電動機積層のために使用された鋼のよ
うな無方向性電丸鋼の使用で或はアモルファス合金を使
用することにより、より小さくなる。
［発明の効果］
要するに、補助無効電力部品を使用せずかつ相互接続さ
れた相の電圧の３つのベクトル組み合わせを要すること
なく、２つの９０’移相した磁束を得る新しく改良した
回転磁束変圧器がこへに開示された。この発明はポロイ
ダル１次巻線およびポロイダル２次巻線を使用して所望
の移相を行い、各巻線が３相楕成の中性点を形成するタ
ップを有し、センター・タップがトロイダル１次巻線お
よびトロイダル２次巻線に設けられる６ポロイダル１次
巻線の一端はトロイダル１次巻線のセンター・タップに
接続される。３相交流電源はポロイダル１次巻線の他端
並びにトロイダル１次巻線の両端に接続される。ポロイ
ダル２次巻線とトロイダル２次巻線の簡単な相互接続に
より、３相出力、２相出力または単相出力が供給され得
る。
れた相の電圧の３つのベクトル組み合わせを要すること
なく、２つの９０’移相した磁束を得る新しく改良した
回転磁束変圧器がこへに開示された。この発明はポロイ
ダル１次巻線およびポロイダル２次巻線を使用して所望
の移相を行い、各巻線が３相楕成の中性点を形成するタ
ップを有し、センター・タップがトロイダル１次巻線お
よびトロイダル２次巻線に設けられる６ポロイダル１次
巻線の一端はトロイダル１次巻線のセンター・タップに
接続される。３相交流電源はポロイダル１次巻線の他端
並びにトロイダル１次巻線の両端に接続される。ポロイ
ダル２次巻線とトロイダル２次巻線の簡単な相互接続に
より、３相出力、２相出力または単相出力が供給され得
る。
第１図はこの発明の回転磁束変圧器の３相／３相実施例
の斜視図、第２図は第１図に示した回転磁束変圧器の鉄
心／コイル・アセンブリがどのように構成され得るかを
示す断面図、第３図は第１図に示した回転磁束変圧器の
回路図、第４図は第１図に示した回転磁束変圧器のベク
トル図、第５図は２相出力を供給するために第１図の変
圧器構成がどのように変更され得るかを示す回路図、第
６図は第５図に示した２相実施例のベクトル図、第７図
は単相出力を供給するために第１図の変圧器構成がどの
ように変更され得るかを示す回路図、第８図は第７図に
示した単相実施例のベクトルｌΔ。 第９図はこの発明の原理を確かめるために構成された回
転磁束変圧器の立面図、第１０図は第９図に示した変圧
器を矢印Ｘ−Ｘの方向に見た断面図である。 ２０と２０’ と２０°゛は回転磁束変圧器、２２は３
相交流電源、２６は鉄心、２８は外表面、３０は軸方向
に延びる開口、３８はポロイダル１次巻線、４０はポロ
イダル２次巻線、４２はトロイダル１次巻線、４６はト
ロイダル２次巻線、ＡとａとＢとｂは第１の終端、Ｍと
彌とＣとＣは第２の終端、Ｎとｎ４４と４８はセンター
・タップである。 ＦＩＧ、 Ｉ ＦＩＧ、 ２ ＦＩＧ、 ４ ２α°３相／２相同２相束衷圧罵 ＦＩＧ、 ７ ＦＩＧ、 ８
の斜視図、第２図は第１図に示した回転磁束変圧器の鉄
心／コイル・アセンブリがどのように構成され得るかを
示す断面図、第３図は第１図に示した回転磁束変圧器の
回路図、第４図は第１図に示した回転磁束変圧器のベク
トル図、第５図は２相出力を供給するために第１図の変
圧器構成がどのように変更され得るかを示す回路図、第
６図は第５図に示した２相実施例のベクトル図、第７図
は単相出力を供給するために第１図の変圧器構成がどの
ように変更され得るかを示す回路図、第８図は第７図に
示した単相実施例のベクトルｌΔ。 第９図はこの発明の原理を確かめるために構成された回
転磁束変圧器の立面図、第１０図は第９図に示した変圧
器を矢印Ｘ−Ｘの方向に見た断面図である。 ２０と２０’ と２０°゛は回転磁束変圧器、２２は３
相交流電源、２６は鉄心、２８は外表面、３０は軸方向
に延びる開口、３８はポロイダル１次巻線、４０はポロ
イダル２次巻線、４２はトロイダル１次巻線、４６はト
ロイダル２次巻線、ＡとａとＢとｂは第１の終端、Ｍと
彌とＣとＣは第２の終端、Ｎとｎ４４と４８はセンター
・タップである。 ＦＩＧ、 Ｉ ＦＩＧ、 ２ ＦＩＧ、 ４ ２α°３相／２相同２相束衷圧罵 ＦＩＧ、 ７ ＦＩＧ、 ８
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、長手方向軸のまわりに配置されて外表面を有する閉
ループを定め、また軸方向に延びる開口を定める鉄心と
、 この鉄心の外表面のまわりに配置され、第１および第２
の終端並びにセンター・タップを有するトロイダル１次
巻線と、 前記鉄心の軸方向に延びる開口を通して配置され、第１
および第２の終端並びにセンター・タップを有するポロ
イダル１次巻線と、を備え、 前記トロイダル１次巻線と前記ポロイダル１次巻線がＴ
接続され、前記ポロイダル１次巻線の第２の終端が前記
トロイダル１次巻線のセンター・タップに接続され、 線間電圧Ｖ＿Ｌを有しかつ前記ポロイダル１次巻線の第
１の終端、前記トロイダル１次巻線の第１、第２の終端
にそれぞれ接続された第１、第２、第３の出力端子を有
する３相交流電源と、 前記１次巻線のうちの選ばれた１次巻線と 誘導関係に配置された少なくとも１つの２次巻線と を更に備えた回転磁束変圧器。 ２、少なくとも１つの２次巻線はトロイダル１次巻線と
誘導関係に配置されたトロイダル巻線であり、 このトロイダル２次巻線が第１および第２の終端並びに
センター・タップを有しかつポロイダル１次巻線と誘導
関係に配置されたポロイダル２次巻線を含み、 前記ポロイダル２次巻線が第１および第２の終端並びに
センター・タップを有し、前記ポロイダル２次巻線の第
２の終端が前記トロイダル２次巻線のセンター・タップ
に接続され、前記トロイダル２次巻線および前記ポロイ
ダル２次巻線は前記ポロイダル２次巻線の第１の終端並
びに前記トロイダル２次巻線の第１および第２の終端に
線間電圧Ｖ＿Ｓを供給し、前記ポロイダル２次巻線は前
記トロイダル２次巻線のターン数の約０．８６６倍を有
するように構成され、前記ポロイダル２次巻線のセンタ
ー・タップから第２の終端までのターン数が前記トロイ
ダル２次巻線のターン数の約０．２８８倍に等しい特許
請求の範囲第１項記載の回転磁束変圧器。 ３、少なくとも１つの２次巻線はトロイダル１次巻線と
誘導関係に配置されたトロイダル巻線であり、かつポロ
イダル１次巻線と誘導関係に配置されたポロイダル２次
巻線を含み、前記トロイダル２次巻線と前記ポロイダル
２次巻線は約９０°離相している第１および第２の電圧
を供給する特許請求の範囲第１項記載の回転磁束変圧器
。 ４、少なくとも１つの２次巻線はトロイダル１次巻線と
誘導関係に配置されたトロイダル巻線であり、このトロ
イダル２次巻線は第１および第２の終端を有しかつポロ
イダル１次巻線と誘導関係に配置されたポロイダル２次
巻線を含み、前記ポロイダル２次巻線は第１および第２
の終端を有し、前記トロイダル２次巻線と前記ポロイダ
ル２次巻線は選択した終端が一緒に接続され、前記ポロ
イダル２次巻線および前記トロイダル２次巻線の両端間
の個々の電圧のベクトル和である単相出力電圧をそれら
の残った終端間に供給する特許請求の範囲第１項記載の
回転磁束変圧器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/798,259 US4638177A (en) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | Rotating flux transformer |
| US798259 | 2001-03-12 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120008A true JPS62120008A (ja) | 1987-06-01 |
Family
ID=25172933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61270020A Pending JPS62120008A (ja) | 1985-11-14 | 1986-11-14 | 回転磁束変圧器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4638177A (ja) |
| JP (1) | JPS62120008A (ja) |
| CA (1) | CA1263158A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5425436A (en) * | 1992-08-26 | 1995-06-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Automotive suspension control system utilizing variable damping force shock absorber |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7088073B2 (en) * | 2003-01-24 | 2006-08-08 | Toshiba Internationl Corporation | Inverter drive system |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS4882320A (ja) * | 1972-02-09 | 1973-11-02 | ||
| JPS513372A (ja) * | 1974-06-24 | 1976-01-12 | Shuupiariaa Oiru Co Za |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3004171A (en) * | 1955-03-17 | 1961-10-10 | Sperry Rand Corp | Transverse magnetic devices providing controllable variable inductance and mutual inductance |
| US2975357A (en) * | 1958-09-26 | 1961-03-14 | Gen Electric | Transformer |
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| US4087322A (en) * | 1976-09-07 | 1978-05-02 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Air core poloidal magnetic field system for a toroidal plasma producing device |
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| US4551700A (en) * | 1984-03-14 | 1985-11-05 | Toroid Transformator Ab | Toroidal power transformer |
| US4595843A (en) * | 1984-05-07 | 1986-06-17 | Westinghouse Electric Corp. | Low core loss rotating flux transformer |
-
1985
- 1985-11-14 US US06/798,259 patent/US4638177A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-11-06 CA CA000522346A patent/CA1263158A/en not_active Expired
- 1986-11-14 JP JP61270020A patent/JPS62120008A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4882320A (ja) * | 1972-02-09 | 1973-11-02 | ||
| JPS513372A (ja) * | 1974-06-24 | 1976-01-12 | Shuupiariaa Oiru Co Za |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5425436A (en) * | 1992-08-26 | 1995-06-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Automotive suspension control system utilizing variable damping force shock absorber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4638177A (en) | 1987-01-20 |
| CA1263158A (en) | 1989-11-21 |
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