JPS62110018A - 自動調心ころ軸受 - Google Patents
自動調心ころ軸受Info
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- JPS62110018A JPS62110018A JP60247100A JP24710085A JPS62110018A JP S62110018 A JPS62110018 A JP S62110018A JP 60247100 A JP60247100 A JP 60247100A JP 24710085 A JP24710085 A JP 24710085A JP S62110018 A JPS62110018 A JP S62110018A
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- Japan
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- curvature
- radius
- center
- contact
- raceway surface
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/06—Ball or roller bearings
- F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
- F16C23/082—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface
- F16C23/086—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface forming a track for rolling elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/50—Crowning, e.g. crowning height or crowning radius
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、ころと軌道軸との接触面におけるエラジス
ｌ−レス（端応力）の発生をなくし、または減少させる
自動調心ころ軸受に関するものである。
ｌ−レス（端応力）の発生をなくし、または減少させる
自動調心ころ軸受に関するものである。
（従来の技術）
従来の自動調心ころ軸受（第５図参照）においては、内
輪１０、外輪２０ところ３ｏとの接触状態は、ころ３０
の母線を含む面内でみた場合、単一円弧同志の接触であ
る。このため、次の欠点がある。
輪１０、外輪２０ところ３ｏとの接触状態は、ころ３０
の母線を含む面内でみた場合、単一円弧同志の接触であ
る。このため、次の欠点がある。
（１）ころの母線の円弧（曲率半径Ｒ６）と軌道軸の母
線の円弧（内輪の曲率半径ＲＢ、外輪の曲率半径ＲＡ）
との接触率を大きくすると、第６図の内輪１０ところ３
０との接触面における応力分布の状態に見られるように
。
線の円弧（内輪の曲率半径ＲＢ、外輪の曲率半径ＲＡ）
との接触率を大きくすると、第６図の内輪１０ところ３
０との接触面における応力分布の状態に見られるように
。
荷重の増大につれて接触端部で応力が急増しく端応力の
発生）、短寿命、摩耗、焼付等の問題を生ずる。
発生）、短寿命、摩耗、焼付等の問題を生ずる。
（２）この端応力の発生を避けるために、ころ３０の母
線の円弧と軌道輪母線の円弧との接触率を小さくすると
、点接触状態になる荷重の範囲が増大し、短寿命、剛性
低下、摩耗等の問題を生ずる。第６図の外輪２０ところ
３０との接触面における応力分布状態は、ころ３０と外
輪２０との接触率を小さくした場合である。
線の円弧と軌道輪母線の円弧との接触率を小さくすると
、点接触状態になる荷重の範囲が増大し、短寿命、剛性
低下、摩耗等の問題を生ずる。第６図の外輪２０ところ
３０との接触面における応力分布状態は、ころ３０と外
輪２０との接触率を小さくした場合である。
（３）内輪ところとの接触率と、外輪ところとの接触率
を適当に選定することによって、軸受の回転トルクの減
少をはかる場合、荷重の大きさによって上記の（１）、
または（２）の問題を生じるので、設計が容易でない。
を適当に選定することによって、軸受の回転トルクの減
少をはかる場合、荷重の大きさによって上記の（１）、
または（２）の問題を生じるので、設計が容易でない。
上記の問題点を解決する一つの技術が特開昭６０−１７
５８１８号公報に開示されている。すなわち、内輪軌道
面および外輪軌道面の双方または一方の母線を複数の曲
率半径より成る曲線にて形成してエツジストレスを減少
できることが示されている。
５８１８号公報に開示されている。すなわち、内輪軌道
面および外輪軌道面の双方または一方の母線を複数の曲
率半径より成る曲線にて形成してエツジストレスを減少
できることが示されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、上記公開公報に開示される技術を実際に
適用する場合、いくらかの問題がある。
適用する場合、いくらかの問題がある。
軸受の使用される条件に応じて軌道面の曲線を適正に形
成することは設計上、製造上難しいものである。一方の
軌道面のみを複数の曲率半径より成る曲線にて母線を形
成した場合は、他方の軌道面の円弧を適正に設計しなけ
れば、その他方の軌道面側でエツジストレスが増大し寿
命が短くなってしまう。また、外輪軌道面を複数曲率半
径の曲線による母線で形成した場合は外輪ところ間の調
心性から。
成することは設計上、製造上難しいものである。一方の
軌道面のみを複数の曲率半径より成る曲線にて母線を形
成した場合は、他方の軌道面の円弧を適正に設計しなけ
れば、その他方の軌道面側でエツジストレスが増大し寿
命が短くなってしまう。また、外輪軌道面を複数曲率半
径の曲線による母線で形成した場合は外輪ところ間の調
心性から。
外輪ところとの接触位置が変化し、本来の長寿命・高性
能を狙った接触位置以外の位置で接触することになるの
で、所期の目的を達成することができない。
能を狙った接触位置以外の位置で接触することになるの
で、所期の目的を達成することができない。
このように前記公開公報に開示される技術ではエツジス
トレスを減少して自動調心ころ軸受の長寿命化を計ると
いう目的を充分に達成することはできない。
トレスを減少して自動調心ころ軸受の長寿命化を計ると
いう目的を充分に達成することはできない。
本発明はエツジストレスを効果的に減少して長寿命化を
実現し得る自動調心ころ軸受を提供することを目的とし
ている。
実現し得る自動調心ころ軸受を提供することを目的とし
ている。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記目的を達成するための手段として以下の構
成の自動調心ころ軸受を提供するものである。
成の自動調心ころ軸受を提供するものである。
すなわち、内輪の軌道面と外輪の軌道面との間に複数個
の球面ころを配設した自動調心ころ軸受において、ころ
転動面における母線の曲率半径をＲ６とし、外輪軌道面
における母線の曲率半径をＲＡとし、内輪軌道面におけ
る母線を複数の曲率半径よりなる曲線で形成し、且つこ
ろの軸方向中央部に対応する内輪軌道面の母線の曲率半
径をＲＢＩころの軸方向端部側に対応する内輪軌道面の
母線の曲率半径をそれぞれＲＢ２． ＲＢ３’ とした
とき、Ｒｃ＜ＲＢＩ＜ＲＢ２１ ＲＢ２’ Ｒｅ ＜ ＲＡ＜ ＲＢ２１ ＲＢ２’ＲＢ１≒ＲＡま
たはＲ，、＜ＲＡ の関係を満足するよう構成したことを特徴とする自動調
心ころ軸受である。
の球面ころを配設した自動調心ころ軸受において、ころ
転動面における母線の曲率半径をＲ６とし、外輪軌道面
における母線の曲率半径をＲＡとし、内輪軌道面におけ
る母線を複数の曲率半径よりなる曲線で形成し、且つこ
ろの軸方向中央部に対応する内輪軌道面の母線の曲率半
径をＲＢＩころの軸方向端部側に対応する内輪軌道面の
母線の曲率半径をそれぞれＲＢ２． ＲＢ３’ とした
とき、Ｒｃ＜ＲＢＩ＜ＲＢ２１ ＲＢ２’ Ｒｅ ＜ ＲＡ＜ ＲＢ２１ ＲＢ２’ＲＢ１≒ＲＡま
たはＲ，、＜ＲＡ の関係を満足するよう構成したことを特徴とする自動調
心ころ軸受である。
（実施例）
以下に図面に従い本発明の実施例につき説明する。
第１図乃至第３図は、それぞれ本発明の第１、第２、第
３実施例を示す自動調心ころ軸受を示すものである。第
１図の第１実施例は球面ころの接触中心Ｃ−Ｃに対し内
輪の軌道面が対称である例、第２図の第２、第３実施例
は内輪軌道面が非対称である例を示している。各実施例
の自動調心ころ軸受は回転中心に対し対称であるととも
に、各回上左右対称であるので上部左部分の断面のみを
示す。
３実施例を示す自動調心ころ軸受を示すものである。第
１図の第１実施例は球面ころの接触中心Ｃ−Ｃに対し内
輪の軌道面が対称である例、第２図の第２、第３実施例
は内輪軌道面が非対称である例を示している。各実施例
の自動調心ころ軸受は回転中心に対し対称であるととも
に、各回上左右対称であるので上部左部分の断面のみを
示す。
第１の実施例において。
内軸１および外輪２は共に環状で、同一の回転中心上に
内輪１を内側にして配置されている。内軸１および外輪
２はそれぞれ互いに対面する軌道面１１および２１を有
している。
内輪１を内側にして配置されている。内軸１および外輪
２はそれぞれ互いに対面する軌道面１１および２１を有
している。
内軸軌道面１１は内軸ｌの外周面上に２列形成されてお
り、また、外輪軌道面２１は曲率中心ＯＡを軸受中心に
置く曲率半径ＲＡの球面として形成されている。従って
、外輪軌道面２１は単一曲率半径ＲＡより成る母線を有
することになる。
り、また、外輪軌道面２１は曲率中心ＯＡを軸受中心に
置く曲率半径ＲＡの球面として形成されている。従って
、外輪軌道面２１は単一曲率半径ＲＡより成る母線を有
することになる。
ころ３はたる形で内輪軌道面１１と外輪軌道面２１との
間に図示なき保持器によって所定間隔で複数個配置され
ている。各ころ３は転がり中心に対し回転対称で、曲率
半径ＲＱを母線として転勤面３１が形成されている。
間に図示なき保持器によって所定間隔で複数個配置され
ている。各ころ３は転がり中心に対し回転対称で、曲率
半径ＲＱを母線として転勤面３１が形成されている。
曲率半径Ｒｃの曲率中心○Ｃは接触中心Ｃ−Ｃ上にある
ことになる。
ことになる。
内輪軌道面１１は２つの曲率半径ＲＢ□およびＲ８゜よ
り成る母線を軸受中心を軸として回転して得られる。す
なわち、ころ３の接触中心Ｃ−Ｃの両側域を曲率中心Ｏ
Ｂ□を接触中心Ｃ−Ｃ上に置く０曲率半径ＲＢＩとする
領域Ｂ１とし、領域Ｂ１の両側を曲率半径ＲＢ２とする
領域Ｂ２．Ｂ２’ として形成されている。領域Ｂ２は
軸受内側、領域Ｂ２’は軸受外側とする。領域Ｂ２およ
びＢ２’ を形成する曲率半径ＲＢ２の曲率中心ＯＢ２
．０Ｂ２’は任意の位置で良いが、領域Ｂ１の両端にお
て曲率半径ＲＢ□を延長した線上に曲率半径ＲＢ２の曲
率中心０８□、ＯＢ２′ を置けば、領域Ｂ１より領域
Ｂ２．Ｂ２’へと連続的に曲率半径が変化する。また、
曲率中心０３□、ＯＢ２’ が上述の位置以外にある場
合は、曲率半径ＲＢ□とＲＢ２の交点部分は段差を生ず
るので、交点両側領域が滑らかに変化するよう近似の円
弧でだらし加工すれば良い。
り成る母線を軸受中心を軸として回転して得られる。す
なわち、ころ３の接触中心Ｃ−Ｃの両側域を曲率中心Ｏ
Ｂ□を接触中心Ｃ−Ｃ上に置く０曲率半径ＲＢＩとする
領域Ｂ１とし、領域Ｂ１の両側を曲率半径ＲＢ２とする
領域Ｂ２．Ｂ２’ として形成されている。領域Ｂ２は
軸受内側、領域Ｂ２’は軸受外側とする。領域Ｂ２およ
びＢ２’ を形成する曲率半径ＲＢ２の曲率中心ＯＢ２
．０Ｂ２’は任意の位置で良いが、領域Ｂ１の両端にお
て曲率半径ＲＢ□を延長した線上に曲率半径ＲＢ２の曲
率中心０８□、ＯＢ２′ を置けば、領域Ｂ１より領域
Ｂ２．Ｂ２’へと連続的に曲率半径が変化する。また、
曲率中心０３□、ＯＢ２’ が上述の位置以外にある場
合は、曲率半径ＲＢ□とＲＢ２の交点部分は段差を生ず
るので、交点両側領域が滑らかに変化するよう近似の円
弧でだらし加工すれば良い。
以上の通り、内輪軌道面１１はころ３の接触域を曲率半
径ＲＢ□、ころ３の両端域を曲率半径ＲＢ２とする母線
を有している。
径ＲＢ□、ころ３の両端域を曲率半径ＲＢ２とする母線
を有している。
両輪軌道面１１．２１、ころ３の転動面３１の母線を構
成する各曲率半径ＲＡ Ｉ ＲＢｌ、ＲＢ２１ ＲＯは
以下の関係を満たすよう定められている。
成する各曲率半径ＲＡ Ｉ ＲＢｌ、ＲＢ２１ ＲＯは
以下の関係を満たすよう定められている。
Ｒｏ＜ＲＢＩ＜ＲＢ２ （１）Ｒｃ
＜ＲＡ ＜ＲＢ２ （２）ＲＢＩ ：
ＲＡまたはＲＢＩ＜ＲＡ（３）次に、第２図に示す第２
実施例につき説明する。第１実施例との相違は内輪１′
の軌道面１１′のみであるので、同一部品には同一参照
符号を付して説明を省略する。
＜ＲＡ ＜ＲＢ２ （２）ＲＢＩ ：
ＲＡまたはＲＢＩ＜ＲＡ（３）次に、第２図に示す第２
実施例につき説明する。第１実施例との相違は内輪１′
の軌道面１１′のみであるので、同一部品には同一参照
符号を付して説明を省略する。
内輪軌道面１１′ は、３つの曲率半径ＲＢ□。
ＲＢ２＋ ＲＢ２’ より成る母線を回転して得られる
。接触中心Ｃ−Ｃ上に曲率中心ＯＢ、を有する曲率半径
ＲＢ１の領域Ｂ１が接触中心両側に設けられ、その軸受
内方にはＯＨ２を曲率中心とする曲率半径ＲＢ２の領域
Ｂ２が延び、また、軸受外方には０８□′を曲率中心と
する曲率半径ＲＢ２’の領域Ｂ２“が延びている。ここ
で０８゜、ＯＢ３″の位置は第１実施例と同様任意の位
置で良いが、継ぎ目に段差が生ずる場合は滑らかな円弧
で継ぐと良い。
。接触中心Ｃ−Ｃ上に曲率中心ＯＢ、を有する曲率半径
ＲＢ１の領域Ｂ１が接触中心両側に設けられ、その軸受
内方にはＯＨ２を曲率中心とする曲率半径ＲＢ２の領域
Ｂ２が延び、また、軸受外方には０８□′を曲率中心と
する曲率半径ＲＢ２’の領域Ｂ２“が延びている。ここ
で０８゜、ＯＢ３″の位置は第１実施例と同様任意の位
置で良いが、継ぎ目に段差が生ずる場合は滑らかな円弧
で継ぐと良い。
第１実施例と第２実施例との差違は、それぞれの領域Ｂ
２’ 、Ｂ２’を形成する曲率半径ＲＢ２？ ＲＢ２’
にある。ここで、第２実施例では、各曲率半径ＲＡ、Ｒ
ｑ、ＲＢＩ、ＲＢ２．ＲＢ２’が以下の（１）’ 、（
２）’ および前述の（３）の関係を満たすよう決定さ
れている。
２’ 、Ｂ２’を形成する曲率半径ＲＢ２？ ＲＢ２’
にある。ここで、第２実施例では、各曲率半径ＲＡ、Ｒ
ｑ、ＲＢＩ、ＲＢ２．ＲＢ２’が以下の（１）’ 、（
２）’ および前述の（３）の関係を満たすよう決定さ
れている。
Ｒｏ＜ＲＢ□＜ＲＢ２、ＲＢ３′（１）′Ｒｏ＜ＲＡ＜
ＲＢ２、 ＲＢ、’ （２）’次に、第３図の
第３実施例では、第１．第２実施例と異なる内輪１′の
軌道面１１＃のみにつき説明し、他の同一部位は同一参
照符号を付して説明を省略する。
ＲＢ２、 ＲＢ、’ （２）’次に、第３図の
第３実施例では、第１．第２実施例と異なる内輪１′の
軌道面１１＃のみにつき説明し、他の同一部位は同一参
照符号を付して説明を省略する。
第３実施例の内輪軌道面１１’は、接触中心Ｃ−Ｃ付近
の領域Ｂ１を接触中心上に曲率中心ＯＢ□を有する曲率
半径Ｒ８□の円弧で、ころ３の軸受内側の端面付近の領
域Ｂ２を曲率中心ＯＢ□の曲率半径ＲＢ２の円弧で、こ
ろ３の軸受外側の端面付近の領域Ｂ２’を曲率中心ＯＢ
２”の曲率半径ＲＢ２’の円弧で母線形成し、領域Ｂ１
と８２間の領域Ｂ３を曲率中心ｏｎａの曲率半径ＲＢ３
の円弧でつなぎ、又領域Ｂ１とＢ２’間の領域Ｂ３’
を曲率中心ＯＢ８′の曲率半径ＲＢ８の円弧でつないで
母線形成されている。
の領域Ｂ１を接触中心上に曲率中心ＯＢ□を有する曲率
半径Ｒ８□の円弧で、ころ３の軸受内側の端面付近の領
域Ｂ２を曲率中心ＯＢ□の曲率半径ＲＢ２の円弧で、こ
ろ３の軸受外側の端面付近の領域Ｂ２’を曲率中心ＯＢ
２”の曲率半径ＲＢ２’の円弧で母線形成し、領域Ｂ１
と８２間の領域Ｂ３を曲率中心ｏｎａの曲率半径ＲＢ３
の円弧でつなぎ、又領域Ｂ１とＢ２’間の領域Ｂ３’
を曲率中心ＯＢ８′の曲率半径ＲＢ８の円弧でつないで
母線形成されている。
曲率半径ＲＢｌ・ＲＢ３・ＲＢ２及びＲＢｌ・ＲＢ８′
・ＲＢ２’はそれぞれ、この順に増大するようにし、上
述の（１）′、（２）′および（３）の関係を満足する
よう決定されている。
・ＲＢ２’はそれぞれ、この順に増大するようにし、上
述の（１）′、（２）′および（３）の関係を満足する
よう決定されている。
各円弧の継ぎ目は前述したように、滑らかに変化するよ
う形成され、またはだらし加工されている。
う形成され、またはだらし加工されている。
以上説明した本発明の各実施例の自動調心ころ軸受によ
れば、第４図に示す通り、自動調心ころ軸受に荷重が負
荷された場合その応力分布はほぼ平均し、第６図に示し
た従来例の場合に比し、ころ３の端部側に対応する位置
で応力が増大することは回避され、むしろ減少している
。このように、本発明によればエツジストレスは確実に
防止される。
れば、第４図に示す通り、自動調心ころ軸受に荷重が負
荷された場合その応力分布はほぼ平均し、第６図に示し
た従来例の場合に比し、ころ３の端部側に対応する位置
で応力が増大することは回避され、むしろ減少している
。このように、本発明によればエツジストレスは確実に
防止される。
内輪軌道面を上記のように形成すると、内＠１，１’
、１’ ／ころ３間の転走面接触応力分布は、荷重が比
較的小さい場合には、比較的小さい曲率半径ＲＢ１の円
弧を母線とする面が主体的に荷重を負荷するために、高
い応力の発生は制御されて均一化する傾向をもつ。
、１’ ／ころ３間の転走面接触応力分布は、荷重が比
較的小さい場合には、比較的小さい曲率半径ＲＢ１の円
弧を母線とする面が主体的に荷重を負荷するために、高
い応力の発生は制御されて均一化する傾向をもつ。
一方、荷重が比較的大きい場合には、比較的大きい曲率
半径ＲＢ２１ＲＢ２’ 、ＲＢ２’の円弧を母線とする
面にも荷重が及んで縮応力を防ぎ或いは減少させ、高い
応力の発生は制御されて応力分布は均一化する傾向をも
つ。
半径ＲＢ２１ＲＢ２’ 、ＲＢ２’の円弧を母線とする
面にも荷重が及んで縮応力を防ぎ或いは減少させ、高い
応力の発生は制御されて応力分布は均一化する傾向をも
つ。
而して、外輪２の母線円弧の曲率半径ＲＡはＲＢ□とほ
ぼ等しいか大きく、ＲＢ２よりは小さく構成しであるの
で、軸受回転中心軸に垂直な断面内でみた場合に、ころ
３と内輪１．１’。
ぼ等しいか大きく、ＲＢ２よりは小さく構成しであるの
で、軸受回転中心軸に垂直な断面内でみた場合に、ころ
３と内輪１．１’。
１′間の接触が凸面同志の接触であるのに対し、ころ３
と外輪２間の接触は凸面と凹面との接触であるために最
大接触応力が減少することを考慮するなら、外輪２／こ
ろ３間の転走面接触応力分布は、荷重が比較的小さい場
合にも比較的大きい場合にも、中央部応力や縮応力がか
なり抑制されて内輪１．１’ 、１“／ころ３間のそれ
と大差なくなる。しかも、外輪２の母線円弧が曲率半径
ＲＡの単一円弧であるために、調心作用を行なってもこ
ろ３との接触における相対的な形状の差は生じず。
と外輪２間の接触は凸面と凹面との接触であるために最
大接触応力が減少することを考慮するなら、外輪２／こ
ろ３間の転走面接触応力分布は、荷重が比較的小さい場
合にも比較的大きい場合にも、中央部応力や縮応力がか
なり抑制されて内輪１．１’ 、１“／ころ３間のそれ
と大差なくなる。しかも、外輪２の母線円弧が曲率半径
ＲＡの単一円弧であるために、調心作用を行なってもこ
ろ３との接触における相対的な形状の差は生じず。
応力分布が変化してしまうような不都合は生じない。
また、ころの曲率を変えて縮応力の発生を防止する技術
と比較して工作的に容易であって、ころの寸法形状精度
のばらつきも少なく、ころ３と軌道面との接触状態を最
良に保持することが容易である。
と比較して工作的に容易であって、ころの寸法形状精度
のばらつきも少なく、ころ３と軌道面との接触状態を最
良に保持することが容易である。
さらに、従来の軸受においては、低回転１−ルクや低温
度上昇を実現するために、内輪ところとの接触率と、外
輪ところとの接触率との組合せに制約があり、短寿命と
なる場合があったが、本発明においては内輪１．１’
。
度上昇を実現するために、内輪ところとの接触率と、外
輪ところとの接触率との組合せに制約があり、短寿命と
なる場合があったが、本発明においては内輪１．１’
。
１＃ところ３との接触率が一接触部内で変化しているの
でそのような制約を受けることがなく、低回転トルク、
低温度上昇でしかも長寿命を実現することが可能である
。
でそのような制約を受けることがなく、低回転トルク、
低温度上昇でしかも長寿命を実現することが可能である
。
上記の実施例においては、内輪軌道面や外輪軌道面を形
成する曲線の曲率半径の中心を、ころ３の接触中心Ｃ−
Ｃ線上に位置させたが、これらの中心は必ずしもころの
接触中心Ｃ−Ｃ線上にある必要はなく、ｍ上から外れて
もよい。要は内輪軌道面の曲率半径が全体的にみてころ
の中央部から端部に向かって増大するように考慮すれば
よい。
成する曲線の曲率半径の中心を、ころ３の接触中心Ｃ−
Ｃ線上に位置させたが、これらの中心は必ずしもころの
接触中心Ｃ−Ｃ線上にある必要はなく、ｍ上から外れて
もよい。要は内輪軌道面の曲率半径が全体的にみてころ
の中央部から端部に向かって増大するように考慮すれば
よい。
従って軌道面を構成する曲線は、正確な円弧のみに限ら
ず、２次曲線や３次曲線等の組合せでもよく、曲率の変
化が連続的にできれば理想的である。
ず、２次曲線や３次曲線等の組合せでもよく、曲率の変
化が連続的にできれば理想的である。
（発明の効果）
以上述べたように、本発明によれば、 ころ、外輪軌道
面の曲率半径を一定とし、内輪軌道面をころの接触中心
より両側に曲率半径が増加する複数の曲率半径の母線で
構成し、かつ、各曲率半径の間に所定の関係を持たせた
ので、内輪軌道面ところとの接触率は、接触中心から端
部に向かって減少し、エツジストレスの発布、増大を効
果的に防止、軽減でき、しかも中心付近の応力が端部付
近に較べて著しく増大した点接触状態も避けることがで
きるので、剛性の減少も回避される。
面の曲率半径を一定とし、内輪軌道面をころの接触中心
より両側に曲率半径が増加する複数の曲率半径の母線で
構成し、かつ、各曲率半径の間に所定の関係を持たせた
ので、内輪軌道面ところとの接触率は、接触中心から端
部に向かって減少し、エツジストレスの発布、増大を効
果的に防止、軽減でき、しかも中心付近の応力が端部付
近に較べて著しく増大した点接触状態も避けることがで
きるので、剛性の減少も回避される。
従って、本発明の自動調心ころ軸受はエツジストレスの
発生がなく、長寿命となる。
発生がなく、長寿命となる。
第１図は本発明の一好適実施例を示す自動調心ころ軸受
の要部断面図、第２図は本発明の第２実施例を示す要部
断面図、第３図は第３実施例を示す要部断面図、第４図
は本発明の実施例における応力分布図、第５図は従来の
自動調心ころ軸受の要部断面図、第６図は第５図に示す
従来の自動調心ころ軸受における応力分布図である。 〔主要部分の符号の説明コ 内 輪・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・１外 軸・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・２
こ ろ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・３内軸軌道面・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・Ｉｆ、 １１’、１１’外
輪軌道面・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・２１ころ外周面・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・３１外輸軌道面の
曲率半径・・・・・・・・・・・・・・・・・ＲＡころ
外周面の曲率半径・・・・・・・・・・・・・・・・・
ＲＱ内内航軌道面曲率半径・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・””” ＲＢｌ ９ ＲＢ２１ ＲＢ２
’ｌ ＲＢ８１ ＲＢ８’・第１図 一−−−−−−ニーー７□ Ａ
の要部断面図、第２図は本発明の第２実施例を示す要部
断面図、第３図は第３実施例を示す要部断面図、第４図
は本発明の実施例における応力分布図、第５図は従来の
自動調心ころ軸受の要部断面図、第６図は第５図に示す
従来の自動調心ころ軸受における応力分布図である。 〔主要部分の符号の説明コ 内 輪・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・１外 軸・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・２
こ ろ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・３内軸軌道面・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・Ｉｆ、 １１’、１１’外
輪軌道面・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・２１ころ外周面・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・３１外輸軌道面の
曲率半径・・・・・・・・・・・・・・・・・ＲＡころ
外周面の曲率半径・・・・・・・・・・・・・・・・・
ＲＱ内内航軌道面曲率半径・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・””” ＲＢｌ ９ ＲＢ２１ ＲＢ２
’ｌ ＲＢ８１ ＲＢ８’・第１図 一−−−−−−ニーー７□ Ａ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内輪の軌道面と外輪の軌道面との間に複数個の球面
ころを配設した自動調心ころ軸受において、 ころ転動面における母線の曲率半径をＲ＿Ｃとし、外輪
軌道面における母線の曲率半径をＲ＿Ａとし、内輪軌道
面における母線を複数の曲率半径よりなる曲線で形成し
、且つころの軸方向中央部に対応する内輪軌道面の母線
の曲率半径をＲ＿Ｂ＿１ころの軸方向端部側に対応する
内輪軌道面の母線の曲率半径をそれぞれ、Ｒ＿Ｂ＿２、
Ｒ＿Ｂ＿２′としたとき、 Ｒ＿Ｃ＜Ｒ＿Ｂ＿１＜Ｒ＿Ｂ＿２、Ｒ＿Ｂ＿２′Ｒ＿Ｃ
＜Ｒ＿Ａ＜Ｒ＿Ｂ＿２、Ｒ＿Ｂ＿２′Ｒ＿Ｂ＿１≒Ｒ＿
ＡまたはＲ＿Ｂ＿１＜Ｒ＿Ａの関係を満足するよう構成
したことを特徴とする自動調心ころ軸受。 ２、Ｒ＿Ｂ＿２＝Ｒ＿Ｂ＿２′であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の自動調心ころ軸受。 ３、Ｒ＿Ｂ＿２≠Ｒ＿Ｂ＿２′であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の自動調心ころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60247100A JPS62110018A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 自動調心ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60247100A JPS62110018A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 自動調心ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62110018A true JPS62110018A (ja) | 1987-05-21 |
Family
ID=17158424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60247100A Pending JPS62110018A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 自動調心ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62110018A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4929098A (en) * | 1988-03-04 | 1990-05-29 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Self-aligning roller bearing |
| DE19964390B4 (de) * | 1998-06-19 | 2006-03-02 | Nsk Ltd. | Wälzlager |
| JP2013234690A (ja) * | 2012-05-07 | 2013-11-21 | Jtekt Corp | 自動調心ころ軸受及び回転機器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60175818A (ja) * | 1984-02-22 | 1985-09-10 | Nippon Seiko Kk | 自動調心ころ軸受 |
-
1985
- 1985-11-06 JP JP60247100A patent/JPS62110018A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60175818A (ja) * | 1984-02-22 | 1985-09-10 | Nippon Seiko Kk | 自動調心ころ軸受 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4929098A (en) * | 1988-03-04 | 1990-05-29 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Self-aligning roller bearing |
| DE19964390B4 (de) * | 1998-06-19 | 2006-03-02 | Nsk Ltd. | Wälzlager |
| DE19964390B8 (de) * | 1998-06-19 | 2006-08-17 | Nsk Ltd. | Wälzlager |
| JP2013234690A (ja) * | 2012-05-07 | 2013-11-21 | Jtekt Corp | 自動調心ころ軸受及び回転機器 |
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