JPS619912A - 多段圧延機のロ−ルセツトアツプ方法 - Google Patents
多段圧延機のロ−ルセツトアツプ方法Info
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- JPS619912A JPS619912A JP59130844A JP13084484A JPS619912A JP S619912 A JPS619912 A JP S619912A JP 59130844 A JP59130844 A JP 59130844A JP 13084484 A JP13084484 A JP 13084484A JP S619912 A JPS619912 A JP S619912A
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- roll
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、多段圧延機のロールセットアツプ方法に関す
るものである。
るものである。
（従来技術）
圧延機の初期圧下、いわゆるロールセットアツプ方法に
ついては、特公昭５３−３４５８４などに提案されてい
るが、何れも圧下力を既知としている。しかし、ゼンジ
ミアミル等多段圧延機の場合、ａ）圧下力を直接測定す
る手段がない。
ついては、特公昭５３−３４５８４などに提案されてい
るが、何れも圧下力を既知としている。しかし、ゼンジ
ミアミル等多段圧延機の場合、ａ）圧下力を直接測定す
る手段がない。
ｂ）圧延に使用されるロール径、側圧下位置が異なれば
主圧下位置とロールギャップの関係が異なる。
主圧下位置とロールギャップの関係が異なる。
等、実用上問題があった。
以上ノ理由から、ゼンジミアミル等の多段圧延機におけ
るロールセットアツプは被圧延材の材種、パス回数、圧
下量等から経験的に定めた作業！！Ｊ４準などにより行
なわれていた。
るロールセットアツプは被圧延材の材種、パス回数、圧
下量等から経験的に定めた作業！！Ｊ４準などにより行
なわれていた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、目標とする圧延後板厚を得るための初期圧下位
置設定の精度が悪く、圧延開始後に圧下量の再調整を必
要としていた。この間の被圧延材の圧下量調整部は一般
にオフゲージ部と呼ばれ。
置設定の精度が悪く、圧延開始後に圧下量の再調整を必
要としていた。この間の被圧延材の圧下量調整部は一般
にオフゲージ部と呼ばれ。
圧延方向板厚が不均一のため切捨てられ歩留低下をまね
いている。
いている。
オフゲージ部の短縮は歩留向上に寄与するためロールセ
ットアツプ後の圧下量調整は一般に低速圧延で行われ、
目標板厚に調整後加速され圧延される。このため圧延能
率の低下もまねいていた。
ットアツプ後の圧下量調整は一般に低速圧延で行われ、
目標板厚に調整後加速され圧延される。このため圧延能
率の低下もまねいていた。
（問題点を解決するための手段）
本発明はオフゲージ最小化を目的として、多段圧延機の
ロールセットアツプを高精度に行うものである。
ロールセットアツプを高精度に行うものである。
本発明の要旨とするところは、多段圧延機のロールセッ
トアツプにおいて、主圧下量、側圧下着と支援ロール軸
心位置の関係式、各ロール径から定まる作業ロール軸心
位置の関係式、被圧延材の材種、板幅、原板厚、圧延前
板厚、目標とする圧延後板厚、設定する標準の前方およ
び後方張力および／またはロール表面変位量から推定さ
れる圧下力の関係式および圧延機の弾性係数を用いて目
標とする圧下位置を決定する多段圧延機のロールセット
アツプ方法である。
トアツプにおいて、主圧下量、側圧下着と支援ロール軸
心位置の関係式、各ロール径から定まる作業ロール軸心
位置の関係式、被圧延材の材種、板幅、原板厚、圧延前
板厚、目標とする圧延後板厚、設定する標準の前方およ
び後方張力および／またはロール表面変位量から推定さ
れる圧下力の関係式および圧延機の弾性係数を用いて目
標とする圧下位置を決定する多段圧延機のロールセット
アツプ方法である。
以下、本発明による多段圧延機のロールセットアツプ方
法について詳細に説明する。
法について詳細に説明する。
多段圧延機に圧延ロールが組込まれ、主圧下および側圧
下調整により、多段圧延機が圧延可能状態にある場合の
ロールセットアツプ方法について第１図、第２図に示す
２０段圧延機の場合を例に説明する。第１図において、
Ｘ軸を境に上側にＵ、下側にＬの符号をつけた。２０段
圧延機における圧延後目標板厚を得るためのロールギャ
ップＳｏ（第２図）は次の様にして求める。
下調整により、多段圧延機が圧延可能状態にある場合の
ロールセットアツプ方法について第１図、第２図に示す
２０段圧延機の場合を例に説明する。第１図において、
Ｘ軸を境に上側にＵ、下側にＬの符号をつけた。２０段
圧延機における圧延後目標板厚を得るためのロールギャ
ップＳｏ（第２図）は次の様にして求める。
まず、ｗ４１図のＵの文字をつけた上段各ロールの軸心
位ｌ（以下座標という）の求め方について説明する。支
援ロール８Ｕ、９υのロール軸心のＸ座標Ｘ４ｕ 、
Ｘ９Ｕ 、 Ｙ座標Ｙ８ｕ 、 ｙ９ｕは、主圧下調整
軸１１υの圧下量が基準量（二〇）のときの、支援ロー
ル８ＵのＸ座標ｘｗｌ、 、 ｙ座標Ｙ１ｕと、第３図
に丞す様にロール中心から偏心ギヤー中心間距離Ｅ’１
ｌｌＬＩと、主圧下量が基準量のときの主圧下偏心軸の
回転角θＷｉｌ＋と、当該側圧下着における主圧下偏心
軸の回転角θ＋Ｕから次式で表わされる。
位ｌ（以下座標という）の求め方について説明する。支
援ロール８Ｕ、９υのロール軸心のＸ座標Ｘ４ｕ 、
Ｘ９Ｕ 、 Ｙ座標Ｙ８ｕ 、 ｙ９ｕは、主圧下調整
軸１１υの圧下量が基準量（二〇）のときの、支援ロー
ル８ＵのＸ座標ｘｗｌ、 、 ｙ座標Ｙ１ｕと、第３図
に丞す様にロール中心から偏心ギヤー中心間距離Ｅ’１
ｌｌＬＩと、主圧下量が基準量のときの主圧下偏心軸の
回転角θＷｉｌ＋と、当該側圧下着における主圧下偏心
軸の回転角θ＋Ｕから次式で表わされる。
・・・（１）
但し、５ＩＧＮ：符号関数
支援ロール７Ｕ、 ｌｏ＋Ｊのロール軸心のＸ座標Ｘ７
ｕ、 ｘ、ｏ、 、 ｙ座標Ｙ７Ｕ 、 ＹＩＯＩＪは
側圧下調整軸１２Ｕ。
ｕ、 ｘ、ｏ、 、 ｙ座標Ｙ７Ｕ 、 ＹＩＯＩＪは
側圧下調整軸１２Ｕ。
１３υの圧下量が基準量（＝Ｏ）のときの支援ロール７
ｕのＸ座標ＸＳｕ 、 Ｙ座標ＹＳυと、第４図に示す
様にロール中心から側圧下調整軸間距離Ｅ９υと、側圧
下着が基準量のときの側圧下偏心軸の回転角θＳＵと、
当該側圧下量における側圧下偏心軸の回転角θ２ｕから
次式で表わされる。
ｕのＸ座標ＸＳｕ 、 Ｙ座標ＹＳυと、第４図に示す
様にロール中心から側圧下調整軸間距離Ｅ９υと、側圧
下着が基準量のときの側圧下偏心軸の回転角θＳＵと、
当該側圧下量における側圧下偏心軸の回転角θ２ｕから
次式で表わされる。
・・・（３）
次に第２中間ロール６υの細心座標を求める方法を第５
図により説明する。第２中間ロール６ＵのＬ方に隣接す
る支援ロール８Ｕ、＋００の軸心座標は前記により既知
であるから、支援ロール９Ｕ、１０υの軸心間距離Ｌ９
．＋。および第２中間ロール８Ｕ、支援ロール８Ｕの軸
心間距離Ｌ６，９．第２中間ロール８０．支援ロールＩ
ＯＵの軸心間距離Ｌ６．１０は支援ロール９υのＸ座標
Ｘ９． 、 Ｙ座標ｙ９ｕ ＋ロール半径をＲ９Ｌｌ
、支援ロールＩＯＵのＸ座標Ｘ、、、 、 Ｙ座標Ｙ＋
ＯＵ ＋ロール半径をＲＩＯＬ＋ 、第２中間ロール６
Ｕのロール半径をＲ６ＬＩ第２中間ロール６Ｕのロール
軸心のＸ座標Ｘ 。
図により説明する。第２中間ロール６ＵのＬ方に隣接す
る支援ロール８Ｕ、＋００の軸心座標は前記により既知
であるから、支援ロール９Ｕ、１０υの軸心間距離Ｌ９
．＋。および第２中間ロール８Ｕ、支援ロール８Ｕの軸
心間距離Ｌ６，９．第２中間ロール８０．支援ロールＩ
ＯＵの軸心間距離Ｌ６．１０は支援ロール９υのＸ座標
Ｘ９． 、 Ｙ座標ｙ９ｕ ＋ロール半径をＲ９Ｌｌ
、支援ロールＩＯＵのＸ座標Ｘ、、、 、 Ｙ座標Ｙ＋
ＯＵ ＋ロール半径をＲＩＯＬ＋ 、第２中間ロール６
Ｕのロール半径をＲ６ＬＩ第２中間ロール６Ｕのロール
軸心のＸ座標Ｘ 。
Ｙ座標Ｙ は次の様に表わされる。
但し、θｃ ＝ １８０− （θＢ−＋−Ｏｂ）（Ｙ
ｑｕ≦ＹＩＯＬ＋のとき） −１ｌ Ｙ？Ｕ −Ｙ＋ｏｕ ｌ ＝ ９０＋ ｓ＋ｎ （□） Ｌ９．１０ （Ｙｑｕ≧ＹＩＯＬ＋のとき） 以下、同様にフイドラロール５Ｕ、第２中間ロール４ｔ
ｌ、第１中間ロール３０ 、２０ 、作業ロール１ｌｌ
ｊとついても各ロールの軸心座標が定まる・ 一方、第１図のＬの文字を付（すた下段側番ロールの軸
心座標も上下対称であるため、同様に式（１）〜式（６
）を適用して求める力く、各ロール半径については下段
側の各ロールのイ直を適用する。
ｑｕ≦ＹＩＯＬ＋のとき） −１ｌ Ｙ？Ｕ −Ｙ＋ｏｕ ｌ ＝ ９０＋ ｓ＋ｎ （□） Ｌ９．１０ （Ｙｑｕ≧ＹＩＯＬ＋のとき） 以下、同様にフイドラロール５Ｕ、第２中間ロール４ｔ
ｌ、第１中間ロール３０ 、２０ 、作業ロール１ｌｌ
ｊとついても各ロールの軸心座標が定まる・ 一方、第１図のＬの文字を付（すた下段側番ロールの軸
心座標も上下対称であるため、同様に式（１）〜式（６
）を適用して求める力く、各ロール半径については下段
側の各ロールのイ直を適用する。
第２図におけるロールギヤ・ンプＳ ＋を上段作業ロー
ルｌＵのＸ座標Ｘ、ｕ、’Ｙ座標Ｙ１リ １作業ロール
半径Ｒ１υおよび下段作業ローＪしｌしのＸ座標ＸＩＬ
。
ルｌＵのＸ座標Ｘ、ｕ、’Ｙ座標Ｙ１リ １作業ロール
半径Ｒ１υおよび下段作業ローＪしｌしのＸ座標ＸＩＬ
。
Ｙｌ＋標Ｙ、Ｌ、ロール半径ＲＩＬとして次式で表わさ
Ｓ＝ｍ石ＩＬＩ−Ｙ１７−（Ｒ＋ｃ＋ ” ＲＩＬ ）
・・・（７） 次に、圧延後の板厚が目標板厚になるようなロールギャ
ップＳＯをケえるための主圧下調整是の求め方について
述べる。
Ｓ＝ｍ石ＩＬＩ−Ｙ１７−（Ｒ＋ｃ＋ ” ＲＩＬ ）
・・・（７） 次に、圧延後の板厚が目標板厚になるようなロールギャ
ップＳＯをケえるための主圧下調整是の求め方について
述べる。
圧延前板厚から被圧延材の材種、バス回数毎に定められ
た標準の前方張力および後方張力のドで、目標板厚を得
るための推定される圧ドカＰは被圧延材の材種、原板厚
Ｈ０、圧延前板厚Ｈ１１１標とする圧延後板厚りから定
まる変形抵抗Ｒ１板幅Ｂ１作業ロール径Ｒ，Ｈ，ｈ設定
する標準の前方張力ｔｆおよび後方張力ｔトなどの関数
として次のように表わされる。
た標準の前方張力および後方張力のドで、目標板厚を得
るための推定される圧ドカＰは被圧延材の材種、原板厚
Ｈ０、圧延前板厚Ｈ１１１標とする圧延後板厚りから定
まる変形抵抗Ｒ１板幅Ｂ１作業ロール径Ｒ，Ｈ，ｈ設定
する標準の前方張力ｔｆおよび後方張力ｔトなどの関数
として次のように表わされる。
Ｐ＝Ｐ（Ｋ、Ｂ、Ｒ，Ｈ，ｈ、ｔす 、 ｔｂ ）・
・・ （８）次に、圧下力Ｐによるロールの表面変位（
＝偏平）を求める。圧下力によるロール間作用力を第６
図に示す。第６図における考察ロール１７下方からの作
用力ｐ。の作用角をφ。、考察ロール１７と隣接ロール
１間の作用力ｐ、の作用角をφ１、考察ロール１７と隣
接ロール２間の作用力Ｐ２の作用角をφ２とするとき、
作用力Ｐ＋ 、Ｂ２は次式で求められる。
・・ （８）次に、圧下力Ｐによるロールの表面変位（
＝偏平）を求める。圧下力によるロール間作用力を第６
図に示す。第６図における考察ロール１７下方からの作
用力ｐ。の作用角をφ。、考察ロール１７と隣接ロール
１間の作用力ｐ、の作用角をφ１、考察ロール１７と隣
接ロール２間の作用力Ｐ２の作用角をφ２とするとき、
作用力Ｐ＋ 、Ｂ２は次式で求められる。
・・・（８）
但し、ａ、 ＝ ＣｏＳφ１
ａ２ ＝ ＣｏＳφ２
ｂｌ ＝ ｓｉｎφ１
ｂ２ ＝ ｓｉｎφ２
Ｃ＋＝Ｐｏ ・ ｃｏｓφ０
Ｃ２＝Ｐｏ ・ ｓｉｎφＧ
ｐｏ”考察ロール下方からの単位幅当りの作用力
ロール間作用量ｐ１による考察ロール１７〜隣接ロール
１間のロール表面変位量δｌについて第７図に示す、ロ
ール表面変位量δｌは次式で推定する。
１間のロール表面変位量δｌについて第７図に示す、ロ
ール表面変位量δｌは次式で推定する。
・・・（１０）
Ｖ、ロールのポアッソン比
Ｅ：縦弾性係数
ｄｏ ・考察ロール直径
ｄｌ 、隣接ロール直径
π：円周率
式（９）、（１０）を上段、下段の各ロール間に適用し
て、各ロール間の表面変位量を求める。
て、各ロール間の表面変位量を求める。
次に、ロール表面変位量を考慮して、各ロールの軸心座
標を再計算するが、その場合前記（５）式に代えて（１
１）式を適用する。
標を再計算するが、その場合前記（５）式に代えて（１
１）式を適用する。
イリし、δ６．ｑ：第２中間ロール６０〜支援ロール９
０間のロール表面変位 δｂ、ｒｏ ：第２中間ロール６Ｕ〜支援ロールＩＯＵ
間のロール表面変位 以下（１１）式と（８）式を適用して、上段および下段
各ロールの細心座標を決定する。
０間のロール表面変位 δｂ、ｒｏ ：第２中間ロール６Ｕ〜支援ロールＩＯＵ
間のロール表面変位 以下（１１）式と（８）式を適用して、上段および下段
各ロールの細心座標を決定する。
ロール表面変位量を考慮した場合のロールギヤ・ンプＳ
１は次式で表わされる。
１は次式で表わされる。
−（ＲＩｕ ＋ ＲＩＬ ） ・・・（
１２）但し、Ｘ、Ｕ、Ｙ〜 ：上段作業ロールのロール
表面変位量を考慮した場合のＸ座 標・Ｙ座標 ｘｌＬ 、 ｙ、Ｌ、下段作業ロールのロール表面変位
量を考慮した場合のＸ座 標・Ｙ座標 ＲＩｕ ：上段作業ロール半径 ＲＩＬ ：下段作業ロール半径 ロール表面変位量によるロールギャップ変位ΔＳは次式
で求まる。
１２）但し、Ｘ、Ｕ、Ｙ〜 ：上段作業ロールのロール
表面変位量を考慮した場合のＸ座 標・Ｙ座標 ｘｌＬ 、 ｙ、Ｌ、下段作業ロールのロール表面変位
量を考慮した場合のＸ座 標・Ｙ座標 ＲＩｕ ：上段作業ロール半径 ＲＩＬ ：下段作業ロール半径 ロール表面変位量によるロールギャップ変位ΔＳは次式
で求まる。
ΔＳ”Ｓ−Ｓ、 ・・・（１３
）但し、Ｓ、ロール表面変位量を考慮しないときのロー
ルギャップ〔（７）式で求める〕 次に、圧延機伸びＭｓは圧下力Ｐ、多段圧延機の弾性係
数Ｍから次式で表わされる。
）但し、Ｓ、ロール表面変位量を考慮しないときのロー
ルギャップ〔（７）式で求める〕 次に、圧延機伸びＭｓは圧下力Ｐ、多段圧延機の弾性係
数Ｍから次式で表わされる。
Ｍｓ＝−・・・（１４）
以上により、圧延後目標板厚を得るためのロールギャッ
プＳＯは、圧延後目標板厚り、圧延機伸びＭｓ、ロール
表面変位量によるロールギャップ変位ΔＳとして次式で
表わされる。
プＳＯは、圧延後目標板厚り、圧延機伸びＭｓ、ロール
表面変位量によるロールギャップ変位ΔＳとして次式で
表わされる。
Ｓｏ＝ｈ−Ｍｓ−ΔＳ −（１５）
現状態におけるロールギャップＳ’ｏから、目標板厚り
を得るロールギャップＳｏにするための土圧下調整量Δ
Ｓマの求め方について述べる。（１）式における主圧下
偏心軸の回転角θＩＬＩ を現状態の主圧下位置に対応
する主圧下偏心軸の回転角とし、θＩυの近傍に適当な
２点θ先、θ′、′Ｕを選び（但し、θ；′Ｕ〉θｒｕ
＞θ’ｒｕとする）、式（１）〜（７）を適用して第
８図のような主圧下位置（＝主圧下偏心軸の回転角）と
ロールギャップの関係を求めることができる。
現状態におけるロールギャップＳ’ｏから、目標板厚り
を得るロールギャップＳｏにするための土圧下調整量Δ
Ｓマの求め方について述べる。（１）式における主圧下
偏心軸の回転角θＩＬＩ を現状態の主圧下位置に対応
する主圧下偏心軸の回転角とし、θＩυの近傍に適当な
２点θ先、θ′、′Ｕを選び（但し、θ；′Ｕ〉θｒｕ
＞θ’ｒｕとする）、式（１）〜（７）を適用して第
８図のような主圧下位置（＝主圧下偏心軸の回転角）と
ロールギャップの関係を求めることができる。
第８図において、主圧下偏心軸の回転角θ；Ｕにおける
ロールギャップＳ／、現状態の主圧下位置に対応する主
圧下偏心軸の回転角θＩＵにおけるロールギャップを８
３．目標板厚りを得るロールギャップをＳｏとするとき
、土圧下調整量ΔＳマは次式で求めることができる。
ロールギャップＳ／、現状態の主圧下位置に対応する主
圧下偏心軸の回転角θＩＵにおけるロールギャップを８
３．目標板厚りを得るロールギャップをＳｏとするとき
、土圧下調整量ΔＳマは次式で求めることができる。
尚、ロール表面変位量によるロールギャップ変位ΔＳは
（９）〜（１４）式で求める外、次の様に実験により求
めることもできる。土圧下調整量ΔＳマにより多段圧延
機のロールセットアツプを実施した後、目標板厚を得る
ために更に土圧下調整量ΔＳマを必要としたときの、推
定圧下量Ｐ′と主圧下調整量ΔＳ（の関係を予め求めて
おき、当該ΔＳマをロール表面変位量によるロールギャ
ップ変位ΔＳと見做す。
（９）〜（１４）式で求める外、次の様に実験により求
めることもできる。土圧下調整量ΔＳマにより多段圧延
機のロールセットアツプを実施した後、目標板厚を得る
ために更に土圧下調整量ΔＳマを必要としたときの、推
定圧下量Ｐ′と主圧下調整量ΔＳ（の関係を予め求めて
おき、当該ΔＳマをロール表面変位量によるロールギャ
ップ変位ΔＳと見做す。
一’（’ ｌ ８ ）式で得られた土圧下調整量ΔＳマ
を主圧下制御系に設定し、主圧下シリンダ１８を作動さ
せ上段主圧下調整軸１１０を降下させる。上段主圧下調
整軸１１Ｕは支援ロールａｕ 、 ９ｕの端部に付設さ
れている主圧下偏心軸を回転させ、支援ロール８ｕ、８
υの軸心座標（ｘｗｕ 、Ｙｓｕ ） 、 （Ｘ９ＬＩ
、Ｙｑｕ ）を変化させることにより、圧延後板厚と
圧延後目標板厚の偏差が岐小になるような多段圧延機の
ロールセットアツプが実現できる。
を主圧下制御系に設定し、主圧下シリンダ１８を作動さ
せ上段主圧下調整軸１１０を降下させる。上段主圧下調
整軸１１Ｕは支援ロールａｕ 、 ９ｕの端部に付設さ
れている主圧下偏心軸を回転させ、支援ロール８ｕ、８
υの軸心座標（ｘｗｕ 、Ｙｓｕ ） 、 （Ｘ９ＬＩ
、Ｙｑｕ ）を変化させることにより、圧延後板厚と
圧延後目標板厚の偏差が岐小になるような多段圧延機の
ロールセットアツプが実現できる。
前記においてロールギャップＳｏを（１５）式によって
求めたが、該ＳＯを次式によって求めてもよい。
求めたが、該ＳＯを次式によって求めてもよい。
５ｏ＝ｈ−ΔＳ −（＋７）
（実施例） ＳＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板、圧延前板厚３．５０
ｍｍを圧延後板厚２．７８＋ｓａにゼンジミアミルによ
って圧延速度１７０ｍ／分で圧延を行ない圧延後板厚を
連続的に測定した。
（実施例） ＳＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板、圧延前板厚３．５０
ｍｍを圧延後板厚２．７８＋ｓａにゼンジミアミルによ
って圧延速度１７０ｍ／分で圧延を行ない圧延後板厚を
連続的に測定した。
第９図、第１０図は１パス目の圧延材先頭部からＩｏｎ
における圧延結果を示し、横軸は圧延後板厚と目標板厚
との偏差の分布、縦軸は該偏差の圧延材長さに対する比
率を示す。
における圧延結果を示し、横軸は圧延後板厚と目標板厚
との偏差の分布、縦軸は該偏差の圧延材長さに対する比
率を示す。
第９図は圧延材先頭部の圧下量設定を作業者の経験によ
って圧延を行なった従来法による板厚偏差分布のヒスト
グラムを示し、板厚偏差の平均値（マ）は−１，！３４
μｍ 、標準偏差（σ）は１５．８８μ鴎であった。
って圧延を行なった従来法による板厚偏差分布のヒスト
グラムを示し、板厚偏差の平均値（マ）は−１，！３４
μｍ 、標準偏差（σ）は１５．８８μ鴎であった。
第１０図は圧延材先頭部からの圧下量設定を本発明によ
って圧延を行なった結果の板厚偏差分布のヒストグラム
を示し、板厚偏差の乎均値（））は−０，３？終ｌ、標
準偏差（σ）は１．７０＃１．ｍであった。
って圧延を行なった結果の板厚偏差分布のヒストグラム
を示し、板厚偏差の乎均値（））は−０，３？終ｌ、標
準偏差（σ）は１．７０＃１．ｍであった。
従来法の適用例における寸法公差（オンゲージ範囲）は
±１８ルーであるのに対し、本発明法の適用例における
寸法公差は±９ｇｍと厳しいにも拘らず、圧延材先頭部
からＩＯｍに対する板厚合格長さの比であるオンゲージ
率は従来法が７１．２％であったのに対し、本発明法は
９Ｌ５Ｘと大幅に改善された。
±１８ルーであるのに対し、本発明法の適用例における
寸法公差は±９ｇｍと厳しいにも拘らず、圧延材先頭部
からＩＯｍに対する板厚合格長さの比であるオンゲージ
率は従来法が７１．２％であったのに対し、本発明法は
９Ｌ５Ｘと大幅に改善された。
（発明の効果）
前述の如く、圧延後板厚と圧延後目標板厚の偏差を最小
とすることにより、オフゲージ部の短縮等甚だ有益であ
る。
とすることにより、オフゲージ部の短縮等甚だ有益であ
る。
第１図は２０段圧延機のロール構成と圧下調整機構を丞
す説明図、第２図はロールギャップの説明図、１４３図
は主圧下偏心軸と回転角の説明図。第４図は側圧下調整
軸と回転角の説明図、第５図は軸心が既知であるロール
に接触するロールの軸心を求める説明図、第６図、＄７
図はロール間作用力によるロール表面変位を示す図、第
８図は主圧丁位置とロールギャップの関係を示す図、＃
１９図及び第１０図は従来法及び本発明法を夫々適用し
た場合の圧延結果の板厚偏差分布を示すヒストグラムで
ある。 ｌ・・・作業ロール、２．３・・・第１中間ロール、４
．６・・・第２中間ロール、５・・・アイドラロール、
７〜ＩＯ・・・支援ａ−ル、１１・・・主圧下調整軸、
１２．１３・・・側圧下調整軸、 １４・・・被圧延材
、１５・・・主圧下制御系、１６・・・主圧下シリンダ
。
す説明図、第２図はロールギャップの説明図、１４３図
は主圧下偏心軸と回転角の説明図。第４図は側圧下調整
軸と回転角の説明図、第５図は軸心が既知であるロール
に接触するロールの軸心を求める説明図、第６図、＄７
図はロール間作用力によるロール表面変位を示す図、第
８図は主圧丁位置とロールギャップの関係を示す図、＃
１９図及び第１０図は従来法及び本発明法を夫々適用し
た場合の圧延結果の板厚偏差分布を示すヒストグラムで
ある。 ｌ・・・作業ロール、２．３・・・第１中間ロール、４
．６・・・第２中間ロール、５・・・アイドラロール、
７〜ＩＯ・・・支援ａ−ル、１１・・・主圧下調整軸、
１２．１３・・・側圧下調整軸、 １４・・・被圧延材
、１５・・・主圧下制御系、１６・・・主圧下シリンダ
。
Claims (1)
- 多段圧延機のロールセットアップにおいて、主圧下量、
側圧下量と支援ロール軸心位置及び各ロール径から現状
のロールギャップを求めるとともに、被圧延材の材種、
板幅、原板厚、圧延前板厚、目標とする圧延後板厚、設
定する標準の前方および後方張力から推定される圧下力
および圧延機の弾性係数および／またはロール表面変位
量を用いて圧延後目標板厚を得るためのロールギャップ
を求め、各ロールギャップと主圧下位置の関係から主圧
下調整量を求め、当該主圧下調整量に基づいて今回の圧
延の圧下操作を行なうことを特徴とする多段圧延機のロ
ールセットアップ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59130844A JPS619912A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 多段圧延機のロ−ルセツトアツプ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59130844A JPS619912A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 多段圧延機のロ−ルセツトアツプ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619912A true JPS619912A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=15044016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59130844A Pending JPS619912A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 多段圧延機のロ−ルセツトアツプ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619912A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103357658A (zh) * | 2012-03-27 | 2013-10-23 | 三菱日立制铁机械株式会社 | 多辊轧机 |
| CN106825064A (zh) * | 2017-02-14 | 2017-06-13 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 1549mm轧机薄钢板精轧压下率调节方法 |
-
1984
- 1984-06-27 JP JP59130844A patent/JPS619912A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103357658A (zh) * | 2012-03-27 | 2013-10-23 | 三菱日立制铁机械株式会社 | 多辊轧机 |
| CN106825064A (zh) * | 2017-02-14 | 2017-06-13 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 1549mm轧机薄钢板精轧压下率调节方法 |
| CN106825064B (zh) * | 2017-02-14 | 2018-09-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 1549mm轧机薄钢板精轧压下率调节方法 |
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