JPS6183623A - アンモニア合成ガスの製法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、アンモニアの合成のために必要な化学量論酌
量より多量の窒素を含有するガス混合物からアンモニア
合成ガスを製造する方法に関する。
量より多量の窒素を含有するガス混合物からアンモニア
合成ガスを製造する方法に関する。
〈従来の技術〉
反応3 H2+ N 2→2NH3によるアンモニアの
合成には、モル比で3:1又はそれに近い比の水素及び
窒素を含有する供給ガス流(了アンモニア合成ガス」と
して公知)が必要である。
合成には、モル比で3:1又はそれに近い比の水素及び
窒素を含有する供給ガス流(了アンモニア合成ガス」と
して公知)が必要である。
化石燃料からのアンモニアの合成は、一般的に、以下の
主たる工程を含む: (1)化石燃料と蒸気、空気及び/又は酸素との反応に
よって得た水素及び一酸化炭素を含有する原料ガスの生
成。
主たる工程を含む: (1)化石燃料と蒸気、空気及び/又は酸素との反応に
よって得た水素及び一酸化炭素を含有する原料ガスの生
成。
(2) 次いで、一酸化炭素転化コンバーター中での
上記ガスと蒸気との反応。このコンバーター中では一酸
化炭素は酸化されて二酸化炭素になると共に、等容積の
水素が発生。
上記ガスと蒸気との反応。このコンバーター中では一酸
化炭素は酸化されて二酸化炭素になると共に、等容積の
水素が発生。
(3) 適切な溶媒による転化ガスからの二酸化炭素
の除去。
の除去。
生成した合成ガスは、アンモニア合成触媒の作用に有害
な酸素含有化合物(炭素酸化物類及び水蒸気)を少量含
有している。合成ガスがアンモニア合成コンバーターに
達する以前に、これら化合物を除去する必要がある。
な酸素含有化合物(炭素酸化物類及び水蒸気)を少量含
有している。合成ガスがアンモニア合成コンバーターに
達する以前に、これら化合物を除去する必要がある。
炭素酸化物類の残存含量を除去するためには、2つの相
互に代替しうる主要な処理方法がある。
互に代替しうる主要な処理方法がある。
即ち。
(1)適切な触媒を用いてのメタネーション、(2)適
切な固体1例えば分子篩を用いて二酸化炭素を吸着した
後に、液体窒素洗浄して一酸化炭素を除去。
切な固体1例えば分子篩を用いて二酸化炭素を吸着した
後に、液体窒素洗浄して一酸化炭素を除去。
メタネーション法では、水素の好ましくない損失が生ず
る。吸着/窒素洗浄法では、酸素を含まない窒素の源と
しての空気分離プラントの設置が必要である。
る。吸着/窒素洗浄法では、酸素を含まない窒素の源と
しての空気分離プラントの設置が必要である。
最近、アンモニア合成ガス法が米国特許第4゜409.
196号において開示され、その方法では、空気による
部分酸化により原料合成ガスを製造する。この合成ガス
はアンモニア合成反応に要する以上の窒素を含有してい
る。合成ガスをアンモニアコンバーターに導入する以前
に過剰量の窒素を除去しなければならない。通常、過剰
の窒素の低温凝縮により除去する。
196号において開示され、その方法では、空気による
部分酸化により原料合成ガスを製造する。この合成ガス
はアンモニア合成反応に要する以上の窒素を含有してい
る。合成ガスをアンモニアコンバーターに導入する以前
に過剰量の窒素を除去しなければならない。通常、過剰
の窒素の低温凝縮により除去する。
〈発明が解決しようとする問題点〉
予想外にも、今回、米国特許第4,409,196号中
に記載の方法における残存炭素酸化物類及び過剰量の窒
素の除去が、上記のメタネーション及び吸着/窒素洗浄
システムの新規な組合わせにより達成でき、メタネーシ
ョンによる水素の損失を最小とし、かつ別個の窒素発生
器は不要であることを発見した。
に記載の方法における残存炭素酸化物類及び過剰量の窒
素の除去が、上記のメタネーション及び吸着/窒素洗浄
システムの新規な組合わせにより達成でき、メタネーシ
ョンによる水素の損失を最小とし、かつ別個の窒素発生
器は不要であることを発見した。
〈発明の構成〉
この新規な方法によれば、原料合成ガスの一部のみをメ
タネーションを通過させ、冷却し及びメタン化流を部分
的に疑縮し、そして生成した凝縮物を洗浄カラム中の洗
浄液として使用することにより、洗浄カラム用に必要な
純度の液体窒素が提供される。このようにして、メタネ
ーション工程中の水素の損失が大幅に減少し、同時に過
剰の窒素の除去に常に必要な低温ユニットには、単に洗
浄カラムを追加する必要があるのみである。
タネーションを通過させ、冷却し及びメタン化流を部分
的に疑縮し、そして生成した凝縮物を洗浄カラム中の洗
浄液として使用することにより、洗浄カラム用に必要な
純度の液体窒素が提供される。このようにして、メタネ
ーション工程中の水素の損失が大幅に減少し、同時に過
剰の窒素の除去に常に必要な低温ユニットには、単に洗
浄カラムを追加する必要があるのみである。
このように1本発明によれば水素、窒素及び一酸化炭素
を含有し、水素:窒素のモル比が3:1未満の原料合成
ガス流から、アンモニア製造用のガス状供給材料を製造
する方法が提供され、上記方法は。
を含有し、水素:窒素のモル比が3:1未満の原料合成
ガス流から、アンモニア製造用のガス状供給材料を製造
する方法が提供され、上記方法は。
(a)上記原料合成ガス流の第一部分をメタネーション
して、含有する一酸化炭素をメタンに転換し。
して、含有する一酸化炭素をメタンに転換し。
(b)上記(a)工程の生成物を冷却及び部分的に疑縮
し、 (C)上記原料合成ガス流の第二部分を冷却及び部分的
に凝縮し。
し、 (C)上記原料合成ガス流の第二部分を冷却及び部分的
に凝縮し。
(d)上記(c)工程からの未凝縮生成物を、上記工程
(b)の凝縮物で洗浄し、並びに (e) (d)工程からの洗浄済ガス及び(b)工程か
らの未凝縮ガスを回収して、アンモニア合成用ガス状供
給原料として使用する、 ことを特徴とする。
(b)の凝縮物で洗浄し、並びに (e) (d)工程からの洗浄済ガス及び(b)工程か
らの未凝縮ガスを回収して、アンモニア合成用ガス状供
給原料として使用する、 ことを特徴とする。
原料供給ガス流が二酸化炭素を含有する場合には、ガス
流の第一部分中の二酸化炭素を上記工程(a)中にメタ
ンに転換してもよい。
流の第一部分中の二酸化炭素を上記工程(a)中にメタ
ンに転換してもよい。
好ましくは、工程(b)からの凝縮物を工程(d)で使
用して、工程(c)から生成した蒸気部分を洗浄した後
には、工程(b)からの凝縮物は工程(C)の液体部分
と混合し、中間圧力に膨張させて、工程(b)中の原料
合成ガスの第一部分及び工程(c)中の第二部分の冷却
及び部分的凝縮に使用する。
用して、工程(c)から生成した蒸気部分を洗浄した後
には、工程(b)からの凝縮物は工程(C)の液体部分
と混合し、中間圧力に膨張させて、工程(b)中の原料
合成ガスの第一部分及び工程(c)中の第二部分の冷却
及び部分的凝縮に使用する。
好ましい操作方法においては、膨張した凝縮物をガス状
成分及び液体成分に分離してもよく、そしてガス状成分
の少なくとも一部分は再循環し、上記原料合成ガス流の
第一部分と混合して、工程(a)のメタネーションを行
なう。
成分及び液体成分に分離してもよく、そしてガス状成分
の少なくとも一部分は再循環し、上記原料合成ガス流の
第一部分と混合して、工程(a)のメタネーションを行
なう。
一般的には、工程(a)においてメタネーションを行な
う原料合成ガスの第一部分は少量部分であり、例えば原
料合成ガス流の50%未満、及び好ましくは原料流の2
0〜40%からなる。工程(c)に供給される第二部分
は、従って、原料流の主要部分となる。
う原料合成ガスの第一部分は少量部分であり、例えば原
料合成ガス流の50%未満、及び好ましくは原料流の2
0〜40%からなる。工程(c)に供給される第二部分
は、従って、原料流の主要部分となる。
本発明の方法の実施にあたっては。
(1)工程(b)からの未凝縮ガス流及び(2)工程(
d)からの洗浄済ガス の一方又は両方を使用して、工程(a)の生成物及び/
又は工程(C)中の原料合成ガス流の第二部分を冷却及
び部分的凝縮してもよい。
d)からの洗浄済ガス の一方又は両方を使用して、工程(a)の生成物及び/
又は工程(C)中の原料合成ガス流の第二部分を冷却及
び部分的凝縮してもよい。
本発明の好ましい実施例においては、洗浄液として作用
した凝縮物及び工程(C)の液体部分を混合して得た液
体の中間圧力への膨張により生じた蒸気を、更に、膨張
器中で低圧に膨張させて方法中の工程を冷却してもよい
。
した凝縮物及び工程(C)の液体部分を混合して得た液
体の中間圧力への膨張により生じた蒸気を、更に、膨張
器中で低圧に膨張させて方法中の工程を冷却してもよい
。
冷却前に、工程(a)の生成物及び原料合成ガスの第二
部分を処理して、後に続く低温段階で凝縮又は凍結のお
それがある水又は二酸化炭素値を除却することもできる
6 更に詳細には、本発明の方法は、好ましい態様
゛においては、二酸化炭素除却工程を上記原料供給ガス
が離れた際に、原料合成ガスを2つの流に分離し、その
うちの一方を乾燥及び残存する痕跡量のCO2を例えば
分子篩又は別の適切な吸着剤で除却した後に、低温ユニ
ット中の返送流と熱交換することにより冷却及び部分的
凝縮、を行ない、及び蒸気を洗浄カラムのベースに供給
する。他の部分はおそらくは、再循環流と合わせた後に
、メタン化し、乾燥し並びに冷却及び部分的に凝縮し。
部分を処理して、後に続く低温段階で凝縮又は凍結のお
それがある水又は二酸化炭素値を除却することもできる
6 更に詳細には、本発明の方法は、好ましい態様
゛においては、二酸化炭素除却工程を上記原料供給ガス
が離れた際に、原料合成ガスを2つの流に分離し、その
うちの一方を乾燥及び残存する痕跡量のCO2を例えば
分子篩又は別の適切な吸着剤で除却した後に、低温ユニ
ット中の返送流と熱交換することにより冷却及び部分的
凝縮、を行ない、及び蒸気を洗浄カラムのベースに供給
する。他の部分はおそらくは、再循環流と合わせた後に
、メタン化し、乾燥し並びに冷却及び部分的に凝縮し。
生成した凝縮物を洗浄カラムの頂部に性状液として供給
する。あらかじめ決定した、例えば化学量論的組成の精
製合成ガスをカラムの頂部から排出して、導入流との熱
交換により室温に暖めることができる。次いで、洗浄カ
ラムの液底生成物と工程(c)から生成した液体部分と
を共に低圧にフラッシュし、残存液を交換器中で蒸発さ
せ及び暖める。生成した蒸気は膨張させて冷却に用い、
暖まった後には圧縮し、所望に応じてメタネーター供給
流に再循環する。
する。あらかじめ決定した、例えば化学量論的組成の精
製合成ガスをカラムの頂部から排出して、導入流との熱
交換により室温に暖めることができる。次いで、洗浄カ
ラムの液底生成物と工程(c)から生成した液体部分と
を共に低圧にフラッシュし、残存液を交換器中で蒸発さ
せ及び暖める。生成した蒸気は膨張させて冷却に用い、
暖まった後には圧縮し、所望に応じてメタネーター供給
流に再循環する。
本発明に従って操作することにより、メタネーション中
に生ずる合成ガス流からの水素の損失を、メタネーショ
ンによりメタンに転換しなかった一酸化炭素を洗浄する
液体窒素の別個の供給源を必要とすることなく、減少す
ることができる。
に生ずる合成ガス流からの水素の損失を、メタネーショ
ンによりメタンに転換しなかった一酸化炭素を洗浄する
液体窒素の別個の供給源を必要とすることなく、減少す
ることができる。
〈実施例〉
以下に、添付の図面を参照して本発明を更に詳細に説明
する。
する。
第1図を参照すると、水素及び窒素を3=1未満のモル
比で含有し、更に炭素酸化物を含有する管10中の27
.57ブソリユートバールの原料アンモニア合成ガス供
給流は、管12の第一部分流及び管24の第二部分流に
分割され、管12中の流は管48の再循環流として合流
して、管14を通り、メタホーター16中でメタン化さ
れ、次いで。
比で含有し、更に炭素酸化物を含有する管10中の27
.57ブソリユートバールの原料アンモニア合成ガス供
給流は、管12の第一部分流及び管24の第二部分流に
分割され、管12中の流は管48の再循環流として合流
して、管14を通り、メタホーター16中でメタン化さ
れ、次いで。
管18を通過してドライヤー20に達し、管22から低
温ユニット30に達する。メタネータ−16を慣用の方
法で操作して、炭素の酸化物類を以下の式に従ってメタ
ンに転換する: COx + (x + 2 ) →CH4+ x H2
0同様に、慣用の方法でドライヤー20を操作する。
温ユニット30に達する。メタネータ−16を慣用の方
法で操作して、炭素の酸化物類を以下の式に従ってメタ
ンに転換する: COx + (x + 2 ) →CH4+ x H2
0同様に、慣用の方法でドライヤー20を操作する。
即ちドライヤー20には代表的な分子篩乾燥媒体を含ん
でおり、及びアンモニア冷却システムを用いて冷却して
、メタン化流と乾燥媒体とを乾燥サイクルで接触させる
前に大部分の水を除去する。
でおり、及びアンモニア冷却システムを用いて冷却して
、メタン化流と乾燥媒体とを乾燥サイクルで接触させる
前に大部分の水を除去する。
周期的にガス流を使用してドライヤーを再生するが、ガ
ス流の源について以下に記載する。
ス流の源について以下に記載する。
管24中の流を、ドライヤー20と同様の方法で操作す
るドライヤー26に供給し、次いで管28を通じて低温
ユニット30へ供給する。管24中の流はメタン化され
ていないので、痕跡量の二酸化炭素及び一酸化炭素を含
有しており、二酸化炭素はドライヤー26中で水と共に
除去する。
るドライヤー26に供給し、次いで管28を通じて低温
ユニット30へ供給する。管24中の流はメタン化され
ていないので、痕跡量の二酸化炭素及び一酸化炭素を含
有しており、二酸化炭素はドライヤー26中で水と共に
除去する。
第2図を参照すると、管22中のメタン化し、かつ乾燥
した流は熱交換器32を通過し、熱交換器中で冷却再循
環流出物及び以下に記載の生成流との熱交換により約−
180℃に冷却及び凝縮されて、次いで管36及び分離
器v3を通り、管37を通じて洗浄カラムに1の頂部に
達する。
した流は熱交換器32を通過し、熱交換器中で冷却再循
環流出物及び以下に記載の生成流との熱交換により約−
180℃に冷却及び凝縮されて、次いで管36及び分離
器v3を通り、管37を通じて洗浄カラムに1の頂部に
達する。
管28中のドライヤー26から送られた乾S流(即ち、
メタネータ−16を通過していない不純物含有合成ガス
の第二部分から誘導した流)も熱交換器32中で約−1
80℃に冷却して、管29を通じて分離器v4へ供給す
る。分離器v4からの蒸気部分を管41を通じて洗浄カ
ラムに1に供給し、管39中の液体部分を管38中のカ
ラムから流出した底液と混合する。
メタネータ−16を通過していない不純物含有合成ガス
の第二部分から誘導した流)も熱交換器32中で約−1
80℃に冷却して、管29を通じて分離器v4へ供給す
る。分離器v4からの蒸気部分を管41を通じて洗浄カ
ラムに1に供給し、管39中の液体部分を管38中のカ
ラムから流出した底液と混合する。
管36中の部分的凝縮流の液状及びガス状成分を分離器
v3中で分離し、管37から洗浄カラムに1へ入った液
状成分(本質的に純粋な液体窒素を含有)はカラム中を
下降し、管29及び41を通じてカラムへ供給された蒸
気を洗浄する。分離器■3からのガス状成分は管35を
通過して、洗浄カラムに1の頂部から出て管33を通過
するガス状生成物と一緒になり、熱交換器32で加熱さ
れ、26.0アブソリユートバールで管34を通過し。
v3中で分離し、管37から洗浄カラムに1へ入った液
状成分(本質的に純粋な液体窒素を含有)はカラム中を
下降し、管29及び41を通じてカラムへ供給された蒸
気を洗浄する。分離器■3からのガス状成分は管35を
通過して、洗浄カラムに1の頂部から出て管33を通過
するガス状生成物と一緒になり、熱交換器32で加熱さ
れ、26.0アブソリユートバールで管34を通過し。
アンモニア合成用原料として使用するために圧縮される
。
。
カラムに1の基部から管38を通して排出された液体は
、分離器v4からの管39中の液体と共に、バルブ40
から容器■2へ膨張し、容器v2から蒸気が管42中を
通って膨張器C2(膨張器中での蒸気温度を降下して、
熱交換器32の追加の低温流体源とする)へ通過させ、
次いで管44から交換器32を通って、コンプレッサー
C1中での圧縮のための管46中の流を生じ、次いで管
48を通って再循環して、管14からメタネーターに供
給される管12中の第一部分流と一緒になる。
、分離器v4からの管39中の液体と共に、バルブ40
から容器■2へ膨張し、容器v2から蒸気が管42中を
通って膨張器C2(膨張器中での蒸気温度を降下して、
熱交換器32の追加の低温流体源とする)へ通過させ、
次いで管44から交換器32を通って、コンプレッサー
C1中での圧縮のための管46中の流を生じ、次いで管
48を通って再循環して、管14からメタネーターに供
給される管12中の第一部分流と一緒になる。
管49中の容器v2からの液状成分は、管50及び56
中の2つの流に分割され、各々、バルブ52及び58を
通って別々にフラッシュする。管16中の流は比較的低
圧(例えば1.6バール)でフラッシュし、熱交換器3
2を通過して、次いで管60経由でヒーター62に達し
、ヒーター62で理由は加熱されてドライヤー20及び
26の周期的再生に使用される。
中の2つの流に分割され、各々、バルブ52及び58を
通って別々にフラッシュする。管16中の流は比較的低
圧(例えば1.6バール)でフラッシュし、熱交換器3
2を通過して、次いで管60経由でヒーター62に達し
、ヒーター62で理由は加熱されてドライヤー20及び
26の周期的再生に使用される。
管50中の流は高圧(例えば6.6バール)で膨張させ
、熱交換器32を通過した後に管54に入る。流は更に
ガスタービン中で加熱膨張して動力を発生する。
、熱交換器32を通過した後に管54に入る。流は更に
ガスタービン中で加熱膨張して動力を発生する。
第3図には、本発明の改善と組合わせていない精製法を
示す図である。この方法では(他の点においては、第1
図及び第2図に示したものと同等の方法で操作)、管1
0中の不純物含有合成ガスの導入論全体が、熱交換器3
2中で冷却する前に、メタン化及び乾燥され、管36を
通って容器v1へ通過し、容器10中で部分的凝縮及び
分離されて液体及び蒸気成分となる。蒸気成分は管34
を通じてアンモニア合成ガスとして使用するだに移送さ
れ、液状成分は第2図に関して上述した方法で処理され
る。
示す図である。この方法では(他の点においては、第1
図及び第2図に示したものと同等の方法で操作)、管1
0中の不純物含有合成ガスの導入論全体が、熱交換器3
2中で冷却する前に、メタン化及び乾燥され、管36を
通って容器v1へ通過し、容器10中で部分的凝縮及び
分離されて液体及び蒸気成分となる。蒸気成分は管34
を通じてアンモニア合成ガスとして使用するだに移送さ
れ、液状成分は第2図に関して上述した方法で処理され
る。
く比較例〉
本発明の方法(第1図及び第2図のフロー図に従って操
作した場合)を、第3図のフロー図の方法と比較した。
作した場合)を、第3図のフロー図の方法と比較した。
使用した粗合成ガス流のフロー速度、圧力、温度及び組
成は、どちらの場合にも同等とした。その値を以下に示
す。
成は、どちらの場合にも同等とした。その値を以下に示
す。
モル%
■(□ 49.9
N2 48.5
GO,0,9
Ar O,5
CH,0,2
100,0
圧力27.5アブソリユ一トバール
温度64℃
フロー速度8504.8 kgモル/時間各場合におけ
る水素流は、約1000 )−ン/日のアンモニア製造
に対応させた。
る水素流は、約1000 )−ン/日のアンモニア製造
に対応させた。
いずれの場合にも、精製した合成ガス(管34中の流)
を26バールで回収した。膨張器C2を通ったフラッシ
ュガスの流れは、第2図の方法では305.7 kgモ
ル/時間及び第3図の方法では303.9 kgモル/
時間であった。
を26バールで回収した。膨張器C2を通ったフラッシ
ュガスの流れは、第2図の方法では305.7 kgモ
ル/時間及び第3図の方法では303.9 kgモル/
時間であった。
いずれの場合にも、排棄窒素は、管54及び60の2つ
の流れに排出した。管54中の流れは6.5バール及び
管60の流れは1.5バールであった。管60中の流を
ドライヤーの再生に使用した。
の流れに排出した。管54中の流れは6.5バール及び
管60の流れは1.5バールであった。管60中の流を
ドライヤーの再生に使用した。
管54中の流を次いでガスタービン中で加熱及び膨張さ
せて動力を発生させた。
せて動力を発生させた。
第1表及び第2表に示した質量のバランスから。
精製合成ガス中の水素のフロー速度は第1図及び第2図
のフロー法(第1表)中では4130.7kgモル/時
間であるのに対して、第3図のフロー法(第2表)では
3984.7kgモル/時間であり、はぼ361−27
日のアンモニア製品が増加した。
のフロー法(第1表)中では4130.7kgモル/時
間であるのに対して、第3図のフロー法(第2表)では
3984.7kgモル/時間であり、はぼ361−27
日のアンモニア製品が増加した。
第1図は本発明の方法の実施に適したプラントのブロッ
ク図である。第2図は第1図の低温ユニットを拡大した
図である。第3図は本発明の方法と組合わせずに操作し
た合成カス精製プラントの低ユユニッ1−を示す図であ
る。 1G・・メタネーター、20.26・・ドライヤー、3
0・・低温分離器、32・・熱交換器。 K1・・洗浄カラム、v2・・容器、V3.V4・・分
離器。 特許出願人 フォスター・ホイーシー・エナージイ・
コーポレイション 代理人弁理士 兼 坂 真岡
酒 井 −同 兼 坂
繁第 1 国 木唐、丸
ク図である。第2図は第1図の低温ユニットを拡大した
図である。第3図は本発明の方法と組合わせずに操作し
た合成カス精製プラントの低ユユニッ1−を示す図であ
る。 1G・・メタネーター、20.26・・ドライヤー、3
0・・低温分離器、32・・熱交換器。 K1・・洗浄カラム、v2・・容器、V3.V4・・分
離器。 特許出願人 フォスター・ホイーシー・エナージイ・
コーポレイション 代理人弁理士 兼 坂 真岡
酒 井 −同 兼 坂
繁第 1 国 木唐、丸
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)水素、窒素及び一酸化炭素を含有し、水素:窒素が
3:1未満のモル比である原料合成ガス流からアンモニ
ア合成用ガス状供給物を製造する方法であって、上記方
法が、 (a)上記原料合成ガス流の第一部分をメタネーション
して含有する一酸化炭素をメタンに転換し、 (b)上記(a)工程の生成物を冷却及び部分的凝縮し
、 (c)上記不純物含有合成ガス流の第二部分を冷却及び
部分的凝縮し、 (d)上記(c)工程からの未凝縮生成物を上記工程(
b)の凝縮物で洗浄し、並びに (e)上記(d)工程からの洗浄剤ガス及び上記(b)
工程からの未凝縮ガスを回収して、アンモニア合成用ガ
ス状供給原料として使用する ことを特徴とする方法。 2)上記工程(b)からの凝縮物を、上記工程(d)か
らの冷却した原料合成ガスの洗浄に使用した後、膨張さ
せて冷ガス流を形成し、次いで生成した冷ガス流を少な
くとも工程(a)の部分的凝縮生成物及び上記原料合成
ガス流の第二部分の冷却に使用する、特許請求の範囲第
1項に記載の方法。 3)膨張凝縮物をガス状成分及び液状成分に分離し、ガ
ス状成分の少なくとも一部を再循環し、上記原料合成ガ
ス流の第一部分と合流し、そして工程(a)においてメ
タネーションを行なう、特許請求の範囲第2項に記載の
方法。 4)上記ガス状成分を更に処理する前に、膨張させて温
度を下げる、特許請求の範囲第3項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB848420644A GB8420644D0 (en) | 1984-08-14 | 1984-08-14 | Ammonia synthesis gas |
GB8420644 | 1984-08-14 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6183623A true JPS6183623A (ja) | 1986-04-28 |
JPH0544401B2 JPH0544401B2 (ja) | 1993-07-06 |
Family
ID=10565327
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60177042A Granted JPS6183623A (ja) | 1984-08-14 | 1985-08-13 | アンモニア合成ガスの製法 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4636334A (ja) |
EP (1) | EP0172703B1 (ja) |
JP (1) | JPS6183623A (ja) |
CA (1) | CA1230488A (ja) |
DE (1) | DE3574124D1 (ja) |
DK (1) | DK164697C (ja) |
FI (1) | FI79076C (ja) |
GB (1) | GB8420644D0 (ja) |
IN (1) | IN164217B (ja) |
ZA (1) | ZA856143B (ja) |
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---|---|---|---|---|
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GB8828133D0 (en) * | 1988-12-02 | 1989-01-05 | Boc Group Plc | Air separation |
US5062270A (en) * | 1990-08-31 | 1991-11-05 | Exxon Production Research Company | Method and apparatus to start-up controlled freezing zone process and purify the product stream |
GB9218803D0 (en) * | 1992-09-04 | 1992-10-21 | Costain Oil Gas & Process Limi | Recovery of excess nitrogen from ammonia synthesis feed gas |
FR2775276B1 (fr) * | 1998-02-20 | 2002-05-24 | Air Liquide | Procede et installation de production de monoxyde de carbone et d'hydrogene |
FR2775275B1 (fr) * | 1998-02-20 | 2000-05-19 | Air Liquide | Procede et installation pour la production combinee d'un melange de synthese d'ammoniac et de monoxyde de carbone |
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US20100018248A1 (en) * | 2007-01-19 | 2010-01-28 | Eleanor R Fieler | Controlled Freeze Zone Tower |
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CN102483300B (zh) | 2009-09-09 | 2015-06-17 | 埃克森美孚上游研究公司 | 从烃气体流中去除酸性气体的低温系统 |
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CA2867287C (en) | 2012-03-21 | 2019-06-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Separating carbon dioxide and ethane from a mixed stream |
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CN105723171B (zh) | 2013-12-06 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 采用加热设施使固体粘合不稳定和/或防止固体粘合的分离烃和污染物的方法和装置 |
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-
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-
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- 1985-08-06 CA CA000488178A patent/CA1230488A/en not_active Expired
- 1985-08-07 DE DE8585305602T patent/DE3574124D1/de not_active Expired
- 1985-08-07 EP EP85305602A patent/EP0172703B1/en not_active Expired
- 1985-08-09 US US06/764,194 patent/US4636334A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-12 FI FI853074A patent/FI79076C/fi not_active IP Right Cessation
- 1985-08-12 IN IN586/CAL/85A patent/IN164217B/en unknown
- 1985-08-13 JP JP60177042A patent/JPS6183623A/ja active Granted
- 1985-08-13 DK DK367085A patent/DK164697C/da not_active IP Right Cessation
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