FI79076C - Foerfarande foer framstaellning av ammoniaksyntesgas. - Google Patents

Foerfarande foer framstaellning av ammoniaksyntesgas. Download PDF

Info

Publication number
FI79076C
FI79076C FI853074A FI853074A FI79076C FI 79076 C FI79076 C FI 79076C FI 853074 A FI853074 A FI 853074A FI 853074 A FI853074 A FI 853074A FI 79076 C FI79076 C FI 79076C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
synthesis gas
gas stream
crude synthesis
expanded
line
Prior art date
Application number
FI853074A
Other languages
English (en)
Unknown language (lm)
Swedish (sv)
Other versions
FI79076B (fi
FI853074A0 (fi
FI853074L (fi
Inventor
Geoffrey Frederick Skinner
Wieslaw Marek Kowal
Stephen D Linton
Original Assignee
Foster Wheeler Energy Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Foster Wheeler Energy Corp filed Critical Foster Wheeler Energy Corp
Publication of FI853074A0 publication Critical patent/FI853074A0/fi
Publication of FI853074L publication Critical patent/FI853074L/fi
Publication of FI79076B publication Critical patent/FI79076B/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI79076C publication Critical patent/FI79076C/fi

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0276—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/N2 mixtures, i.e. of ammonia synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0223—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/062—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/066—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/068—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of H2/N2 mixtures, i.e. of ammonia synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/02—Multiple feed streams, e.g. originating from different sources
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/20—H2/N2 mixture, i.e. synthesis gas for or purge gas from ammonia synthesis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/92—Carbon monoxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/931—Recovery of hydrogen
    • Y10S62/934—From nitrogen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)

Description

79076
Menetelmä ammoniakkisynteesikaasun valmistamiseksi -Förfarande för framställning av ammoniaksyntesgas Tämän keksinnön kohteena on ammoniakin synteesikaasun valmistus kaasuseoksista, jotka sisältävät typpeä enemmän kuin ammoniakin synteesiin tarvitun stökiömetrisen määrän.
Ammoniakin synteesiin reaktiolla 3H2 + N2 -> 2NH3 tarvitaan syöttökaasuvirta (joka tunnetaan "ammoniakkisyn-teesikaasuna"), joka muodostuu vedystä ja typestä moolisuh-teessa 3:1 tai lähellä sitä.
Ammoniakin valmistus fossiilisista polttoaineista sisältää yleensä seuraavat päävaiheet: (1) vetyä ja hiilimonoksidia sisältävän raakasynteesikaasun muodostaminen fossiilisesta polttoaineesta reaktiolla höyryn, ilman ja/tai hapen kanssa; (2) tämän kaasun reaktio edelleen höyryn kanssa hiilimonoksidin muutosreaktoreissa, jolloin hiilimonoksidi hapetetaan hiilidioksidiksi samalla syntyessä sama tilavuus vetyä; ja (3) hiilidioksidin poistaminen muutetusta kaasusta sopivalla 1iuottimella.
Tuloksena oleva synteesikaasu sisältää pieniä määriä happea sisältäviä yhdisteitä - hiilioksideja ja vesihöyryä - jotka ovat vahingollisia ammoniakkisynteesin katalysaattorien toiminnalle. Nämä on poistettava ennen synteesikaasun päästämistä ammoniakkisynteesireaktoriin.
Hii1ioksidien jäännöspitoisuuden poistamiseksi on pääasiassa kaksi vaihtoehtoista prosessi järjestelyä, so.
2 79076 (1) metanointi sopivalla katalysaattorilla, (2) hiilidioksidin adsorbointi sopivaan kiintoaineeseen kuten molekyyliseulaan, mitä seuraa hiilimonoksidin poistaminen pesemällä nestemäisellä typellä.
Metanointimenetelmässä tapahtuu haitallisia vetyhäviöitä. Adsorptio/typpipesumenetelmässä tarvitaan ilmanerotuslait-teiston aesntaminen hapettoman typen lähteeksi.
Äskettäin on esim. US-patentissa 4 409 196 kuvattu ammoniak-kisynteesikaasuprosesseja, joissa raakasynteesikaasu valmistetaan osittaishapetuksella ilman kanssa, ja se sisältää enemmän typpeä kuin mitä tarvitaan ammoniakkisynteesireak-tioon. Y1ijäämätyppi on poistettava ennenkuin synteesikaasu tulee ammoniakkireaktoriin. Tämä aikaansaadaan tavallisesti ylijäämätypen kryogeenisella kondensoimisella.
Nyt olemme yllättäen havainneet, että jäännöshiilioksidien ja typpiylijäämän poistaminen US-patentissa 4 409 196 kuvatussa prosessikaaviossa voidaan suorittaa uudella yhdistelmällä edellä kuvattuja metanointi- ja adsorptio/typpipesu-menetelmiä, niin että metanoinnista aiheutuvat vetyhäviöt minimoituvat, eikä erillistä typen kehitintä tarvita.
Tämän uuden järjestelyn mukaisesti puhtaudeltaan sellaista typpeä, jota tarvitaan pesukolonniin, voidaan aikaansaada johtamalla vain osa raakasynteesikasusta metanaattorin läpi, jäähdyttämällä ja osaksi kondensoimalla metanoitu virta ja käyttämällä syntyvää kondensaattia pesunesteenä pesukolon-nissa. Tällä tavalla voidaan vetyhäviöitä metanointivaihees-sa huomattavasti vähentää, samalla kun kryogeeniseen yksikköön, jota joka tapauksessa tarvitaan ylijäämätypen poistamiseen, tarvitsee lisätä pelkästään pesukolonni.
Siten tämän keksinnön mukaisesti on aikaansaatu menetelmä syöttökaasun valmistamiseksi ammoniakin valmistamiseksi raa- 3 79076 kasynteesikaasuvirtauksesta, joka sisältää vetyä, typpeä ja hiilimonoksidia, ja jonka vety:typpi-moolisuhde on vähemmän kuin 3:1, jolloin sanottu menetelmä käsittää vaiheet, joissa: (a) sanotun raakasynteesikaasuvirtauksen ensimmäiselle osalle suoritetaan metanointi sen sisältämän hiilimonoksidin muuttamiseksi metaaniksi, (b) jäähdytetään ja osittain kondensoidaan vaiheen (a) tuote , (c) jäähdytetään ja osittain kondensoidaan toinen osa sanottua raakasynteesikaasuvirtausta, (d) pestään kondensoitumaton tuote vaiheesta (c) kondensaa-tilla vaiheesta (b), ja (e) otetaan talteen pesty kaasu vaiheesta (d) ja kondensoi-tumaton kaasu vaiheesta (b) käytettäväksi syöttökaasuna ammoniakkisynteesiä varten.
Silloin kun raakasynteesikaasuvirtaus sisältää hiilidioksidia, sen ensimmäisen osan sisältämä hiilidioksidi voidaan muuttaa metaaniksi vaiheen (a) aikana.
Sen jälkeen kun kondensaatti vaiheesta (b) on käytetty vaiheessa (d) vaiheesta (c) tuloksena olevan höyryosuuden pesuun, se sekoitetaan suositeltavasti vaiheen (c) nesteosuu-teen, paisutetaan keskipaineeseen ja käytetään jäähdyttämään ja osittain kondensoimaan ensimmäinen osa sanotusta raaka-synteesikaasusta vaiheessa (b) ja toinen osa vaiheessa (c).
Suositellussa käyttömenetelmässä paisutettu kondensaatti voidaan erottaa kaasu- ja nestekomponentteihin, ja ainakin osa kaasukomponentista kierrätetään uudelleen yhdistettynä ensimmäiseen osaan sanottua raakasynteesikaasuvirtausta ja sille suoritetaan metanointi vaiheessa (a).
4 79076
Yleensä raakasynteesikaasuvirtauksen ensimmäinen osa, jolle suoritetaan metanointi vaiheessa (a), on pienempi osa, esim. vähemmän kuin 50% raakasynteesikaasuvirtauksesta, ja suosi-teltavasti se muodostaa 20-40% raakavirtauksesta. Vaiheeseen (c) syötettävä toinen osa muodostaisi siten pääosan raaka-virtauksesta .
Keksinnön menetelmää suoritettaessa voidaan toista tai molempia (1) kondensoimattomista kaasuvirtauksista vaiheesta (b) ja (2) pestystä kaasusta vaiheesta (d) käyttää jäähdyttämään ja osittain kondensoimaan vaiheen (a) tuote ja/tai toinen osa raakasynteesikaasuvirtauksesta vaiheessa (c).
Keksinnön suositellussa suoritusmuodossa voidaan höyry, joka syntyy sen nesteen, joka on tuloksena kondensaatin, joka on toiminut pesunesteenä, ja vaiheen (c) nesteosan sekoittamisesta, paisuttamisesta keskipaineeseen edelleen paisuttaa alempaan paineeseen höyrystimessä jäähdytyksen aikaansaamiseksi prosessille.
Ennen jäähdytystä vaiheen (a) tuote ja raakasynteesikaasun toinen osa voidaan käsitellä mahdollisten vesi- ja hiilidioksidimäärien poistamiseksi, jotka muuten kondensoituisivat tai jäätyisivät seuraavissa matalan lämpötilan vaiheissa.
Yksityiskohtaisemmin sanottuna keksinnön menetelmään sen suositelluissa muodoissa kuuluu siten raakasynteesikaasun erottaminen, sen lähtiessä hiilidioksidin poistoprosessista, kahteen virtaan, joista toinen, kuivaamisen ja C02:n jään-nösjälkien poistamisen esim. adsorboimalla molekyyliseuloi-hin tai muihin sopiviin adsorbentteihin jälkeen jäähdytetään ja kondensoidaan osittain lämmönvaihdossa paluuvirtausten kanssa kryogeenisessa yksikössä, ja höyry syötetään pesuko-lonnin pohjalle, samalla kun toinen osa, mahdollisesti sen jälkeen kun siihen on liitetty uudelleenkierrätysvirtaus,
II
5 79076 metanoidaan, kuivataan ja jäähdytetään sekä osittain konden-soidaan, jolloin syntyvä kondensaatti syötetään pesunesteenä pesukolonnin yläosaan. Koostumukseltaan ennaltamäärätty, esim. stökiömetrinen puhdistettu synteesikaasu saadaan kolonnin yläosasta ja voidaan lämmittää vallitsevaan lämpötilaan lämmönvaihdossa tulevien virtausten kanssa. Pesukolonnin nestemäinen pohjatuote voidaan sitten yhdessä vaiheessa (c) syntyvän nesteosuuden kanssa höyrystää alempaan paineeseen, jolloin loppuneste haihdutetaan ja lämmitetään vaihti-messa, samalla kun syntynyt kaasu työpaisutetaan jäähdytyksen aikaansaamiseksi, minkä jälkeen se lämmitetään, puristetaan ja haluttaessa uudelleenkierrätetään metanaattoriin syötettyyn virtaukseen.
Toimimalla tämän keksinnön mukaisesti voidaan synteesikaasu-virtauksen vetyhäviöitä, joita tapahtuu metanoinnin aikana, vähentää, ilman että tarvitaan minkäänlaista erillistä nestemäisen typen lähdettä metaaniksi metanoinnin aikana muuttumattoman hiilimonoksidin poispesemiseksi.
Seuraavaksi kuvataan keksinnön menetelmää esimerkinomaisesti yksityiskohtaisemmin erityisesti viittaamalla oheisiin piirustuksiin joissa KUVA 1 on lohkokaavio laitteistosta, joka sopii keksinnön menetelmän suorittamiseen; KUVA 2 esittää kuvan 1 kryogeenista yksikköä yksityiskohtaisemmin; KUVA 3 havainnollistaa sellaisen synteesikaasun puhdistus-laitoksen kryogeenista yksikköä, jota käytetään keksinnön menettelyyn kuulumattomalla tavalla.
Kuvaan 1 viitaten, ammoniakkisynteesin raakasyöttökaasuvirta paineessa 27,5 baaria abs. linjalla 10, sen sisältäessä 6 79076 vetyä ja typpeä moolisuhteessa, joka on vähemmän kuin 3:1, sekä hiilen oksideja, jaetaan ensimmäiseen osavirtaukseen linjalla 12 ja toiseen osavirtaukseen linjalla 24, joista virtaus linjalla 12, yhdistettynä uudelleenkierrätysvirtauk-seen linjalla 48, johdetaan linjan 14 kautta ja metanoidaan metanaattorissa 16, ja johdetaan linjan 18 kautta kuivaimeen 20 ja sitten linjan 22 kautta kryogeeniseen yksikköön 30. Metanaattori 16 toimii tavanomaisella tavalla muuttaen hiilen oksidit metaaniksi seuraavan yhtälön mukaisesti: C0X + (x + 2)H2 ) CH^ + XH2O.
Kuivain 20 toimii samaten tavanomaisesti, ts. se sisältää tyypillisen molekyyliseulakuivausväliaineen ja jäähdytetään käyttämällä ammoniakkijäähdytysjärjestelmää bulkkiveden poistamiseksi ennen kuin metanoidun virtauksen annetaan kohdata kuivausväliaine kuivausjakson aikana. Kuivain regeneroidaan aika-ajoin käyttämällä kaasuvirtausta, jonka lähdettä kuvataan myöhemmin.
Virtaus linjalla 24 johdetaan kuivaimeen 26, joka toimii samalla tavalla kuin kuivain 20, minkä jälkeen se syötetään linjaa 28 pitkin kryogeeniseen yksikköön 30. Koska virtausta linjalla 24 ei ole metanoitu, se sisältää jälkiä hiilidioksidista, joka poistetaan veden mukana kuivaimessa 26, ja hiilimonoksidia.
Kuvaan 2 viitaten, metanoitu ja kuivattu virtaus linjalla 22 johdetaan lämmönvaihtimen 32 läpi, jossa se jäähdytetään noin -180°C:een ja osittain kondensoidaan lämmönvaihdolla myöhemmin kuvattavien kylmien poisto- ja tuotevirtausten kanssa, ja sitten linjan 36 ja erottimen V3 läpi pesukolon-nin K1 yläosaan linjaa 37 pitkin.
Kuivattu virtaus kuivaimesta 26 linjalla 28 (ts. virtaus, 7 79076 joka on johdettu epäpuhtaan synteesikaasun toisesta osasta, joka ei kulkenut metanaattorin 16 kautta) jäähdytetään myös noin -180°C:een lämmönvaihtimessa 32 ja johdetaan erottimeen V4 linjan 29 kautta. Erottimen V4 höyryosuus johdetaan pesu-kolonniin K1 linjaa 41 pitkin, ja nesteosuus linjalla 39 sekoitetaan kolonnista linjalla 38 lähtevään pöhjanesteeseen.
Linjan 36 osittain kondensoidun virtauksen neste- ja kaasu-komponentit erottuvat erottimessa V3, ja nestekomponentti (joka muodostuu olennaisesti puhtaasta nestemäisestä types-tä) , joka syötetään pesukolonniin linjaa 37 pitkin, laskeutuu kolonnissa ja pesee höyryn, jota syötetään kolonniin linjojen 29 ja 41 kautta. Erottimen V3 kaasukomponentti johdetaan linjan 35 kautta liittymään pesukolonnin K1 yläosasta linjaa 33 pitkin lähtevään kaasumaiseen tuotteeseen, joka lämmitetään lämmönvaihtimessa 32 ja johdetaan 26 baarin abs. paineessa linjan 34 kautta ja puristetaan käytettäväksi am-moniakkisynteesin syöttöaineena.
Kolonnin K1 pohjalta linjalla 38 otettu neste yhdessä erottimen V4 nesteen linjalla 39 kanssa paisutetaan venttiilin 40 läpi astiaan V2, josta höyry kulkee linjalla 42 höyrystimeen C2 (jolloin höyryn lämpötila alennetaan muodostamaan lisälähde matalalämpötilaista nestettä lämmönvaihtimelle 32) ja sitten linjan 44 kautta vaihtmen 32 läpi poistuakseen virtauksena linjalla 46 puristettavaksi kompressorissa Cl ja kierrätettäväksi uudelleen linjan 48 kautta liittymään ensimmäiseen osavirtaukseen linjalla 12, joka linjaa 14 pitkin syötetään metanaattoriin.
Astian V2 nestekomponentti linjalla 49 jaetaan kahteen virtaukseen linjoilla 50 ja 56, ja paisutetaan erikseen vastaavasti venttiilien 52 ja 58 läpi. Virtaus linjalla 56 paisutetaan suhteellisen alhaiseen paineeseen (esim. 1,6 baaria), johdetaan lämmönvaihtimen 32 läpi ja sitten linjan 60 kautta 8 79076 kuuraentimeen 62, jossa se lämmitetään käytettäväksi kuivaamien 20 ja 26 ajoittaiseen regenerointiin.
Virtaus linjalla 50 paisutetaan korkeampaan paineeseen (esim. 6,6 baaria), ja lämmönvaihtimen 32 läpi kuljettuaan se poistuu linjalla 54. Seuraavaksi se kuumennetaan ja paisutetaan kaasuturbiinissa voiman kehittämiseksi.
Kuva 3 havainnollistaa puhdistusjärjestelyä, johon ei sisälly tämän keksinnön parannusta. Tässä järjestelyssä (joka muuten toimii samalla tavalla kuin kuvissa 1 ja 2 esitetty) epäpuhtaan synteesikaasun syöttövirta linjalla 10 metanoi-daan ja kuivataan kokonaisuudessaan ennen sen jäähdyttämistä lämmönvaihtimessa, johdetaan astiaan VI linjaa 36 pitkin ja osittain kondensoidaan ja erotetaan astiassa VI neste- ja höyrykomponentteihin. Höyrykomponentti lähetetään linjan 34 kautta käytettäväksi ammoniakin synteesikaasuna, ja neste-komponentti käsitellään, kuten edellä kuvan 2 yhteydessä kuvattiin.
Keksinnön prosessia (kun sitä käytetään kuvien 1 ja 2 vir-tauskaavioiden mukaisesti) verrattiin kuvan 3 virtauskaavion mukaisesti käytettyyn prosessiin. Käytetyn raakasynteesikaa-sun virtausmäärä, paine, lämpötila ja koostumus oli sama kummassakin tapauksessa, ja se oli seuraava: mooli% H2 49,9 N2 48,5 paine 27,5 baaria abs.
CO 0,9 lämpötila 64°C
Ar 0,5 virtausmäärä 8504,8 kg mol/h CH4 0,2 100,0
Vetyvirta vastasi kummassakin tapauksessa ammoniakkituotan-toa noin 1000 tonnia/päivä.
li 9 79076
Kummassakin tapauksessa puhdistettu synteesikaasu (virtaus linjalla 34) otettiin talteen 26 baarin paineessa. Höyrys-tyskaasun virtaus höyrystimen C2 läpi oli 305,7 kg mol/h kuvan 2 järjestelyss ja 303,9 kg mol/h kuvan 3 järjestelyssä.
Kummassakin tapauksessa ylijäämätyppi poistettiin kahtena virtana linjoilla 54 ja 60; virtauksen linjalla 54 ollesa 6,5 baarin paineessa ja virtauksen linjalla 60 1,5 baarin paineessa. Linjan 60 virtausta käytettiin kuivaimien rege-neroimiseen. Linjan 54 virtaus kuumennettiin jäljestäpäin ja paisutettiin kaasuturbiinissa voiman kehittämiseksi.
Taulukoissa 1 ja 2 esitetyistä masatasapainoista nähdään, että vedyn virtausmäärä puhdistetussa synteesikaasussa oli 4130,7 kg mol/h kuvien 1 ja 2 virtauskaaviossa (taulukko 1) verrattuna 3984,7 kg mol/h-arvoon kuvan 3 virtauskaaviossa (taulukko 2), jolloin päästään keskimäärin 36 lisätonnin am-moniakkituotantoon päivässä.
10 79076 I 3 <l) cn r~ σι to <ji η ο ψ CD Π3 - ~ •'Kit*-»'
n -P ra o to ®<r — (O
n Fl nr» i N <N
>ί·η .- rj m to in < - tn I · cn "H -3 σι in oo en to c·» σι ί to cn to « ·> **·*> ii •'r- «H te in to — oo 10-- (ΰ (8 ^ in o (¾ x - - r> <d * o 'j 5i:Q to m «ο — f» in tn <r tO <4 H'C - - *» - I I »- ► σι in cm ο» σι to —
l&s s - K
l
•H
to in ο γμ - <r m v -rH ·ν ^ I i ^ ^ ^ ^ :¾ 03 <0 to^o o><0
iO U3-G M tf) n cs <M
A! <y a - !n5 C m m ό) mS 01 tM t* to — <0 ·“ ' Is* g u - ·> ~ » t, r-
Qui - r> CM-n -r>.
® fd-P P r- CO in n — m cm CM > 4J4J 01 ® <J> •P rd-p cm m in « §0 r- . 3
I -P
S £2 -, W W «Γ cm <1 <0 f- -p
3 e jj ·* ·* - ·» I 1 · * 'P
oq cm -, ±3 -t r> cm v— — to .3 H " £oid 2: HI 1 " " ® " rt 3 3SS 22 £ g Η «-p.* a) r~\ 0 -P I c
dO in n <r cm · no ο -P
Oj 3 ». r- - rP ^ ·. v tfl ejg-P n in 1 ·»* — 1 — f" S'r\
- _3 -fj v σι - r> £ ® n Ί O
o£<i> ® ? * £ £ ^ -5 a! 8 3 q> a) -P cntM <r to — 0 · * in ^ § Pd fO -m rv ^ v k r—1 ^ CO tj1 ^ fCtA*-o <sj -— co ·— <—I co (L)i—l ^ S ^ ^ ® men— >tncM P Ω n fp-y si ο ί^σι .
Pä ^ W 1/1 § O’
5 4J0 -P M
ΓΊ
I -P -P
10 0(0 JJ 3 Ό Q 3> aj-uX err- in to «.'Tin i-10 CO Ip _ — ---. - r-| ~ ~ IO g n cc:o n m cm n in o -n -* f”* ui -p
— aj-P 1— n cm — >-incM ό O
-PS-icqcmcm iP m rd > ωοΐ) - - . p so p £1 <0 - -p >t ^ · (0 Ip p tQ -P m ‘P cd rp :rd rq
M -P . -P T3 >1 3 ώ -P M X
* I ω P I -P :θ Λί <d P
aj -p -rii; e g -p in p - j), :o •m >t (¾ »P Ο 0 fu rH^4-P 'PM & c +j a -PC Cn 4-1 -p O W -P -p 3 s P cu K -P Q P 0 » P) > έ-Γ 33E C< S >-(0-,·—' <--3o β·

Claims (10)

1. Menetelmä syöttökaasun valmistamiseksi ammoniakin synteesiä varten raakasynteesikaasuvirtauksesta, joka sisältää vetyä, typpeä ja hiilimonoksidia, ja jonka vety:typpi-mooli -suhde on pienempi kuin 3:1, jolloin menetelmä on t u n n e t-t u vaiheista, joissa: (a) raakasynteesikaasuvirtauksen ensimmäiselle osalle suoritetaan metanointi sen sisältämän hiilimonoksidin muuttamiseksi metaaniksi; (b) jäähdytetään ja osittain kondensoidaan vaiheen (a) tuote ; (c) jäähdytetään ja osittain kondensoidaan toinen osa sanottua epäpuhdasta synteesikaasuvirtausta; (d) pestään kondensoitumaton tuote vaiheesta (c) kondensaa-tilla vaiheesta (b); ja (e) otetaan talteen pesty kaasu vaiheesta (d) ja kondensoitumaton kaasu vaiheesta (b) käytettäväksi syöttökaasuna ammoniakkisynteesiä varten.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että raakasvnteesikaasuvirtaus sisältää hiilidioksidia, hiilidioksidi poistetaan sanotusta toisesta osasta ennen tämän osan jäähdytystä ja osittain kondensoimista vaiheessa (c) .
3. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että raakasynteesikaasuvirtauksen sisältämä hiilidioksidi muutetaan metaaniksi vaiheessa (a).
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ensimmäinen osa sisältää vähemmän kuin 50% raakasynteesikaasuvirtauksesta .
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että raakasynteesikaasun sanottu toinen osa jäähdyte- II tään ainakin osittain lämmönvaihdolla pestyn kaasun vaihees ta (d) kanssa. 13 79076
6. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kondensaatti vaiheesta (b), sen jälkeen kun se on käytetty jäähdytetyn raakasynteesikaasun pesemiseen vaiheessa (d), paisutetaan kylmän kaasuvirtauksen muodostamiseksi, jota käytetään sitten jäähdyttämään ainakin toinen vaiheen (a) osittain kondensoidusta tuotteesta ja raakasyn-teesikaasuvirtauksen toisesta osasta.
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että paisutettu kondensaatti erotetaan kaasu- ja nes-tekomponentteihin ja ainakin osa kaasumaisesta komponentista uudelleenkierrätetään yhdistettynä raakasynteesikaasuvirtauk-sen ensimmäiseen osaan, ja sille suoritetaan metanointi vaiheessa (a) .
8. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että paisutetun kondensaatin nestekomponentti paisutetaan ja käytetään jäähdyttämään ainakin toinen vaiheen (a) osittain kondensoidusta tuotteesta ja sanotun raakasynteesi-kaasuvirtauksen toisesta osasta.
9. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että pääosa nestekomponentista paisutetaan, käytetään jäähdyttämään ainakin toinen vaiheen (a) osittain kondensoidusta tuotteesta ja epäpuhtaan synteesikaasuvirtauksen toisesta osasta, ja sen jälkeen työpaisutetaan mekaanisen voiman tuottamiseksi.
10. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnet- t u siitä, että pienempi osa nestekomponentista paisutetaan, käytetään jäähdyttämään ainakin toinen vaiheen (a) osittain kondensoidusta tuotteesta ja raakasynteesikaasuvirtauksen toisesta osasta, edelleen lämmitetään ja käytetään regene- i4 79076 roimaan kuivausvälineet, joita käytetään kuivaamaan vaiheen (a) tuote ennen pesua vaiheessa (b), ja regeneroimaan kuivausvälineet, joita käytetään kuivaamaan raakasynteesikaasu-virtauksen toinen osa ennen sen jäähdyttämistä vaiheessa (c).
FI853074A 1984-08-14 1985-08-12 Foerfarande foer framstaellning av ammoniaksyntesgas. FI79076C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB8420644 1984-08-14
GB848420644A GB8420644D0 (en) 1984-08-14 1984-08-14 Ammonia synthesis gas

Publications (4)

Publication Number Publication Date
FI853074A0 FI853074A0 (fi) 1985-08-12
FI853074L FI853074L (fi) 1986-02-15
FI79076B FI79076B (fi) 1989-07-31
FI79076C true FI79076C (fi) 1989-11-10

Family

ID=10565327

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI853074A FI79076C (fi) 1984-08-14 1985-08-12 Foerfarande foer framstaellning av ammoniaksyntesgas.

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4636334A (fi)
EP (1) EP0172703B1 (fi)
JP (1) JPS6183623A (fi)
CA (1) CA1230488A (fi)
DE (1) DE3574124D1 (fi)
DK (1) DK164697C (fi)
FI (1) FI79076C (fi)
GB (1) GB8420644D0 (fi)
IN (1) IN164217B (fi)
ZA (1) ZA856143B (fi)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3802552A1 (de) * 1988-01-28 1989-08-10 Linde Ag Verfahren zum reinigen eines gasgemisches
GB8828133D0 (en) * 1988-12-02 1989-01-05 Boc Group Plc Air separation
US5062270A (en) * 1990-08-31 1991-11-05 Exxon Production Research Company Method and apparatus to start-up controlled freezing zone process and purify the product stream
GB9218803D0 (en) * 1992-09-04 1992-10-21 Costain Oil Gas & Process Limi Recovery of excess nitrogen from ammonia synthesis feed gas
FR2775276B1 (fr) * 1998-02-20 2002-05-24 Air Liquide Procede et installation de production de monoxyde de carbone et d'hydrogene
FR2775275B1 (fr) * 1998-02-20 2000-05-19 Air Liquide Procede et installation pour la production combinee d'un melange de synthese d'ammoniac et de monoxyde de carbone
WO2006015231A2 (en) * 2004-07-29 2006-02-09 Fluor Technologies Corporation Improved ammonia plant
US20100018248A1 (en) * 2007-01-19 2010-01-28 Eleanor R Fieler Controlled Freeze Zone Tower
WO2010123598A1 (en) 2009-04-20 2010-10-28 Exxonmobil Upstream Research Company Cryogenic system for removing acid gases from a hyrdrocarbon gas stream, and method of removing acid gases
MY161120A (en) 2009-09-09 2017-04-14 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic system for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream
BR112012017599A2 (pt) 2010-01-22 2016-08-16 Exxonmobil Upstream Res Co remoção de gases ácidos de um fluxo de gás, com captura e sequestro de co2
US8889093B2 (en) * 2010-09-16 2014-11-18 Kellogg Brown & Root Llc High pressure cyrogenic process and system for producing ammonia products
MY166180A (en) 2012-03-21 2018-06-07 Exxonmobil Upstream Res Co Separating carbon dioxide and ethane from mixed stream
US9561968B2 (en) * 2013-08-07 2017-02-07 Kellogg Brown & Root Llc Methods and systems for producing and processing syngas in a pressure swing adsorption unit and making ammonia therefrom
MY176166A (en) 2013-12-06 2020-07-24 Exxonmobil Upstream Res Co Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a spray assembly
US9874395B2 (en) 2013-12-06 2018-01-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for preventing accumulation of solids in a distillation tower
AU2014357667B2 (en) 2013-12-06 2017-10-05 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating a feed stream with a feed stream distribution mechanism
MY176633A (en) 2013-12-06 2020-08-19 Exxonmobil Upstream Res Co Method and system of modifiying a liquid level during start-up operations
US9752827B2 (en) 2013-12-06 2017-09-05 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of maintaining a liquid level in a distillation tower
US9829247B2 (en) 2013-12-06 2017-11-28 Exxonmobil Upstream Reseach Company Method and device for separating a feed stream using radiation detectors
AU2014357669B2 (en) 2013-12-06 2017-12-21 Exxonmobil Upstream Research Company Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a heating mechanism to destabilize and/or prevent adhesion of solids
CA2925404C (en) 2013-12-06 2018-02-06 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of dehydrating a feed stream processed in a distillation tower
US9562719B2 (en) 2013-12-06 2017-02-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of removing solids by modifying a liquid level in a distillation tower
SG11201609648TA (en) 2014-07-08 2017-01-27 Exxonmobil Upstream Res Co Method and system for separating fluids in a distillation tower
US10495379B2 (en) 2015-02-27 2019-12-03 Exxonmobil Upstream Research Company Reducing refrigeration and dehydration load for a feed stream entering a cryogenic distillation process
US10365037B2 (en) 2015-09-18 2019-07-30 Exxonmobil Upstream Research Company Heating component to reduce solidification in a cryogenic distillation system
MY187623A (en) 2015-09-24 2021-10-04 Exxonmobil Upstream Res Co Treatment plant for hydrocarbon gas having variable contaminant levels
MX2018011641A (es) 2016-03-30 2019-01-10 Exxonmobil Upstream Res Co Fluido de yacimiento auto-generado para recuperacion de petroleo mejorada.
WO2020005553A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company (Emhc-N1.4A.607) Mixing and heat integration of melt tray liquids in a cryogenic distillation tower
US11306267B2 (en) 2018-06-29 2022-04-19 Exxonmobil Upstream Research Company Hybrid tray for introducing a low CO2 feed stream into a distillation tower

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3001373A (en) * 1958-04-11 1961-09-26 Texaco Inc Separation of carbon dioxide from gaseous mixtures
DE1135020B (de) * 1960-04-14 1962-08-23 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines wasserstoffreichen Gasgemisches
DE1124984B (de) * 1960-12-01 1962-03-08 Linde S Eismaschinen Ag Zweign Verfahren und Einrichtung zum Erzeugen eines reinen Gases durch Abscheiden von kondensierbaren Bestandteilen aus Gasgemischen
DE1467202A1 (de) * 1963-03-21 1969-03-13 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Regelung des Kaeltehaushaltes beim Herstellen von NH3-Synthesegas
DE1235346B (de) * 1963-04-27 1967-03-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Auswaschung von Verunreinigungen aus wasserstoffreichen Gasgemischen mittels fluessigen Stickstoffs
DE1501720B1 (de) * 1965-11-15 1970-07-09 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen
US3743699A (en) * 1971-05-27 1973-07-03 Fluor Corp Process for ammonia manufacture
US4409196A (en) * 1979-04-24 1983-10-11 Foster Wheeler Energy Corporation Synthesis gas for ammonia production
FR2473032A1 (fr) * 1980-01-07 1981-07-10 Banquy David Procede de production d'ammoniac et du gaz de synthese correspondant

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0544401B2 (fi) 1993-07-06
DK367085A (da) 1986-02-15
EP0172703B1 (en) 1989-11-08
FI79076B (fi) 1989-07-31
FI853074A0 (fi) 1985-08-12
JPS6183623A (ja) 1986-04-28
EP0172703A2 (en) 1986-02-26
FI853074L (fi) 1986-02-15
EP0172703A3 (en) 1987-06-16
IN164217B (fi) 1989-02-04
CA1230488A (en) 1987-12-22
DK367085D0 (da) 1985-08-13
DK164697C (da) 1992-12-21
GB8420644D0 (en) 1984-09-19
DK164697B (da) 1992-08-03
DE3574124D1 (en) 1989-12-14
ZA856143B (en) 1986-04-30
US4636334A (en) 1987-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI79076C (fi) Foerfarande foer framstaellning av ammoniaksyntesgas.
US6090356A (en) Removal of acidic gases in a gasification power system with production of hydrogen
US4524056A (en) Process for the production of ammonia
US5669960A (en) Hydrogen generation process
US4050909A (en) Process and apparatus for the production of hydrogen and carbon dioxide
CA1247651A (en) Process for the production of oxygenated organic compounds such as methanol
RU2286942C2 (ru) Установка и способ получения синтез-газа из природного газа
US7935324B2 (en) Integrated warm gas desulfurization and gas shift for cleanup of gaseous streams
US4148866A (en) Low energy ammonia synthesis process
CA1241666A (en) Process for the preparation of methanol
JPH0584422A (ja) Ｈ２ ｏ、ｃｏ２ 含有ガスを精製する方法
US3420633A (en) Removal of impurities from hydrogen
EP3013739B1 (en) A process for purification of a synthesis gas containing hydrogen and impurities
US4155988A (en) Reduction of sulfur concentration in physical scrubbing agents
CA1254749A (en) Hydrogen streams
US3656905A (en) Hydrogen manufacture
US3584998A (en) Process for making ammonia
KR100506910B1 (ko) 극저온 정류법을 사용하여 암모니아를 제조하는 방법 및 장치
JPH03242302A (ja) 水素及び一酸化炭素の製造方法
US7461521B2 (en) System unit for desorbing carbon dioxide from methanol
CA1089629A (en) Low energy ammonia synthesis process
MXPA97003474A (en) Process for the preparation of amoni

Legal Events

Date Code Title Description
MM Patent lapsed
MM Patent lapsed

Owner name: FOSTER WHEELER ENERGY CORPORATION