DK164697B

DK164697B - Fremgangsmaade til fremstilling af en ammoniaksyntesegas ud fra en raa syntesegas med et molforhold mellem hydrogen og nitrogen paa mindre end 3:1

Info

Publication number: DK164697B
Application number: DK367085A
Authority: DK
Inventors: Geoffrey Frederick Skinner; Wieslaw Marek Kowal; Stephen D Linton
Original assignee: Foster Wheeler Energy Corp
Priority date: 1984-08-14
Filing date: 1985-08-13
Publication date: 1992-08-03
Also published as: ZA856143B; DK367085A; EP0172703B1; EP0172703A3; IN164217B; DE3574124D1; JPS6183623A; FI853074A0; GB8420644D0; FI79076C; DK164697C; US4636334A; JPH0544401B2; FI79076B; CA1230488A; FI853074L; DK367085D0; EP0172703A2

Description

DK 164697 B

i

Opfindelsen angår en fremgangsmåde til fremstilling af ammoniaksyntesegas ud fra gasblandinger, der indeholder mere end den støkiometriske mængde af nitrogen, som er nødvendig til syntesen af ammoniak.

5 Syntesen af ammoniak ved reaktionen 3H2 + N2-» 2NH3 kræver en tilført gasstrøm (kendt som "ammoniaksyntesegas"), der består af hydrogen og nitrogen i et molært forhold på 3:1 eller tæt derved.

10 Fremstilling af ammoniak ud fra fossile brændstoffer involverer generelt følgende hovedtrin: (1) fremstilling af en rå syntesegas indeholdende hydrogen og carbonmonoxid ud fra det fossile brændstof ved reaktion med vanddamp, luft og/eller oxygen; 15 (2) yderligere reaktion af denne gas med vanddamp i carbonmonoxidomdannelseskonvertorer, hvor carbon-monoxidet oxideres til carbondioxid, under dannelse af en lige så stor mængde hydrogen; og (3) fjernelse af carbondioxid fra den omdannede gas 20 med et passende solvent.

Den resulterende syntesegas indeholder små mængder oxy-gen-holdige forbindelser, carbonoxider og vanddamp, som er skadelige for driften af ammoniaksyntese-kataly-satorerne. Disse må fjernes, før syntesegassen når ammoni-25 aksyntese-konverteren.

Der foreligger i hovedsagen to alternative procesmuligheder for fjernelse af det residuale indhold af carbonoxider, nemlig 2

DK 164697B

(1) methanering over en passende katalysator, (2) adsorption af carbondioxidet på et passende, fast stof, såsom molekylsigter, efterfulgt af fjernelse af carbonmonoxidet ved vask med flydende nitrogen.

5 Methaneringsprocessen involverer et uønsket tab af hydro gen. Processen adsorption/nitrogenvask kræver, at et luftseparationsanlæg bliver installeret som en kilde for oxygenfrit nitrogen.

Man har fornyligt beskrevet ammoniaksyntesegasprocesser, 10 f.eks. i US patent nr. 4 409 196, hvor den rå syntese gas fremstilles ved partiel oxidation med luft og indeholder mere nitrogen end hvad der er krævet til ammoniak-syntesereaktionen. Overskuddet af nitrogen skal fjernes før syntesegassen træder ind i ammoniak-konverteren.

15 Dette foregår sædvanligvis ved cryogenisk kondensation af overskuddet af nitrogen.

Det har nu overraskende vist sig, at fjernelsen af re-siduale carboncxider og overskud af nitrogen i det reaktionsskema, som beskrives i US patent nr. 4 409 196, 20 kan opnås ved hjælp af en ny kombination af de før be skrevne systemer omfattende methanering og adsorption/nitrogenvask, således at man minimerer hydrogentab ved methanering og at der ikke kræves nogen separat nitrogen-generator .

25 I henhold til dette nye reaktionsskema kan man tilveje bringe flydende nitrogen af den renhed, der kræves til vaskesøjlen, ved kun at føre en del af den på syntesegas gennem en methanator, ved at afkøle og partielt kondensere den methanerede strøm og ved at anvende det 30 resulterende kondensat som skrubbevæske i vaskesøjlen.

På denne måde kan man i høj grad reducere hydrogentabet under methaneringstrinnet, mens den cryogene enhed, 3

DK 164697 B

som i hvert tilfælde kræves til fjernelse af overskuddet af nitrogen, blot kræver tilførslen af en vaskesøjle.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen, der er af den i indledningen til krav 1 angivne art, er ejendommelig ved det 5 i den kendetegnende del af krav 1 angivne.

Når den rå syntesegasstrøm indeholder carbondioxid, kan carbondioxid, der foreligger i den første del deraf, konverteres til methan under trin (a).

Efter at kondensatet fra trin (b) har været anvendt 10 i trin (d) for at vaske den dampdel, der er et resultat af trin (c), blandes det fortrinsvis med den flydende del fra trin (c), ekspanderes til et intermediært tryk og anvendes til at køle og delvist kondensere den første del af den rå syntesegas i trin (b) og den anden del 15 i trin (c).

Ved en foretrukken driftsmetode kan det ekspanderede kondensat separeres i gasformige og flydende komponenter, og i det mindste en del af den gasformige komponent bliver recirkuleret, kombineret med den første del af 20 den rå syntesegasstrøm og udsat for methanering i trin (a).

Generelt er den første del af den rå syntesegasstrøm, som udsættes for methanering i trin (a), en mindre andel, f.eks. under 50¾ af den rå syntesegasstrøm, og fortrinsvis 25 omfatter den mellem 20 og 40¾ af den rå strøm. Den anden del, der føres til trin (c), ville således omfatte en større andel af den rå strøm.

Ved udøvelsen af fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan man anvende en eller begge af (1) de ukondenserede gas-30 strømme fra trin (b) og (2) den vaskede gas fra trin 4

DK 164697 B

(d) til at afkøle og partielt at kondensere produktet fra trin (a) og/eller den anden del af den rå syntesegasstrøm i trin (c).

Ved en foretrukken udførelsesform for opfindelsen kan 5 den damp, der er et resultat af ekspanderingen til et intermediært tryk af den væske, der fremkommer som resultat af blandingen af det kondensat, der har tjent som vaskevæske, og væskedelen fra trin (c), ekspanderes yderligere til et lavere tryk i en ekspansionsbeholder, 10 hvorved der frembringes afkøling i processen.

Før afkøling kan produktet fra trin (a) og den anden del af rå syntesegas behandles således, at man fjerner tilstedeværende vand eller carbondioxid, som ellers ville kondenseres eller fryse under påfølgende trin 15 ved lav temperatur.

Mere detaljeret kan det anføres, at fremgangsmåden ifølge opfindelsen i sine foretrukne udførelsesformer omfatter, at man separerer rå syntesegas på det stadium, hvor den forlader den proces, hvor carbondioxidet fjer-20 nes, i to strømme, hvoraf en efter tørring og fjernelse af residuale spor af CO2, f.eks. ved adsorption på molekylære sigter eller andre passende adsorbenter, afkøles og kondenseres partielt i varmeudveksling med returnerende strømme i en cryogenisk enhed, hvorved dampen føres 25 til basis af en vaskesøjle, mens den anden del, eventuelt efter at være sluttet sammen med en recirkuleret strøm, bliver methaneret, tørret og afkølet og partielt kondenseret, hvorved det resulterende kondensat som skrubbe-væske bliver tilført til toppen af vaskesøjlen. Renset 30 syntesegas af forudbestemt, f.eks. støkiometrisk, sammen sætning forlader toppen af søjlen og kan opvarmes til omgivelsernes temperatur i varmeudveksling med indkommende strømme. D'et flydende bundprodukt fra vaskesøjlen 5

DK 164697 B

sammen med den flydende del, der er ét resultat af trin (c), kan derpå hurtigt ekspanderet til et lavere tryk, hvorved den tilbageblivende væske fordampes og opvarmes i udveksleren, mens den resulterende damp bliver 5 arbejdsekspanderet til frembringelse af afkøling, hvorpå den opvarmes, komprimeres og om ønsket recirkuleres til den strøm, der føres til methanatoren.

l/ed at arbejde i henhold til opfindelsen kan det hydrogentab fra syntesegasstrømmen, som forekommer under 10 methaneringen, reduceres, uden at der er noget behov for at tilvejebringe en separat leveringskilde for flydende nitrogen for at udvaske carbonmonoxid, der ikke er konverteret til methan ved methanering.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen skal nu illustreres 15 mere detaljeret under henvisning til et eksempel med særligt henblik på den medfølgende tegning, hvorpå fig. 1 er et blokdiagram af et anlæg, der er velegnet til udøvelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fig. 2 viser den cryogene enhed på fig. 1 på mere detal-20 jeret måde, og fig. 3 illustrerer en cryogen enhed i et rensningsanlæg for syntesegas, som arbejder på en måde, der ligger uden for opfindelsen.

1 forbindelse med fig. 1 kan det anføres, at en rå føde-25 strøm af ammoniaksyntesegas under et tryk af 27,5 bar abs. i ledningen 10 omfattende hydrogen og nitrogen i et molforhold under 3:1 og oxider af carbon deles i en første delstrøm i ledningen 12 og i en anden delstrøm i ledningen 24, hvoraf strømmen i ledningen 12, der 30 forenes med en recirkulerende strøm i ledningen 48,

DK 164697 B

6 føres gennem ledningen 14 og methaneres i methanatoren 16 og føres gennem ledningen 18 til tørreren 20 og derpå via ledningen 22 til cryogenisk enhed 30. Methanatoren 16 arbejder på konventionel måde og konverterer oxider 5 af carbon til methan i henhold til følgende reaktions- skema 00χ + (x + 2)H2-} CH4 + xH20.

På lignende måde arbejder tørreren 20 på konventionel måde, dvs. den indeholder et typisk tørremedium i form 10 af en molekylsi og afkøles under anvendelse af et ammoni akkølesystem for at fjerne tilgængeligt vand, før man kontakter den methanerede strøm med det tørrede medium under tørrecyclen. Med periodiske mellemrum regenereres tørreren under anvendelse af en gasstrøm, hvis kilde 15 vil blive beskrevet i det følgende.

Strømmen i ledningen 24 føres til en tørrer 26, der arbejder på lignende måde som tørreren 20, og derpå føres den gennem ledningen 28 til den cryogene enhed 30. Da strømmen i ledningen 24 ikke er blevet methaneret, 20 vil den indeholde spormængder af carbondioxid, som fjer nes sammen med vand i tørreren 26, og carbonmonoxid.

Under henvisning til fig. 2 skal det anføres, at den methanerede og tørrede strøm i ledningen 22 føres gennem varmeveksleren 32, hvor den afkøles til ca. -180 °C 25 og kondenseres partielt ved varmeudveksling med koldt, recirkulerende, udgående materiale og produktstrømme, der er beskrevet i det følgende, og derpå gennem ledningen 36 og separatoren V3 til toppen af vaskesøjlen Kl gennem ledningen 37.

30 Den tørrede strøm fra tørreren 26 i ledningen 28 (dvs.

den strøm, der er afledt af den anden del af den urene 7

DK 164697 B

syntesegas, der ikke passerede gennem methanatoren 16) afkøles også til ca, -180 °C i varmeveksleren 32 og tilføres til separatoren V4 gennem ledningen 29. Dampdelen fra separatoren V4 føres til vaskesøjlen Kl gennem 5 ledningen 41, hvorved væskedelen i ledningen 39 blandes med de bundfraktioner, der forlader søjlen i ledning 38.

De flydende og gasformige komponenter i den partielt kondenserede strøm i ledningen 36 adskilles i separato-10 ren V3, og den flydende komponent (omfattende i det væsentlige rent, flydende nitrogen), som tilføres til vaskesøjlen Kl gennem ledningen 37, falder ned gennem søjlen og vasker den damp, der føres til søjlen via ledningerne 29 og 41. Den gasformige komponent fra sepa-15 ratoren V3 føres gennem ledningen 35 for at forenes med det gasformige produkt, der forlader toppen af vaskesøjlen Kl gennem ledningen 33, som opvarmes i varmeveksleren 32 og som videreføres under et tryk af 26,0 bar abs. via ledningen 34 og komprimeres til anvendelse 20 som udgangsmateriale til ammoniaksyntese.

Væske, som udtages fra basis af søjlen Kl i ledningen 38 sammen med væske fra separatoren V4 i ledningen 39 ekspanderes gennem ventilen 40 til beholderen V2, hvorfra dampen føres ind i ledningen 42 til ekspansionsbe-25 holderen C2 (hvor temperaturen af dampen reduceres til tilvejebringelse af en yderligere kilde for fluidum ved lav temperatur til varmeveksleren 32) og derfra via ledningen 44 gennem udveksleren 32, hvorfra den udgår som en strøm i ledningen 36 med henblik på kompres-30 sion i kompressoren Cl og recirkulation via ledningen 48 for at forenes med den første delstrøm i ledningen 12, der via ledningen 14 føres til methanatoren.

Den flydende komponent fra beholderen V2 i ledningen 8

DK 164697 B

49 deles i to strømme i ledningerne 50 og 56, som bliver ekspanderet separat gennem ventilerne henholdsvis 52 og 58. Strømmen i ledningen 56 ekspanderes til et relativt lavt tryk (f.eks. 1,6 bar), ført gennem varmeveks-5 leren 32 og derpå via ledningen 60 til opvarmningsorganet 62, hvor den opvarmes til brug ved den periodiske regeneration af tørrerne 20 og 26.

Strømmen i ledningen 50 ekspanderes til et højere tryk (f.eks. 6,6 bar), og efter at være passeret gennem varme-10 udveksleren 32 udgår den i ledningen 54. Den bliver derpå opvarmet og ekspanderet i en gasturbine med henblik på kraftfrembringelse.

Fig. 3 illustrerer et rensningsskema, der ikke inkorporerer forbedringen ifølge opfindelsen. I dette skema 15 (som i andre henseender arbejder på en måde, der ligner den, der er vist på fig. 1 og 2), bliver hele indgangs-strømmen af uren syntesegas i ledningen 10 methaneret og tørret, før den bliver afkølet i varmeveksleren 32, ført til beholderen VI gennem ledningen 36 og delvist 20 kondenseret og separeret i beholderen VI til væske- og dampkomponenter. Dampkomponenten sendes via ledningen 34 til anvendelse som ammoniaksyntesegas, og den flydende komponent behandles som beskrevet i det foregående i forbindelse med fig. 2.

25 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen (som den arbejder i henhold til de på fig. 1 og 2 viste strømningsskemaer) blev sammenlignet med en fremgangsmåde, der arbejder i henhold til strømningsskemaet på fig. 3. Strømningshastigheden, trykket, temperaturen og sammensætningen 30 af strømmen af den anvendte rå syntesegas var den samme i begge tilfælde og var som følger: 9

DK 164697 B

Mol-Si H2 49,9 48,5 tryk 27,5 bar abs.

CO 0,9 temperatur 64 °C

5 Ar 0,5 strømningshastighed 8504,8 kg mol/h CH4 —Q_2_2 100,0

Hydrogenstrømmen svarer i hvert tilfælde til en ammoniakproduktion på ca. 1000 ton/dag.

10 I begge tilfælde blev den rensede syntesegas (strømmen i ledningen 34) udvundet ved 26 bar. Strømmen af ekspanderet gas gennem ekspanderen C2 var 305,7 kgmol/h i skemaet på fig. 2 og 303,9 kgmol/h i skemaet på fig.

3.

15 I begge tilfælde fjernede man det som spildstof foreliggende nitrogen i to strømme, i ledningerne 54 og 60, hvorved strømmen i ledningen 54 havde et tryk af 6,5 bar, og strømmen i ledningen 60 havde et tryk af 1,5 bar. Strømmen i ledningen 60 anvendtes til at regenerere 20 tørrerne. Strømmen i ledningen 54 blev derpå opvarmet og ekspanderet i en gasturbine til frembringelse af kraft.

På basis af de massebalancer, der er angivet i tabel 1 og 2, var strømningshastigheden af hydrogen i den 25 rensede syntesegas 4130,7 kgmol/h i strømningsskemaet på fig. 1 og 2 (tabel 1) sammenlignet med 3984,7 kgmol/h i strømningsskemaet på fig. 3 (tabel 2), hvilket fører til yderligere ca. 36 ton ammoniakprodukt/dag.

i

DK 164697 B

10

tt) I"- on CD Ον A O

CD - - - <D O CO I CO I I rP CO sf

<) -p A As CM CM

fO C (Il rp A A

>> CO <t* i—I A

CO CJI

0) ό ro os a co cj\ co a» cn c co - --- - cocn in \o i—i o o I I LA i—I -st- CD o. o* a o

si CO -P 1-1 r-H A

OC 0)

Ld P

"O

tt) ^ £ >s ♦

P CO A CO —I A- LA LA

□ "Od-) - - - - - cd Ή De LA CM Oc CT\ t ! VO >—I sf

CO -P CO >P CM

Cl- > CO A~

tt— CO

< Ή

*D -P 0) T3 E S

C Cd LA O CM i—) <A LA

<A Ό H — — — — — — — A >P CD COCO CO As ON IIOCCO -Ci CO Ό .X CM LA Π N CM A~ U- "D >. O rp

Cl— -P p CM CM

< E-P

1 -P 0) P I -P Q tt) P

CO Cl— E O A CM st* CO i—1 CO <—1 CO É 4-) — — — — — — — CM 0) -P CO i—I fA N H in I 1 <—! A- As

4-1 I—I JO C CO LA (A I—1 LA CM

P CO P CO Oc CO Oc S -H O JO CM CM la

I— P Ci_ 4J

“I I

CO CO

—I -C CO

LP 4-1CJI ACM <t CM in CO

CO CM 0 - - - - · ·=£ CM E 4-1 (ACM 1 si rP 1 1 .—1 CO I— 4-1 P- (DsfOciHIA CO CM tt) P P A A As >

B 0 HH CM -P

h- c en c

CO

4-1

de 4-1 P

ID ACM <A CM tt)IAO 0) CO "O — - — — 4-1 — —

CO ACM 1st*·—I I 4-1 ·—1 As- O -P

CO CO P <A OC i—( A EcnCMsT tt)

»-Η -C Q- A A E As "O

4-> P rP .P CM C

fl) O CO

s: 44 a) P 0)

0) P

•P P JO Ό

tt) XI O 4-1 PC

rp P 4-1 ACM 4 Ό H CO 0) si A O -P

C0OC0 - - - - — -P — — C1)E

<t* -P Cl— C ip A CM i—1 A ·Ρ -P A A~ <t Ό CM P CO As CO AAi-H ft) A CM CO CO Ό 0) -P X! ON 00 E Oc 0) -P P 4-) CM CM A C|_£

CO B tt) CO

s: c·- e

C -C

o \ IC -P *—( cd ω 4-io

-pip co E

CO rp O -P P

E ·Ρ P P <r A <A A CO CO tt) <A A 0)01

4-1 -P CO - - - - — -P — — C -Y

CM4J4-1CAA CM A A O -P rP A- -si 0)

ip -Y (!) CO A- A CM H ft) A CM CO DIP

(0ΡΡΓ CM N EA 0)0)

-Η CO P 4-1 ip i—1 CM P

P -P S 0) P

U_ P Cl- £ rP 0)

•P *P

»~S 4-> T)

P P

S P 4-1 ft) * 4-1 · O TO >

* CC O-s-^cO-P C

Dl a)tt)IT3 IE O CO 0)0)

C OIOIC-P C CO CO -P C0P > .P

•P OOOXCCOO-PTOiP 0) C *P

c ppxooo.cx)x*oco-YP ο.-^ co co

Ό "O-P PC θ'-P PO C-P >sC0 ECP

fl) >\-P CUO P Q) C0-P CO O P_Q tt)o * _J rCZCPEeCSECJ-OrsH-l— ------- * * 11

DK 164697 B

i I'«· CM ·—I CM CM P~ cn ·> ·> ·- " " <d -d æ i cp ά ιιγ^·ια<τ

<f 4J CO CM £1 CM

ΙΛ C 0) O ίΛ T

> CO ΓΆ Ή ‘A

t n cn £0 "O CD ONlA CP Ό ΟΝΟΝ C (0 - ~ » · SOCOQI ιΛ NO I O O I I Ι-Λ -—( -d •d o. <r in o £0 4-)1-(1-( Ά OC (D LJ (4

XI

d x* * E >* _ * t-< cn p- o p- la C3 "O -4—* ~ ~ ~ ~ vo r—( VOP' I £P CM i 1 LTs i—( -d co 4-> o cm tn U- > NO P“ d- CO <C —i CM Ό 4-1 d I E S * ri -c ON O o CM -Η A -4) § 5n 2 Id coin i p· co i i p- no -d > I- 10 Ό ^£ H cn CM VO o -c· d- XI >. O CM O'

t t- -H (-1 CM CM C

< e 4J ro t4 I “ JZ co CP CP r-t—η O ΙΆ -*4

4) Øl »· ·> ~ ^ flJ

CM d CPCO ItAMD I I O M3 P- XI

CM E 4-) O'-Η -d CP P- CM C

d O ' I cm to t t u -d -d °o d

so; ^ S

. f— d f4 ^ X) Ό

14 C

4J 0-.-1

_y 4-) CO E

ID CP CP —l —( dOM2 -O

m "Q λλ λλ 44 *- ** CO TJ

CO C O Ot Ο ΙιΛΜΟ I 4-> O NO O , d

h ig c< ο.-) -d cp EB p- cm -d ^ E

XCQ-ΟΉ ε cm ro 4-> tt -d <d cd * -S ^

4-> O

1 co E

i t-

" I tH , SO

CO1—IO Π4 E-rii-H4->P^0N CD-HP- NOdCDtA d 4J -Η £0 r* r. #* 44 ·- *» (4* Μ 04j^jc-dCD-diAcocM4-)-dP'-d dd I—I XX d CO <f I—I P- -d —I EB O CM NO u CO η 4-> JI CM -Η E £ . ” Η (0 4 4-1 ? <t 0° .—Id t4 -Η S d „ Ti ΐί u. ¢-. ο- ε Τ' Έ C4 Μ S f4 44 8 * 44 . D XI >

* C C ΟΧ '—' £0 44 C

cji d d i xi i E o CO dd c cn cn c -η ccxcdjj io (4 > ^h •r—t oooxccoo—ixi'-H d cx! c (4t4Xioox:joxxcoo«:(4 o.·—' co co -η ό 44 £4 c cn 44 £40 oz 44 >·, £o e cj m >,-H£OOt4dCO-HCDOf4j3dO * _j XZCJE<2:UX)X='I— ---------- * *

Claims

12 DK 164697 B Patentkrav :

1. Fremgangsmåde til fremstilling af gasformigt, tilført materiale til ammoniaksyntese ud fra en strøm af rå syntesegas omfattende hydrogen, nitrogen og carbonmonoxid 5 med et molært forhold mellem hydrogen og nitrogen på under 3:1, kendetegnet ved, (a) at man udsætter en første del af den rå syntesegasstrøm for methanering for at konvertere carbonmonoxid deri til methan; 10 (b) at man afkøler og partielt kondenserer produktet fra trin (a); (c) at man afkøler og partielt kondenserer en sekundær del af den urene syntesegasstrøm; (d) at man vasker ukondenseret produkt fra trin (c) 15 med kondensat fra trin (b); og (e) at man udvinder vasket gas fra trin (d) og ikke kondenseret gas fra trin (b) til anvendelse som det angivne gasformige udgangsmateriale til ammoniaksyntese .

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den rå syntesegasstrøm indeholder carbondioxid, og at carbondioxidet fjernes fra den anden del før afkøling og partiel kondensering af denne del i trin (c).

3. Fremgangsmåde ifølge krav 2, kendetegnet 23 ved, at carbondioxidet i den rå syntesegasstrøm konverte res til methan i trin (a).

4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den første del omfatter under 50?ί af den angivne strøm af rå syntesegas. 13 DK 164697 B

3. Fremgangsmåde ifølge krav 4, k e n d e t e g n e t ved, at den første del omfatter 20 til 40¾ af strømmen af den rå syntesegas.

6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet 3 ved, at produktet fra trin (a) tørres før det afkøles i trin (b), og at den anden del af strømmen af den rå syntesegas tørres før den afkøles i trin (c).

7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at kondensatet fra trin (b) efter at være anvendt 10 til at vaske afkølet, rå syntesegas i trin (d), ekspan deres til dannelse af en kold gasstrøm, der derpå anvendes til at afkøle i det mindste et af de materialer, der er det partielt kondenserede produkt fra trin (a) og den anden del af strømmen af rå syntesegas.

8. Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at det ekspanderede kondensat separeres i gasformi-ge og flydende komponenter, og at i det mindste en del af den gasformige komponent recirkuleres, kombineret med den første del af den rå syntesegasstrøm, og udsættes 20 for methanering i trin (a).

9. Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at den flydende komponent af det ekspanderede kondensat ekspanderes og anvendes til afkøling af i det mindste et af de materialer, der er det partielt kondenserede 25 produkt fra trin (a) og den anden del af strømmen af rå syntesegas. 1 Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at størstedelen af den flydende komponent ekspanderes, at den anvendes til at afkøle i det mindste et 30 af de materialer, der er det partielt kondenserede pro dukt fra trin (a) og den anden del af strømmen af den 14 DK 164697 B urene syntesegas, og at den derpå arbejdsekspanderes til levering af mekanisk kraft.