JPS6178619A - 熱硬化性樹脂の押出試験装置 - Google Patents
熱硬化性樹脂の押出試験装置Info
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- JPS6178619A JPS6178619A JP59200346A JP20034684A JPS6178619A JP S6178619 A JPS6178619 A JP S6178619A JP 59200346 A JP59200346 A JP 59200346A JP 20034684 A JP20034684 A JP 20034684A JP S6178619 A JPS6178619 A JP S6178619A
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- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/63—Screws having sections without mixing elements or threads, i.e. having cylinder shaped sections
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- B29C48/02—Small extruding apparatus, e.g. handheld, toy or laboratory extruders
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- B29C48/53—Screws having a varying channel depth, e.g. varying the diameter of the longitudinal screw trunk
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- B29C2948/92485—Start-up, shut-down or parameter setting phase; Emergency shut-down; Material change; Test or laboratory equipment or studies
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- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、建築分野、電気、電子分野等において市場の
要求の強い難燃性、耐熱性にすぐれた熱硬化性樹脂の押
出試験装置に関する。
要求の強い難燃性、耐熱性にすぐれた熱硬化性樹脂の押
出試験装置に関する。
熱硬化性樹脂の成形方法としては圧縮成形法、トランス
ファー成形法、射出成形法および押出成形法が知られて
いる。これらの熱硬化性樹脂の成形方法のうち、押出成
形法としてはプランジャー押出法が一般的であり、丸坤
やパイプなどの単純な形状の長尺押出製品が生産されて
いる。しかし乍らプランジャー押出成形法に於ては、金
型部における押出圧が高く、シかも間欠押出であるため
均一な成形品を得ることが困難であり生産性も低い０ かＸる事情から、所謂スクリュー押出機を用いる成形法
が開発されている。これは押出機内で混練溶融された熱
硬化性樹脂を、アダプターを通じて金型内に導ひき最終
形状に賦形する成形法である、しかし乍らこの様な成形
法では、樹脂流路が複雑に変化し、僅かな温度や圧力の
差で熱硬化反応が急激に進行したり、滞留の発生によっ
て局部的に硬化反応が進行したりすることにより、連続
して安定な成形を行うことが困難であった。
ファー成形法、射出成形法および押出成形法が知られて
いる。これらの熱硬化性樹脂の成形方法のうち、押出成
形法としてはプランジャー押出法が一般的であり、丸坤
やパイプなどの単純な形状の長尺押出製品が生産されて
いる。しかし乍らプランジャー押出成形法に於ては、金
型部における押出圧が高く、シかも間欠押出であるため
均一な成形品を得ることが困難であり生産性も低い０ かＸる事情から、所謂スクリュー押出機を用いる成形法
が開発されている。これは押出機内で混練溶融された熱
硬化性樹脂を、アダプターを通じて金型内に導ひき最終
形状に賦形する成形法である、しかし乍らこの様な成形
法では、樹脂流路が複雑に変化し、僅かな温度や圧力の
差で熱硬化反応が急激に進行したり、滞留の発生によっ
て局部的に硬化反応が進行したりすることにより、連続
して安定な成形を行うことが困難であった。
上記の問題点を解決するため、本発明者らは先に先端部
に平滑部を有するスクリューを使用し平滑部に於て押出
後自己形状を保持できる程度にまで賦形させる熱硬化性
樹脂の押出成形方法を開発し連続的に且つ安定でしかも
生産性良好な成形法を提供した。
に平滑部を有するスクリューを使用し平滑部に於て押出
後自己形状を保持できる程度にまで賦形させる熱硬化性
樹脂の押出成形方法を開発し連続的に且つ安定でしかも
生産性良好な成形法を提供した。
しかし、このような先端部に平滑部を有するスクリュー
を使用する成形方法においても、常に熱硬化性樹脂の成
形材料全般にわたって連続的に且つ安定で生産性良く成
形できるわけではなく、中には成形特高負荷のため、押
出機内部での成形材料の硬化が進みすぎ押出不能となる
ことがあり、適合する成形材料の選択には多くの困難を
伴うものであった。
を使用する成形方法においても、常に熱硬化性樹脂の成
形材料全般にわたって連続的に且つ安定で生産性良く成
形できるわけではなく、中には成形特高負荷のため、押
出機内部での成形材料の硬化が進みすぎ押出不能となる
ことがあり、適合する成形材料の選択には多くの困難を
伴うものであった。
特に３０＋ｗｌｌを超える大型の押出成形機を使用する
場合において、押出成形性の良い成形材料を選択するた
めにいきなり大型の押出成形機で試験する場合は、生産
量が多いために大量の成形材料が必要となり、種々のサ
ンプルを検討する（こは多額の費用を要し、更には押出
成形機内で硬化が進みすぎて押出成形が不能となった場
合には、内部の硬化した材料を除去するためスフＩＪ、
−を抜き出すのに、多くの労力と費用を必要とし、場合
によっては抜き出したスクリューが変形し再使用ができ
なくなるなどの問題を生じていた。さらにこれらの問題
は、押出成形機が大きくなればなるほど多くの労力と多
額の費用が必要とされた。
場合において、押出成形性の良い成形材料を選択するた
めにいきなり大型の押出成形機で試験する場合は、生産
量が多いために大量の成形材料が必要となり、種々のサ
ンプルを検討する（こは多額の費用を要し、更には押出
成形機内で硬化が進みすぎて押出成形が不能となった場
合には、内部の硬化した材料を除去するためスフＩＪ、
−を抜き出すのに、多くの労力と費用を必要とし、場合
によっては抜き出したスクリューが変形し再使用ができ
なくなるなどの問題を生じていた。さらにこれらの問題
は、押出成形機が大きくなればなるほど多くの労力と多
額の費用が必要とされた。
本発明者らは、上記した問題点の解決について種々検討
した結果、３０朋≠を越える大型の押出成形機を使用す
る場合の押出成形性の判定方法として、スクリーーの径
が２５〜３５ｍ１’の押出成形機を使用して予備試験を
行うことが、簡単、安価でＬ１５）も適確な判定方法で
あることを見出し、本発明に到達した。
した結果、３０朋≠を越える大型の押出成形機を使用す
る場合の押出成形性の判定方法として、スクリーーの径
が２５〜３５ｍ１’の押出成形機を使用して予備試験を
行うことが、簡単、安価でＬ１５）も適確な判定方法で
あることを見出し、本発明に到達した。
即ち本発明は、供給部、圧縮部、計量部および平滑部か
ら成るスクリューと該供給部、圧縮部、計量部および平
滑部に対応する熱制御機構を有するシリンダー部分とよ
り成り、該平滑部とそれに対応するシリンダー部分とｌ
こよって形成される間隙部ζこおいて樹脂の硬化反応を
促進させ押出後自己形状を保持できる程度にまで賦形す
る様にした押出装置であって、該スクリューの径が２５
〜３５關−１長さが１５〜２５ Ｌ／Ｄ１圧縮比が１．
５〜３．０１平滑部長さが２〜７ Ｌ／Ｄであり、且つ
アンペアメーターを付設してなる熱硬化性樹脂の押出試
験装置である。
ら成るスクリューと該供給部、圧縮部、計量部および平
滑部に対応する熱制御機構を有するシリンダー部分とよ
り成り、該平滑部とそれに対応するシリンダー部分とｌ
こよって形成される間隙部ζこおいて樹脂の硬化反応を
促進させ押出後自己形状を保持できる程度にまで賦形す
る様にした押出装置であって、該スクリューの径が２５
〜３５關−１長さが１５〜２５ Ｌ／Ｄ１圧縮比が１．
５〜３．０１平滑部長さが２〜７ Ｌ／Ｄであり、且つ
アンペアメーターを付設してなる熱硬化性樹脂の押出試
験装置である。
本発明に使用される押出機としては、単軸スクリュー押
出機が使用されるが、押出機の供給部から先端の計量部
に至る間に脱気孔を設けることは何ら差し支えない。
出機が使用されるが、押出機の供給部から先端の計量部
に至る間に脱気孔を設けることは何ら差し支えない。
本発明に使用されるスクリューの代表的なものは、第１
図に示す様に先端部に平滑部４を有するスクリー−（以
下特殊スクリューと略称する）であり、このスフＩＪ
ｘ−は、例えば供給部１、圧縮部２゜計量部３よりなる
。平滑部４は第を図の様に供給部の終了したところから
、また第２図の様に圧縮部の終了したところたらあるい
は第Ｓ図の様に計量部の途中から始まる様な型式でも良
い。
図に示す様に先端部に平滑部４を有するスクリー−（以
下特殊スクリューと略称する）であり、このスフＩＪ
ｘ−は、例えば供給部１、圧縮部２゜計量部３よりなる
。平滑部４は第を図の様に供給部の終了したところから
、また第２図の様に圧縮部の終了したところたらあるい
は第Ｓ図の様に計量部の途中から始まる様な型式でも良
い。
本発明に使用される特殊スクリューのＬ／Ｄは通常１５
〜２５、圧縮比は１．５〜３．０、スクリュー先端部の
平滑部の長さは２Ｄ〜７Ｄの範囲から適宜選択すること
ができる。
〜２５、圧縮比は１．５〜３．０、スクリュー先端部の
平滑部の長さは２Ｄ〜７Ｄの範囲から適宜選択すること
ができる。
先端に平滑部の無い通常のフルフライトスフリー−では
パイプ状の成形品は得られず、ラセン状の成形品が得ら
れるのみである。更に平滑部の長さが２Ｄ未満の場合は
、押出後得られる成形品に変形が生じ連続的に良好な成
形品を得ることが困難である。また平滑部の長さが７Ｄ
以上となる場合は、成形圧力が大きくなり、押出装置の
機械強度の点からも実用的でない。
パイプ状の成形品は得られず、ラセン状の成形品が得ら
れるのみである。更に平滑部の長さが２Ｄ未満の場合は
、押出後得られる成形品に変形が生じ連続的に良好な成
形品を得ることが困難である。また平滑部の長さが７Ｄ
以上となる場合は、成形圧力が大きくなり、押出装置の
機械強度の点からも実用的でない。
スクリューの圧縮比と平滑部の長さは、スクリューの平
滑部とそれに対応するシリンダー部分とによって形成さ
れる間隙、換言すれば成形品の肉厚、押出速度及び使用
する材料の特性等の組合せによって種々の制限を受ける
。而してスクリューの圧縮比と平滑部の長さは、それが
大きい程あるいは小さい程、背圧付与機能が大きくある
いは小さい。
滑部とそれに対応するシリンダー部分とによって形成さ
れる間隙、換言すれば成形品の肉厚、押出速度及び使用
する材料の特性等の組合せによって種々の制限を受ける
。而してスクリューの圧縮比と平滑部の長さは、それが
大きい程あるいは小さい程、背圧付与機能が大きくある
いは小さい。
背圧が大きすぎるとフライトを有する部分で過度の混線
が起り、その結果として材料の過度の発熱と硬化が起る
ので好ましくない。一方、背圧が小さすぎると材料の圧
縮充填及び混線が不充分となるので同様に好ましくない
。適度な背圧が材料の圧縮充填と適度な混線のために必
要である。
が起り、その結果として材料の過度の発熱と硬化が起る
ので好ましくない。一方、背圧が小さすぎると材料の圧
縮充填及び混線が不充分となるので同様に好ましくない
。適度な背圧が材料の圧縮充填と適度な混線のために必
要である。
即ち、安定した押出と良好な製品を得るためには前記し
たスクリューの圧縮比と平滑部の長さが要求される。
たスクリューの圧縮比と平滑部の長さが要求される。
そしてスクリューの平滑部とそれに対応するシリンダー
部分とによって形成される間隙が大きい程あるいは小さ
い程、押出速度が小さい程あるいは大きい程、使用する
材料の粘度が小さい程あるいは大きい程、また使用する
材料の硬化速度が小さい程あるいは大さい程、スフＩＪ
ｘ−の圧縮比と平滑部の長さは大きくあるいは小さく
する必要がある。
部分とによって形成される間隙が大きい程あるいは小さ
い程、押出速度が小さい程あるいは大きい程、使用する
材料の粘度が小さい程あるいは大きい程、また使用する
材料の硬化速度が小さい程あるいは大さい程、スフＩＪ
ｘ−の圧縮比と平滑部の長さは大きくあるいは小さく
する必要がある。
本発明の熱硬化性樹脂の押出試験の目的上、熱硬化性樹
脂の賦型のためのスフｌ） ｘ−平滑部の長さおよび圧
縮比を得るためには、供給部、圧縮部計量部、平滑部を
含めたＬ／Ｄ １５〜２５のスフＩＪ、−が必要であり
、ＣのＬ／Ｄに満たない場合には押出試験の評価が不完
全となり、またＬ／Ｄが過大となる場合はそれだけでス
クリュー負荷が過大となり押出試験の目的が達成されな
い。
脂の賦型のためのスフｌ） ｘ−平滑部の長さおよび圧
縮比を得るためには、供給部、圧縮部計量部、平滑部を
含めたＬ／Ｄ １５〜２５のスフＩＪ、−が必要であり
、ＣのＬ／Ｄに満たない場合には押出試験の評価が不完
全となり、またＬ／Ｄが過大となる場合はそれだけでス
クリュー負荷が過大となり押出試験の目的が達成されな
い。
本発明に用いる押出試験装置は、モーター動力が２ＫＷ
〜ｌ０ＫＷ、電圧が２００〜２２０Ｖのものが使用され
る。以上より押出機の定格電流値が決まるが、本発明に
おいて、アンペアメータを付設して押出成形性の予備試
験を行った場合、そのアンペア喧が定格電流値の３５〜
８０％の範囲になる熱硬化性樹脂の成形材料が連続的に
且つ安定で生産性良く成形できる。アンペア値が定格電
流値の３５％未満の場合、押出後得られる成形品に変形
が生じ、連続的に良好な成形品を得ることが困難である
０ アンペア値が定格電流値の８０％を超える場合は、成形
が不安定であり、場合によっては押出機内部での成形材
料の硬化が進みすぎ、押出不能となる。
〜ｌ０ＫＷ、電圧が２００〜２２０Ｖのものが使用され
る。以上より押出機の定格電流値が決まるが、本発明に
おいて、アンペアメータを付設して押出成形性の予備試
験を行った場合、そのアンペア喧が定格電流値の３５〜
８０％の範囲になる熱硬化性樹脂の成形材料が連続的に
且つ安定で生産性良く成形できる。アンペア値が定格電
流値の３５％未満の場合、押出後得られる成形品に変形
が生じ、連続的に良好な成形品を得ることが困難である
０ アンペア値が定格電流値の８０％を超える場合は、成形
が不安定であり、場合によっては押出機内部での成形材
料の硬化が進みすぎ、押出不能となる。
本発明における押出成形性の予備試験において採用され
る押出機各部の温度設定条件は、本試験に用いる３０＋
ｕ≠を超える押出機の設定条件とほぼ同様で、使用する
材料の特性やスクリューの圧縮比、スクリュー平滑部と
バレルの間隙、平滑部の長さ、押出速度等の組合せによ
り当然変るが、スクリューの圧縮部、計量部及び平滑部
に対応するシリンダー部位の温度設定は通常５０〜２０
０°Ｃ好ましくは６０〜１５０℃の範囲である。而して
、設定温度が５０°Ｃ以下の場合は、樹脂の硬化反応が
充分に進行しないが、一方２００°Ｃまでの温度で通常
用いられる熱硬化性樹脂は充分に熱硬化するのでそれ以
上にする必要はない。
る押出機各部の温度設定条件は、本試験に用いる３０＋
ｕ≠を超える押出機の設定条件とほぼ同様で、使用する
材料の特性やスクリューの圧縮比、スクリュー平滑部と
バレルの間隙、平滑部の長さ、押出速度等の組合せによ
り当然変るが、スクリューの圧縮部、計量部及び平滑部
に対応するシリンダー部位の温度設定は通常５０〜２０
０°Ｃ好ましくは６０〜１５０℃の範囲である。而して
、設定温度が５０°Ｃ以下の場合は、樹脂の硬化反応が
充分に進行しないが、一方２００°Ｃまでの温度で通常
用いられる熱硬化性樹脂は充分に熱硬化するのでそれ以
上にする必要はない。
以上の押出機の条件であれば予備試験に使用する押出機
のスフＩＪ ｘ−の形状等の条件はいずれでもよいが、
好ましくは、本試験に用いる押出機と同一の条件が良い
。
のスフＩＪ ｘ−の形状等の条件はいずれでもよいが、
好ましくは、本試験に用いる押出機と同一の条件が良い
。
次に本発明における成形方法を図によって説明する。
第２図乃至第４図は本発明に用いられる先端に平滑部を
有するスクリーーの１例を示す側面図である。第１図は
本発明の好ましい押出試験装置の１例を示すものであり
、スクリュ一部分の透視図を含む。図に於て、ホッパー
５より供給された熱硬化性樹脂材料はシリンダー６内で
ヒーター７により加熱溶融され、スクリー−８のフライ
ト先端部よりラセン状で平滑部４へ移行し、シリンダー
との摩擦抵抗により、スクリューフライトによって生ず
る間隙部分が狭められついには圧融着される、次いで融
着樹脂は、スクリュー平滑部を移動する間に、押出後自
己形状を保持できる程度にまで賦形され、シリンダー先
端より連続したパイプ状成形品９となって押出される。
有するスクリーーの１例を示す側面図である。第１図は
本発明の好ましい押出試験装置の１例を示すものであり
、スクリュ一部分の透視図を含む。図に於て、ホッパー
５より供給された熱硬化性樹脂材料はシリンダー６内で
ヒーター７により加熱溶融され、スクリー−８のフライ
ト先端部よりラセン状で平滑部４へ移行し、シリンダー
との摩擦抵抗により、スクリューフライトによって生ず
る間隙部分が狭められついには圧融着される、次いで融
着樹脂は、スクリュー平滑部を移動する間に、押出後自
己形状を保持できる程度にまで賦形され、シリンダー先
端より連続したパイプ状成形品９となって押出される。
本発明に用いられる熱硬化性樹脂としては、フェアノー
ル樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル
樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、アリル樹脂、キシ
レン樹脂、アニリン樹脂等の熱硬化性樹脂、およびポリ
エチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビ
ニール等の熱可塑性樹脂に架橋剤を加えて本発明のスク
リーーの平滑部ｌこ於て押出後自己形状を保持し得る程
度にまで賦形できる樹脂等が挙げられ、なかでもフェノ
ール樹脂およびメラミン樹脂の成形に好適であ枳本発明
に用いられる熱硬化性樹脂には必要に応じて熱硬化性樹
脂の成形（こ於て一般に用いられる充填剤、離型剤、増
粘剤、着色剤、分散剤、発泡剤、あるいはまた重合開始
剤、硬化促進剤、重合禁止剤などを添加することができ
る。
ル樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル
樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、アリル樹脂、キシ
レン樹脂、アニリン樹脂等の熱硬化性樹脂、およびポリ
エチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビ
ニール等の熱可塑性樹脂に架橋剤を加えて本発明のスク
リーーの平滑部ｌこ於て押出後自己形状を保持し得る程
度にまで賦形できる樹脂等が挙げられ、なかでもフェノ
ール樹脂およびメラミン樹脂の成形に好適であ枳本発明
に用いられる熱硬化性樹脂には必要に応じて熱硬化性樹
脂の成形（こ於て一般に用いられる充填剤、離型剤、増
粘剤、着色剤、分散剤、発泡剤、あるいはまた重合開始
剤、硬化促進剤、重合禁止剤などを添加することができ
る。
また更に他種のポリマーあるいは有機または無機の繊維
状物、例えば硝子等を加えることもできる。
状物、例えば硝子等を加えることもできる。
本発明における２５〜３５ｆｌ≠の押出成形機を予備試
験に用いる熱硬化性樹脂の押出成形性の判定方法は、３
０鵡φを超える大型の押出成形機を使用する場合の、成
形性が適確に判定でき、しかも試験材料が少量で済むた
め経済的に有利であり、成形材料の種類によってはシリ
ンダ内での硬化が進みすぎて押出不能となった場合の処
置が簡単に済むため、産業上極めて有効な方法である。
験に用いる熱硬化性樹脂の押出成形性の判定方法は、３
０鵡φを超える大型の押出成形機を使用する場合の、成
形性が適確に判定でき、しかも試験材料が少量で済むた
め経済的に有利であり、成形材料の種類によってはシリ
ンダ内での硬化が進みすぎて押出不能となった場合の処
置が簡単に済むため、産業上極めて有効な方法である。
以下本発明を実施例により更に説明するが本発明は以下
の実施例に限定されるものではない。
の実施例に限定されるものではない。
実施例１
成形材料として、メラミン樹脂（オタライト株式会社製
、商品名０Ｎ−６００）を使用して、４０闘φメの押出
成形機にて押出成形性の検討を行うための予備試験とし
て、モーター動力が３．７ＫＷ１定格電流値が１５Ａで
、３０ｍｆ １Ｌ／Ｄ＝２４の押出機を用い、スクリュ
ー底部の径が２６＋ｕ＋の計量部に続く先端部の径が２
６Ｂ１長さが９０ｍ（３Ｄ）の平滑部を有する圧縮比が
２．０のスクリューを用い成形を行った。
、商品名０Ｎ−６００）を使用して、４０闘φメの押出
成形機にて押出成形性の検討を行うための予備試験とし
て、モーター動力が３．７ＫＷ１定格電流値が１５Ａで
、３０ｍｆ １Ｌ／Ｄ＝２４の押出機を用い、スクリュ
ー底部の径が２６＋ｕ＋の計量部に続く先端部の径が２
６Ｂ１長さが９０ｍ（３Ｄ）の平滑部を有する圧縮比が
２．０のスクリューを用い成形を行った。
シリンダー温度は６０°Ｃから１３５℃の範囲内で温度
勾配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐｍの条件で押
出を行なったところ、アンペアメーターはＩＩＡを示し
、押出量３．５ゆ／ｈｒ、押出速度２５ｃｒＩＩ／ｍｉ
ｎで、外径３０ｍで肉厚２朋のパイプが連続して押出さ
れた。
勾配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐｍの条件で押
出を行なったところ、アンペアメーターはＩＩＡを示し
、押出量３．５ゆ／ｈｒ、押出速度２５ｃｒＩＩ／ｍｉ
ｎで、外径３０ｍで肉厚２朋のパイプが連続して押出さ
れた。
った。このパイプを１７０℃で４時間熱処理したが変形
、脹れなどは起こらなかった。またアセトン（註３） 抽出率も１％以下であった。
、脹れなどは起こらなかった。またアセトン（註３） 抽出率も１％以下であった。
なお、この試験に用したメラミン樹脂成形材料のサンプ
ル量はｌ０ｋｇであった。
ル量はｌ０ｋｇであった。
参考例工
実施例１で用いたメラミン樹脂成形材料（商品名０Ｎ−
６００）を使用して、−４０ｍφでＬ／Ｄ＝２４の押出
機により、スクリュー底部の径が３４關の計量部に続く
先端部に径が３４ｆｉ、長さが１２０口（３Ｄ）の平滑
部を有する圧縮比が２．０のスクリューを用い、成形を
行った。
６００）を使用して、−４０ｍφでＬ／Ｄ＝２４の押出
機により、スクリュー底部の径が３４關の計量部に続く
先端部に径が３４ｆｉ、長さが１２０口（３Ｄ）の平滑
部を有する圧縮比が２．０のスクリューを用い、成形を
行った。
シリンダー温度は実施例１と同様６０℃から１３５℃の
範囲内で温度勾配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐ
ｍで押出成形を行ったところ押出量１５．６ｋｇ／ｈｒ
、押出速度５０．７ａａ／ｍ ｉ ｎで外径４０ｍｍ、
肉様、真円度０．０２以下、偏肉も０．０２以下で表面
の滑らかな光沢を有するものであった。このパイプを１
７０℃で４時間熱処理したが、変形、脹れなどは起らな
かった。また、アセトン抽出率も１％以下であった。
範囲内で温度勾配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐ
ｍで押出成形を行ったところ押出量１５．６ｋｇ／ｈｒ
、押出速度５０．７ａａ／ｍ ｉ ｎで外径４０ｍｍ、
肉様、真円度０．０２以下、偏肉も０．０２以下で表面
の滑らかな光沢を有するものであった。このパイプを１
７０℃で４時間熱処理したが、変形、脹れなどは起らな
かった。また、アセトン抽出率も１％以下であった。
この試験に使用したメラミン樹脂成形材料のサンプルｌ
は６０ゆであった。
は６０ゆであった。
註１）真円度・・・得られたパイプをマイクロメーター
ではさみ、その最 大径と最小径の差（１）を求め る、また穴に内側マイクロメ ーターを挟入し最大値と最 小値の差（２）を求める。（１）と （２）の大きい方を表示。
ではさみ、その最 大径と最小径の差（１）を求め る、また穴に内側マイクロメ ーターを挟入し最大値と最 小値の差（２）を求める。（１）と （２）の大きい方を表示。
註２）偏 肉・・・ ＪＩＳ−に−６９１１により測定
。
。
をアセトン２００ ＣＣにより、
ソックスレー抽出器で６時
間抽出して抽出される 。
実施例２
成形材料として、フェノール樹脂成形材料（臼本合成化
工株式会社製、商品名工ツカライト９５〇−Ｊ）を使用
して、６５ｍｍ≠の押出成形機にて押出成形性の検討を
行うための予備試験として、モーター動力が３，７ＫＷ
、定格電流値が１５Ａで３０龍４、Ｌ／Ｄ＝２４の押出
機を用い、スクリュー底部の径が２６＋ｏ＋の計量部に
続く先端部の径が２６ｍ１長さが１２０ｍ（４Ｄ）の平
滑部を有する圧縮比が２．５のスフｌ） ｘ−を用い成
形を行った。
工株式会社製、商品名工ツカライト９５〇−Ｊ）を使用
して、６５ｍｍ≠の押出成形機にて押出成形性の検討を
行うための予備試験として、モーター動力が３，７ＫＷ
、定格電流値が１５Ａで３０龍４、Ｌ／Ｄ＝２４の押出
機を用い、スクリュー底部の径が２６＋ｏ＋の計量部に
続く先端部の径が２６ｍ１長さが１２０ｍ（４Ｄ）の平
滑部を有する圧縮比が２．５のスフｌ） ｘ−を用い成
形を行った。
シリンダー温度は６０℃から１３５℃の範囲内で温度勾
配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐｍの条件で押出
を行ったところ、アンペアメータは、８Ａを示し押出量
４．７ｋｙ／ｈｒ、押出速度３０ｃ＋ｍ／ｍｉｎで、外
径３０ｍ＋＋で肉厚２朋のパイプが連続して押出された
。
配をもたせ、スクリュー回転数２５ｒｐｍの条件で押出
を行ったところ、アンペアメータは、８Ａを示し押出量
４．７ｋｙ／ｈｒ、押出速度３０ｃ＋ｍ／ｍｉｎで、外
径３０ｍ＋＋で肉厚２朋のパイプが連続して押出された
。
得られたパイプは、真円度０．０２以下、偏肉も０．０
２以下で表面の滑らかな光沢を有するものであった。こ
のパイプを１７０°Ｃて４時間熱処理したが、変形、脹
れなどは起らなかった。また、アセトン抽出率も１％以
下であった。
２以下で表面の滑らかな光沢を有するものであった。こ
のパイプを１７０°Ｃて４時間熱処理したが、変形、脹
れなどは起らなかった。また、アセトン抽出率も１％以
下であった。
なお、この試験に用したフェノール樹脂成形材料のサン
プル量は１２ｋｌ？であった。
プル量は１２ｋｌ？であった。
参考例２
実施例２で用いたフェノール樹脂成形材料（商品名９５
０−Ｊ）を使用して、６５ｓ＋ｍ−でＬ／Ｄ＝２４の押
出機により、スクリュー底部の径が５５鶴の計量部に続
く先端部に径が５５Ｈ１長さが２６０ｍ（４Ｄ）の平滑
部を有する圧縮比が２．５のスクリューを用い、成形を
行った。シリンダー温度は実施例２と同様６０℃から１
３５℃の範囲内で温度勾配をもたせ、スクリュー回転数
２５ ｒ ｐｍで押出成形を行ったところ、押出量６５
．５ｋｌｉ’／ ｈ ｒ押出速度７８α／ ｍ ｉ ｎ
で外径６５ｆｌ、肉厚５關のパイプが連続して押出され
た。
０−Ｊ）を使用して、６５ｓ＋ｍ−でＬ／Ｄ＝２４の押
出機により、スクリュー底部の径が５５鶴の計量部に続
く先端部に径が５５Ｈ１長さが２６０ｍ（４Ｄ）の平滑
部を有する圧縮比が２．５のスクリューを用い、成形を
行った。シリンダー温度は実施例２と同様６０℃から１
３５℃の範囲内で温度勾配をもたせ、スクリュー回転数
２５ ｒ ｐｍで押出成形を行ったところ、押出量６５
．５ｋｌｉ’／ ｈ ｒ押出速度７８α／ ｍ ｉ ｎ
で外径６５ｆｌ、肉厚５關のパイプが連続して押出され
た。
押出されたパイプは３０認φ押出機での結果と同様、真
円度０．０２以下、偏肉も０．０２以下で表面の滑らか
な光沢を有するものであった。このパイプを１７０℃で
４時間熱処理したが、変形、脹れなどは起らなかった。
円度０．０２以下、偏肉も０．０２以下で表面の滑らか
な光沢を有するものであった。このパイプを１７０℃で
４時間熱処理したが、変形、脹れなどは起らなかった。
また、アセトン抽出゛率も１％以下であった。
この試験に要したフェノール樹脂成形材料のサンプル量
は２００ゆであった。
は２００ゆであった。
実施例３
成形材料としてフェノール樹脂成形材料（住友ベークラ
イト株式会社製、ＰＭ−６３５Ｊ）を使用して、５０ｉ
ｎφの押出成形機にて押出成形性の検討を行うための予
備試験として、モーター動力が３．７ＫＷ、定格電流値
が１５Ａで３０龍φ、Ｌ／Ｄ＝２２の押出機を用い、ス
クリュー底部の径が２６龍の計量部に続く先端部の径が
２６１１．長さが９０１１（３Ｄ）の平滑部を有する圧
縮比が２．０のスクリューを用い成形を行った。
イト株式会社製、ＰＭ−６３５Ｊ）を使用して、５０ｉ
ｎφの押出成形機にて押出成形性の検討を行うための予
備試験として、モーター動力が３．７ＫＷ、定格電流値
が１５Ａで３０龍φ、Ｌ／Ｄ＝２２の押出機を用い、ス
クリュー底部の径が２６龍の計量部に続く先端部の径が
２６１１．長さが９０１１（３Ｄ）の平滑部を有する圧
縮比が２．０のスクリューを用い成形を行った。
シリンダーの温度は６００Ｃから１３５℃の範囲内で温
度勾配をもたせ、スフＩＪ ｘ−回転数２５ｒ四の条件
で押出を行ったところ、アンペアメータは１５Ａを示し
押出５分後から吐出が不安定となり、次第に高負荷とな
って、シリンダ内で硬化が進み以後押出不可能となった
。
度勾配をもたせ、スフＩＪ ｘ−回転数２５ｒ四の条件
で押出を行ったところ、アンペアメータは１５Ａを示し
押出５分後から吐出が不安定となり、次第に高負荷とな
って、シリンダ内で硬化が進み以後押出不可能となった
。
上記結果より、この成形材料の５０ｍｐ押出機での押出
成形性の検討は中止した。
成形性の検討は中止した。
以上の結果より、３０ｆｌ≠の押出成形機で予備試験を
行うことが、３０＋ｎｑ＆を超える大型の押出機にて押
出成形性の検討を行う場合の極めて有効な判定方法であ
ることが示された。
行うことが、３０＋ｎｑ＆を超える大型の押出機にて押
出成形性の検討を行う場合の極めて有効な判定方法であ
ることが示された。
を示したものであり、第２図〜第４図は本発明に用いら
れる先端に平滑部をスクリューの１例を夫々示したもの
である。
れる先端に平滑部をスクリューの１例を夫々示したもの
である。
１・・供給部２・・圧縮部３・・計量部４・−平滑部
５・・ホッパー ６・・シリンダー７・・ヒーター ８
・・スクリュー ９・壷成 形 品特許出願人 三井東
圧化学（末式会社 第 １ 図 第２図 第３図 第４図
５・・ホッパー ６・・シリンダー７・・ヒーター ８
・・スクリュー ９・壷成 形 品特許出願人 三井東
圧化学（末式会社 第 １ 図 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- １）供給部、圧縮部、計量部および平滑部から成るスク
リューと該供給部、圧縮部、計量部および平滑部に対応
する熱制御機構を有するシリンダー部分とより成り、該
平滑部とそれに対応するシリンダー部分とによつて形成
される間隙部において樹脂の硬化反応を促進させ押出後
自己形状を保持できる程度にまで賦形する様にした押出
装置であつて、該スクリューの径が２５〜３５ｍｍφ、
長さが１５〜２５Ｌ／Ｄ、圧縮比が１．５〜３．０、平
滑部長さが２〜７Ｌ／Ｄであり、且つアンペアメーター
を付設してなる熱硬化性樹脂の押出試験装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59200346A JPS6178619A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂の押出試験装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59200346A JPS6178619A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂の押出試験装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6178619A true JPS6178619A (ja) | 1986-04-22 |
Family
ID=16422760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59200346A Pending JPS6178619A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | 熱硬化性樹脂の押出試験装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6178619A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01192509A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-02 | Toyoda Gosei Co Ltd | ポリ塩化ビニル配合物の評価方法 |
| GB2282344A (en) * | 1993-09-30 | 1995-04-05 | Berstorff Gmbh Masch Hermann | Melt sealing in extruders for thermoplastic polymers or rubber |
| CN102303401A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-04 | 武汉工程大学 | 高分子材料多束细棒同时成型单螺杆机筒成型法及设备 |
| CN105599272A (zh) * | 2016-03-03 | 2016-05-25 | 昆山市富川机电科技有限公司 | 新型高效节能低烟无卤挤出机 |
-
1984
- 1984-09-27 JP JP59200346A patent/JPS6178619A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01192509A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-02 | Toyoda Gosei Co Ltd | ポリ塩化ビニル配合物の評価方法 |
| GB2282344A (en) * | 1993-09-30 | 1995-04-05 | Berstorff Gmbh Masch Hermann | Melt sealing in extruders for thermoplastic polymers or rubber |
| GB2282344B (en) * | 1993-09-30 | 1997-05-28 | Berstorff Gmbh Masch Hermann | Melt sealing device for extruders for the processing of thermoplastic polymers or rubber |
| CN102303401A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-04 | 武汉工程大学 | 高分子材料多束细棒同时成型单螺杆机筒成型法及设备 |
| CN105599272A (zh) * | 2016-03-03 | 2016-05-25 | 昆山市富川机电科技有限公司 | 新型高效节能低烟无卤挤出机 |
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