JPS6173851A - 超塑性鍛造用Ni基合金及びその製造方法 - Google Patents
超塑性鍛造用Ni基合金及びその製造方法Info
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- JPS6173851A JPS6173851A JP19259184A JP19259184A JPS6173851A JP S6173851 A JPS6173851 A JP S6173851A JP 19259184 A JP19259184 A JP 19259184A JP 19259184 A JP19259184 A JP 19259184A JP S6173851 A JPS6173851 A JP S6173851A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発−明は超重性鍛造を行う際の変形抵抗が特に小さい
Ni基合金に関するものである。Ni基超超合金用いて
ガスタービンディスクなどo大mで複雑な形状の勾品を
成形する方法として超重性鍛造法が知られている。これ
は金属材料があたかも粘土のように小さい力で数百%以
上も塑性変形する現象すなわち超塑性現象を利用するも
のである。
Ni基合金に関するものである。Ni基超超合金用いて
ガスタービンディスクなどo大mで複雑な形状の勾品を
成形する方法として超重性鍛造法が知られている。これ
は金属材料があたかも粘土のように小さい力で数百%以
上も塑性変形する現象すなわち超塑性現象を利用するも
のである。
従来技術
従来の超重性鍛造用Ni基合金としては、例えばRen
e 95 (G、 E社製) 、Merl 76 (プ
ラットアンドホイット二社製)のNi基合金が知られて
いる。しかしながら、と九らの合金は実施例において比
較合金として示すように、結晶粒径も大きく、特に超塑
性鍛造時の変形抵抗が太きすぎる問題点があった。変形
抵抗が大きすぎると大型製品や複雑形状製品の成形が困
難となり、たとえ成形が可能であったとしても、そのた
めには大型のプレスが必要となり、生産性の点で好まし
くない。
e 95 (G、 E社製) 、Merl 76 (プ
ラットアンドホイット二社製)のNi基合金が知られて
いる。しかしながら、と九らの合金は実施例において比
較合金として示すように、結晶粒径も大きく、特に超塑
性鍛造時の変形抵抗が太きすぎる問題点があった。変形
抵抗が大きすぎると大型製品や複雑形状製品の成形が困
難となり、たとえ成形が可能であったとしても、そのた
めには大型のプレスが必要となり、生産性の点で好まし
くない。
この超塑性変形抵抗を小さくするには、押出加工によっ
て結晶粒を微細化することが効果的であることは知られ
ているが、前記既存のNi基合金では、結晶粒を小さく
するのも限度がちった。
て結晶粒を微細化することが効果的であることは知られ
ているが、前記既存のNi基合金では、結晶粒を小さく
するのも限度がちった。
発明の目的
本発明は既存の超塑性鍛造用Ni基合金の問題点を解消
すべくなされたもので、その目的は結晶粒の微細化が容
易で、かつ超塑性変形抵抗の小さいNi基合金を提供す
るにある。
すべくなされたもので、その目的は結晶粒の微細化が容
易で、かつ超塑性変形抵抗の小さいNi基合金を提供す
るにある。
発明の構成
本発明者は前記目的を達成すべく、まず結晶粒を微細化
するのに!&適な合金組成を見出すべく検討を行った。
するのに!&適な合金組成を見出すべく検討を行った。
ここで重要なことは、結晶粒を微細化するための押出加
工時に割れが生じないことである。もし割れが生ずると
、結晶粒が微細で変形抵抗が小さくなっても、ガスター
ビンディスクなどく成形することは不可能である。
工時に割れが生じないことである。もし割れが生ずると
、結晶粒が微細で変形抵抗が小さくなっても、ガスター
ビンディスクなどく成形することは不可能である。
本発明者はこの観点から検討を加えた結果、以下に述べ
る組成の合金が押出加工に際し割れが生ぜずに結晶粒を
微細化できる最適の合金であることを見出した。また、
結晶粒の微細化法の最適法を見出し本発明を完成した。
る組成の合金が押出加工に際し割れが生ぜずに結晶粒を
微細化できる最適の合金であることを見出した。また、
結晶粒の微細化法の最適法を見出し本発明を完成した。
本発明のNi基合金は、
重量%で、C0.02〜0.12%、Co5〜12%、
Cr7〜9チ、wio 〜14%、Al4.5〜5.5
%、Ti0.1〜1.5係、Ta3〜5%、Hf0.3
〜1.3%、B 0.005〜0.018俤、Zr0.
O]〜0.15%を含み、残部は実質的にNiよりなる
超塑性鍛造用Ni基合金にある。
Cr7〜9チ、wio 〜14%、Al4.5〜5.5
%、Ti0.1〜1.5係、Ta3〜5%、Hf0.3
〜1.3%、B 0.005〜0.018俤、Zr0.
O]〜0.15%を含み、残部は実質的にNiよりなる
超塑性鍛造用Ni基合金にある。
その合金の製造法は、
(1)重量%で、C0,02〜0.12%、Co5〜1
2%、Cr7〜9%、WIO−14%、Al 4.5〜
5.5%、Ti0.1〜1.5%、Ta3〜5%、Hf
0.3〜1.3%、 0.005〜0.018%、Z
r 0.01〜0.15%を含み、残部は実質的にNi
よりなるNi基合金粉末を、容器に入五、こnを105
(J−1225℃、押出し比4〜15で押出すことを特
徴とする超塑性鍛造用N1基合金の製造方法。
2%、Cr7〜9%、WIO−14%、Al 4.5〜
5.5%、Ti0.1〜1.5%、Ta3〜5%、Hf
0.3〜1.3%、 0.005〜0.018%、Z
r 0.01〜0.15%を含み、残部は実質的にNi
よりなるNi基合金粉末を、容器に入五、こnを105
(J−1225℃、押出し比4〜15で押出すことを特
徴とする超塑性鍛造用N1基合金の製造方法。
(2)重量%で、C0,02〜0.12%、Co5〜1
2%、Cr7〜9%、W10〜14%、 Al 4゜5
〜5.5 %、 ’ri0.1〜1.5%、Ta3〜5
%、Hf 0.3〜1.3%、 B0.OU5〜0.0
18%、Zr 0.01〜0.15%を含み、残部は実
質的にNiよりなるNi基合金粉末を容器に入れ、10
25〜1250℃、800〜2000気圧下で30〜2
00分高温茜圧処理し、て同化させた後、1050〜1
225℃、押出し比4〜15で押出すことを特徴とする
超塑性鍛造用Ni基合金の製造方法にある。
2%、Cr7〜9%、W10〜14%、 Al 4゜5
〜5.5 %、 ’ri0.1〜1.5%、Ta3〜5
%、Hf 0.3〜1.3%、 B0.OU5〜0.0
18%、Zr 0.01〜0.15%を含み、残部は実
質的にNiよりなるNi基合金粉末を容器に入れ、10
25〜1250℃、800〜2000気圧下で30〜2
00分高温茜圧処理し、て同化させた後、1050〜1
225℃、押出し比4〜15で押出すことを特徴とする
超塑性鍛造用Ni基合金の製造方法にある。
本発明のNi基合金の組成元素の作用ならびにその含有
片の限定理由は次の辿りである。
片の限定理由は次の辿りである。
Cは粒界を強化する作用をし、押出加工時の粒界での割
れを抑制する作用をするっこの効果を得るにけCiが0
.02重重量%以下単に係と記載する)以上必要である
。しかし、その量が0.12係を超えると合金全体が脆
化し、押出加工時に割nを発生し易くなって、微細粒組
織が得られなくなるので、C量は0.02〜0.12%
であることが必要である。
れを抑制する作用をするっこの効果を得るにけCiが0
.02重重量%以下単に係と記載する)以上必要である
。しかし、その量が0.12係を超えると合金全体が脆
化し、押出加工時に割nを発生し易くなって、微細粒組
織が得られなくなるので、C量は0.02〜0.12%
であることが必要である。
COは合金の延性を増加させ、押出加工時の割れを抑制
する作用をする。この効果を得るには5%以上必要であ
る。しかしその量が12%を超えると有害析出物を生じ
て押出加工時に割れを発生し、易くなるので、Co11
は5〜12%であることが必要である。
する作用をする。この効果を得るには5%以上必要であ
る。しかしその量が12%を超えると有害析出物を生じ
て押出加工時に割れを発生し、易くなるので、Co11
は5〜12%であることが必要である。
Crは合金を軟化させ、押出加工を容易にする作用をす
る。その量が7%より少いとその効果が十分でなく、9
%を超えると合金中に/グマ相などの有害相が生じ、押
出加工時に割nが生ずる原因となるので、Criは7〜
9%であることが必要である。
る。その量が7%より少いとその効果が十分でなく、9
%を超えると合金中に/グマ相などの有害相が生じ、押
出加工時に割nが生ずる原因となるので、Criは7〜
9%であることが必要である。
Wけ結晶粒の微細化に極めて有効である2、その量が1
0%より少いとその効果が十分でなく、14%を超える
とアルファW相やミニー相などの有害相が生成し、押出
加工時に割れが生じ易くなるので、W量は10〜14%
であることが必要である。
0%より少いとその効果が十分でなく、14%を超える
とアルファW相やミニー相などの有害相が生成し、押出
加工時に割れが生じ易くなるので、W量は10〜14%
であることが必要である。
A1はガンマプライム相を生成する作用をする。
押出加工により結晶粒を微細にするには、十分な量のガ
ンマプライム相が生成していつことが必要である。その
ためには4.5%以上のAlMが必要である。しかし、
その址が5.5%を超えるとカンマプライム相の量が加
剰となって押出加工に必要な圧力が高くなりすぎるので
、A1社は4.5〜5.5%であることが必要である。
ンマプライム相が生成していつことが必要である。その
ためには4.5%以上のAlMが必要である。しかし、
その址が5.5%を超えるとカンマプライム相の量が加
剰となって押出加工に必要な圧力が高くなりすぎるので
、A1社は4.5〜5.5%であることが必要である。
TiはAlと共にガンマプライム相を生成し、押出加工
時の結晶粒微細化を促進する作用をする。
時の結晶粒微細化を促進する作用をする。
その量が0.1%より少いと十分な効果が得られなく、
1.5%を超えるとイータ相を生成して押出加工時に割
れを生じ易くなるので、 Ti針は0.1〜1.5%で
あることが必要で心る。
1.5%を超えるとイータ相を生成して押出加工時に割
れを生じ易くなるので、 Ti針は0.1〜1.5%で
あることが必要で心る。
TaはWと同様に押出加工時結晶粒を微細化する作用を
する。その量が3%より少いとその効果が十分でなく、
5%を超えるとガンマプライム相が多量に生じて押出加
工に必要な圧力が高くなりすぎるので、Ta1lは3〜
5%であることが必要である。
する。その量が3%より少いとその効果が十分でなく、
5%を超えるとガンマプライム相が多量に生じて押出加
工に必要な圧力が高くなりすぎるので、Ta1lは3〜
5%であることが必要である。
Hfは押出加工時の粒界での割れを抑制する作用をする
。その荒が0.3%より少いとその効果が十分でなく、
1.3%を超えると有害相を生成して押出加工時の割れ
の原因となるので、Hf量は0.3〜1.3%であるこ
とが必要である。
。その荒が0.3%より少いとその効果が十分でなく、
1.3%を超えると有害相を生成して押出加工時の割れ
の原因となるので、Hf量は0.3〜1.3%であるこ
とが必要である。
BはCと同様に押出加工時の粒界での割れを抑制する作
用をする。その量が0.005%より少いとその効果が
十分でなく、0.018%を超えると合金の融点が低下
して押出加工時に部分溶融を生じ割れを発生するので、
Biは0.005〜0、tl18%であることが必要で
ある。
用をする。その量が0.005%より少いとその効果が
十分でなく、0.018%を超えると合金の融点が低下
して押出加工時に部分溶融を生じ割れを発生するので、
Biは0.005〜0、tl18%であることが必要で
ある。
ZrViCとBと同様に粒界強化斃素として作用し、押
出加工時の割れを防止する。その量が0.01%より少
いとその効果が十分でなく、0.15係を超えると有害
相を生じ、押出加工時の割れを助長するので、Zr量は
0.01〜0.15%であることが必要である。
出加工時の割れを防止する。その量が0.01%より少
いとその効果が十分でなく、0.15係を超えると有害
相を生じ、押出加工時の割れを助長するので、Zr量は
0.01〜0.15%であることが必要である。
次に本発明の合金の製造方法について述べる。
その製造方法は前記したように2種の方法によって行う
ことができる。
ことができる。
第1の方法は、本発明の合金粉末を容器に入れて押出す
方法である。この際の押出温度と押出し比が特に重要で
ある。押出温度は1050〜1225℃、押出し比は4
〜15の範囲が最も好着しい。押出温度が105(JC
より低いと押出しによって割れが生じ、実用的な超塑性
鍛造用Ni基合金が得られない。その温度が1225c
を超えると結晶粒の微細化が不十分となり、超塑性変形
抵抗が小きくならない。押出し、比が4より小さいと結
晶粒の微細化が不十分で超塑性変形抵抗が小♂くならな
く、15より太きいと押出し、ができなくなる。
方法である。この際の押出温度と押出し比が特に重要で
ある。押出温度は1050〜1225℃、押出し比は4
〜15の範囲が最も好着しい。押出温度が105(JC
より低いと押出しによって割れが生じ、実用的な超塑性
鍛造用Ni基合金が得られない。その温度が1225c
を超えると結晶粒の微細化が不十分となり、超塑性変形
抵抗が小きくならない。押出し、比が4より小さいと結
晶粒の微細化が不十分で超塑性変形抵抗が小♂くならな
く、15より太きいと押出し、ができなくなる。
第2の方法は押出処理に先立って潤湿高圧処理(HI
P処理ンを行う方法である。このHIP処理は超塑性変
形抵抗の低下には直接結びつかないが、粉末が焼結する
ため、その後の押出加工の操作が容易となる利点がある
。
P処理ンを行う方法である。このHIP処理は超塑性変
形抵抗の低下には直接結びつかないが、粉末が焼結する
ため、その後の押出加工の操作が容易となる利点がある
。
例えば、押出用の容器に挿入する際減圧処理や封入処理
が必要となくなり、作業性が向上する。HIP処理の条
件は、温度1025−1250C’。
が必要となくなり、作業性が向上する。HIP処理の条
件は、温度1025−1250C’。
圧力800〜2000気圧、時間30〜200分である
ことが適当である。処理温度が1025C未満であると
粉末が十分焼結せず、1250C’を超えると合金が一
部溶融して有害組織を生成し押出加工時に割れを生ずる
原因となる。処理圧力が800気圧未満では粉末が十分
焼結せず、2000気圧を超えるとそれに相当する高圧
装置を必要とし、実質的に不利である。また、処理時間
が30分未満では、粉末が十分焼結せず、200分を超
えると生産能率を下げる結果となる。
ことが適当である。処理温度が1025C未満であると
粉末が十分焼結せず、1250C’を超えると合金が一
部溶融して有害組織を生成し押出加工時に割れを生ずる
原因となる。処理圧力が800気圧未満では粉末が十分
焼結せず、2000気圧を超えるとそれに相当する高圧
装置を必要とし、実質的に不利である。また、処理時間
が30分未満では、粉末が十分焼結せず、200分を超
えると生産能率を下げる結果となる。
押出温度は1(J50〜1225G、押出し比は4〜1
5の範囲とする。それらの理由は前記と同様である。
5の範囲とする。それらの理由は前記と同様である。
実施例
本発明の合金と既存のkne 95及びMer176を
表1に示す条件で製造した。その結果は表1に示す通り
であった。なお、表1中の超塑性変形抵抗値は、引張試
験片(平行部属径3.5111111、平行部長さ20
fil)を用いて、1050Cにて、1.251111
1/分の速度で引張変形させたときの値である。
表1に示す条件で製造した。その結果は表1に示す通り
であった。なお、表1中の超塑性変形抵抗値は、引張試
験片(平行部属径3.5111111、平行部長さ20
fil)を用いて、1050Cにて、1.251111
1/分の速度で引張変形させたときの値である。
この結果が示すように、本発明合金を本発明の方法を作
ったものは、結晶粒径が2〜3ミクロンで、既存Ren
e95あるいけMer176の結晶粒土ずることなく、
結晶粒径を極めて微細なものとなし得、また超塑性変形
抵抗が小さく、大型製品や複雑形状品を鍛造し得らnる
優れた特性を有する。
ったものは、結晶粒径が2〜3ミクロンで、既存Ren
e95あるいけMer176の結晶粒土ずることなく、
結晶粒径を極めて微細なものとなし得、また超塑性変形
抵抗が小さく、大型製品や複雑形状品を鍛造し得らnる
優れた特性を有する。
特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長中 川
龍 −
龍 −
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、C0.02〜0.12%、Co5〜12%、
Cr7〜9%、W10〜14%、Al4.5〜5.5%
、Ti0.1〜1.5%、Ta3〜5%、Hf0.3〜
1.3%、B0.005〜0.018%、Zr0.01
〜0、15%を含み、残部は実質的にNiよりなる超塑
性鍛造用Ni基合金。 (2)重量%で、C0.02〜0.12%、Co5〜1
2%、Cr7〜9%、W10〜14%、Al4.5〜5
.5%、Ti0.1〜1.5%、Ta3〜5%、Hf0
.3〜1.3%、B0.005〜0.018%、Zr0
.01〜0.15%を含み、残部は実質的にNiよりな
るNi基合金粉末を、容器に入れ、これを1050〜1
225℃、押出し比4〜15で押出すことを特徴とする
超塑性鍛造用Ni基合金の製造方法。 (3)重量%で、C0.02〜0.12%、Co5〜1
2%、Cr7〜9%、W10〜14%、Al4.5〜5
.5%、Ti0.1〜1.5%、Ta3〜5%、Hf0
.3〜1.3%、B0.005〜0.018%、Zr0
.01〜0.15%を含み、残部は実質的にNiよりな
るNi基合金粉末を容器に入れ、1025〜1250℃
、800〜2000気圧下で30〜200分高温高圧処
理して焼結させた後、1050〜1225℃押出し比4
〜15で押出すことを特徴とする超塑性鍛造用Ni基合
金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19259184A JPS6173851A (ja) | 1984-09-17 | 1984-09-17 | 超塑性鍛造用Ni基合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19259184A JPS6173851A (ja) | 1984-09-17 | 1984-09-17 | 超塑性鍛造用Ni基合金及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6173851A true JPS6173851A (ja) | 1986-04-16 |
JPS6221856B2 JPS6221856B2 (ja) | 1987-05-14 |
Family
ID=16293820
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19259184A Granted JPS6173851A (ja) | 1984-09-17 | 1984-09-17 | 超塑性鍛造用Ni基合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6173851A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62211333A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-17 | Kobe Steel Ltd | 粉末製Ni基超耐熱合金の鍛造方法 |
US7052119B2 (en) | 2002-08-23 | 2006-05-30 | Seiko Epson Corporation | Liquid ejection head, and method of manufacturing the same |
-
1984
- 1984-09-17 JP JP19259184A patent/JPS6173851A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62211333A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-17 | Kobe Steel Ltd | 粉末製Ni基超耐熱合金の鍛造方法 |
US7052119B2 (en) | 2002-08-23 | 2006-05-30 | Seiko Epson Corporation | Liquid ejection head, and method of manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6221856B2 (ja) | 1987-05-14 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |