JPS616163A - セメント組成物の流動性低下低減法 - Google Patents
セメント組成物の流動性低下低減法Info
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- JPS616163A JPS616163A JP12535384A JP12535384A JPS616163A JP S616163 A JPS616163 A JP S616163A JP 12535384 A JP12535384 A JP 12535384A JP 12535384 A JP12535384 A JP 12535384A JP S616163 A JPS616163 A JP S616163A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はセメント組成物の流動性低下低減法に関する。
さらに詳しく言えば、本発明は、セメント組成物が混練
後、時間の経過と共（てその流動性が次第に低下する傾
向を低減せしめる方法に関するものである。ここで、セ
メント組成物とは、七メ／ト単味またはこれに骨材を配
合したものに必−要に応じて各種の混和材料を加えたも
のに水を加えて混練してなる混練物のことをい＼、例示
すれば、セメントバースト、セメントグラウト、モルタ
ル、コンクリート等である。
後、時間の経過と共（てその流動性が次第に低下する傾
向を低減せしめる方法に関するものである。ここで、セ
メント組成物とは、七メ／ト単味またはこれに骨材を配
合したものに必−要に応じて各種の混和材料を加えたも
のに水を加えて混練してなる混練物のことをい＼、例示
すれば、セメントバースト、セメントグラウト、モルタ
ル、コンクリート等である。
セメント組成物のうち、最も大量かつ一般的に使用され
るのはコンクリートであるので以下、セメント組成物の
代表としてコンクリートを例にとり説明する。
るのはコンクリートであるので以下、セメント組成物の
代表としてコンクリートを例にとり説明する。
（従来の技術）
コンクリートは、施工の対象および方法等によって定ま
る適正な流動性（訂 コンクリートの場合、流動性を示
す表示としてスランプが使用される。スランプが大きい
ほど流動性が大きい）をもっていなければならないが、
コンクリートのスランプは混練後時間の経過と共に次第
に低下していく（これをスランプ低下という）。
る適正な流動性（訂 コンクリートの場合、流動性を示
す表示としてスランプが使用される。スランプが大きい
ほど流動性が大きい）をもっていなければならないが、
コンクリートのスランプは混練後時間の経過と共に次第
に低下していく（これをスランプ低下という）。
混線後、打込み１での間、運搬のために相当の時間が経
過するレデーミクストコンクリートにおいては、必然的
に、スランプの低下がおこる。
過するレデーミクストコンクリートにおいては、必然的
に、スランプの低下がおこる。
このスランプ低下の問題は、技術上解決すべき重大な課
題となっている。この対策として、現在一般に実施され
ている手段は、スランプの低下量を見込んでその分スラ
ンプが犬きくなるような調合でレデーミクストコンクリ
ートを製造する手段である。この調合はもとの調合にく
らべ単位水量および単位セメント量が共に大きい調合と
なるから、コンクリートの物性上および経済性上不利と
なる。さらに、実際におこるスランプ低下量が予想量と
食違うことが珍しくないのでしばしば所望の成果が得ら
れないという欠点もある。
題となっている。この対策として、現在一般に実施され
ている手段は、スランプの低下量を見込んでその分スラ
ンプが犬きくなるような調合でレデーミクストコンクリ
ートを製造する手段である。この調合はもとの調合にく
らべ単位水量および単位セメント量が共に大きい調合と
なるから、コンクリートの物性上および経済性上不利と
なる。さらに、実際におこるスランプ低下量が予想量と
食違うことが珍しくないのでしばしば所望の成果が得ら
れないという欠点もある。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、セメント組成物の流動性低下、特にコンクリ
ートのスランプ低下を、簡単な手段で、かつ単位水量や
単位セメント量の増大を伴なうことなく、さらに、コン
クリートの物性を損なうことなく有効に低減することを
目的とする。
ートのスランプ低下を、簡単な手段で、かつ単位水量や
単位セメント量の増大を伴なうことなく、さらに、コン
クリートの物性を損なうことなく有効に低減することを
目的とする。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明は、セメント組成物に対し、高分子凝集剤と減水
剤とを併用添加する手段を採用したことを特徴とするも
のであり、それにより、セメント組成物、特にコンクリ
ート、の流動性の低下を低減せしめるものである。
剤とを併用添加する手段を採用したことを特徴とするも
のであり、それにより、セメント組成物、特にコンクリ
ート、の流動性の低下を低減せしめるものである。
ここに、高分子凝集剤とは、水中に浮遊する微粒子をフ
ロック状に凝集沈降させる作用をもった高分子物質であ
って水の浄化等の用途に使用される物質である。例示す
ると、アルギン酸ナトリウム、カルホキ／メチルセルロ
ースナトリウム塩（以下ＣＭＣと言１す）、ポリアクリ
ル酸ナトリウム、ポリアクリルアミド、グアーガム、ゼ
ラチン、キトサン等である。
ロック状に凝集沈降させる作用をもった高分子物質であ
って水の浄化等の用途に使用される物質である。例示す
ると、アルギン酸ナトリウム、カルホキ／メチルセルロ
ースナトリウム塩（以下ＣＭＣと言１す）、ポリアクリ
ル酸ナトリウム、ポリアクリルアミド、グアーガム、ゼ
ラチン、キトサン等である。
本発明において、上記の如き高分子凝集剤と併用添加す
る減水剤とは、コンクリート減水剤あるいはセメント分
散剤として広く知られているセメント組成物用混和剤で
あり、例示すると、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデ
ヒド縮金物塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮
合物塩、リグニンスルホン酸塩、特殊処理（アルカリ加
熱処理、限外濾過処理、等）リグニンスルホン酸塩、オ
キシカルボン酸塩、グルコサツカライド、炭素数４〜６
の鎖状または環状オレフィンとエチレン性不飽和ノカル
ボン酸無水物の共重合体、舌である。なお高性能減水剤
と称されているナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド
綿合物塩、メラミンスノしホン酸ホルムアルデヒド縮合
物塩等を使用したコンクリートはスランプ低下が大きい
ので高分子凝集剤との組合せによる効果が特に大きい。
る減水剤とは、コンクリート減水剤あるいはセメント分
散剤として広く知られているセメント組成物用混和剤で
あり、例示すると、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデ
ヒド縮金物塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮
合物塩、リグニンスルホン酸塩、特殊処理（アルカリ加
熱処理、限外濾過処理、等）リグニンスルホン酸塩、オ
キシカルボン酸塩、グルコサツカライド、炭素数４〜６
の鎖状または環状オレフィンとエチレン性不飽和ノカル
ボン酸無水物の共重合体、舌である。なお高性能減水剤
と称されているナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド
綿合物塩、メラミンスノしホン酸ホルムアルデヒド縮合
物塩等を使用したコンクリートはスランプ低下が大きい
ので高分子凝集剤との組合せによる効果が特に大きい。
本発明方法によりスランプ低下の低減されたコンクリー
トを得るには高分子凝集剤の添加量（セメントに対する
添加重量％で示されこれを使用量という）がある量以上
であることが必要である。この最低１更用量は高分子凝
集剤の種力１、分子量、等により異なるか、概ね０．０
１〜０．１係であり、アルギン酸ナトリウムの場合は約
０．０５係、ＣＭＣの場合は約０．１係である。高分子
凝集剤の使用量がこれより多くなるとスランプ低下低減
効果は向上するものの、ある量以上では効果が頭打ちに
なるほかコンクリートの物性を損なう傾向もある。この
最高使用量も最低使用量と同じく高分子凝集剤の種類、
分子量、等により異なるが概ね０．１〜０．５％であり
、アルギン酸ナトリウムの場合には約０．２ ％、Ｃλ
ＩＣの場合は約０．４％である。
トを得るには高分子凝集剤の添加量（セメントに対する
添加重量％で示されこれを使用量という）がある量以上
であることが必要である。この最低１更用量は高分子凝
集剤の種力１、分子量、等により異なるか、概ね０．０
１〜０．１係であり、アルギン酸ナトリウムの場合は約
０．０５係、ＣＭＣの場合は約０．１係である。高分子
凝集剤の使用量がこれより多くなるとスランプ低下低減
効果は向上するものの、ある量以上では効果が頭打ちに
なるほかコンクリートの物性を損なう傾向もある。この
最高使用量も最低使用量と同じく高分子凝集剤の種類、
分子量、等により異なるが概ね０．１〜０．５％であり
、アルギン酸ナトリウムの場合には約０．２ ％、Ｃλ
ＩＣの場合は約０．４％である。
高分子凝集剤をコンクリートに添加するとその凝集作用
のためスランプが小さくなる。高分子凝集剤と併用添加
する減水剤の添加量は、高分子凝集剤の添加により低下
したスランプＪ−Ｆ分を回復させるに足る添加量を標準
とすることが好ま（〜い。この場合萬性能減水剤および
リグニンスルホン酸塩の場合には約０．２〜ｏ、５％程
度の使用量となる。
のためスランプが小さくなる。高分子凝集剤と併用添加
する減水剤の添加量は、高分子凝集剤の添加により低下
したスランプＪ−Ｆ分を回復させるに足る添加量を標準
とすることが好ま（〜い。この場合萬性能減水剤および
リグニンスルホン酸塩の場合には約０．２〜ｏ、５％程
度の使用量となる。
本発明方法を実施する場合において、高分子、凝集剤と
減水剤との併用添加の時点は、セメント組成物の混線時
あるいは混練後のいずれであってもよい。ここに、混練
後の添加とは、混練の終ったセメント組成物に添加する
のであれば、ミキサより排出されたセメント組成物に添
加して再混練を行なってもよく、混練を終った後、ミキ
サより排出しないで同一ミギサ内で添加して引続き再混
練してもいずれでもよい。
減水剤との併用添加の時点は、セメント組成物の混線時
あるいは混練後のいずれであってもよい。ここに、混練
後の添加とは、混練の終ったセメント組成物に添加する
のであれば、ミキサより排出されたセメント組成物に添
加して再混練を行なってもよく、混練を終った後、ミキ
サより排出しないで同一ミギサ内で添加して引続き再混
練してもいずれでもよい。
また、併用添加の対象となるセメント組成物の調合は、
プレン調合のものであっても、混和剤添加調合のもので
あってもいずれでもよく、混和剤が減水剤の場合該減水
剤は併用添加する減水剤と同一であっても異なっていて
もいずれでもよい。
プレン調合のものであっても、混和剤添加調合のもので
あってもいずれでもよく、混和剤が減水剤の場合該減水
剤は併用添加する減水剤と同一であっても異なっていて
もいずれでもよい。
本発明の実施の態様は、その目的に応じて種種であるが
、次の２つは、代表的々ものである。
、次の２つは、代表的々ものである。
その１つは、練り上り時のスランプを長時間保持するこ
とを目的とする場合で、このときには、高分子凝集剤と
減水剤とをミキサ中で併用添加する。他の、１つは流動
化コンクリートにおける流動化剤として高分子凝集剤と
減水剤とを添加する場合である。
とを目的とする場合で、このときには、高分子凝集剤と
減水剤とをミキサ中で併用添加する。他の、１つは流動
化コンクリートにおける流動化剤として高分子凝集剤と
減水剤とを添加する場合である。
なお、このほかに、本発明の実施の態様例としては、ス
ランプ低下のおこったコンクリートに対して高分子凝集
剤と減水剤を添加し、そのスランプを元の水準にまで回
復し、回後後のスランプを長時間保持するという態様を
あげることができる。
ランプ低下のおこったコンクリートに対して高分子凝集
剤と減水剤を添加し、そのスランプを元の水準にまで回
復し、回後後のスランプを長時間保持するという態様を
あげることができる。
（発明の効果）
本発明方法により高分子凝集剤と減水剤とを併用添加さ
れたセメント組成物は、その流動性低下が有効に低減さ
れ、流動性が長時間にわたり、はぼ同一水準に保たれる
。コンクリートの場合、併用添加後のスランプが約１時
間にもわたってほとんど低下せず、コンクリートのスラ
ンプ低下が有効に防止される。しかも、従来のスランプ
低下対策のように単位水量および単位セメント量を増加
させる必要がなく、捷だ本発明方法によりコンクリート
の物性が低下することはなく、むしろ、向上するという
利点がある。
れたセメント組成物は、その流動性低下が有効に低減さ
れ、流動性が長時間にわたり、はぼ同一水準に保たれる
。コンクリートの場合、併用添加後のスランプが約１時
間にもわたってほとんど低下せず、コンクリートのスラ
ンプ低下が有効に防止される。しかも、従来のスランプ
低下対策のように単位水量および単位セメント量を増加
させる必要がなく、捷だ本発明方法によりコンクリート
の物性が低下することはなく、むしろ、向上するという
利点がある。
さらに、本発明方法によれば、コンクリ−１の分離抵抗
性が大となり、レオロ、２−的特性も改善されて、ポン
プ施工性等が向上する。
性が大となり、レオロ、２−的特性も改善されて、ポン
プ施工性等が向上する。
高分子凝集剤は、これをセメント組成物、特にコンクリ
ートに添加するとその凝集作用のため流動性が大きく低
下するのでセメント組成物に添加することは忌避されて
いたものである。
ートに添加するとその凝集作用のため流動性が大きく低
下するのでセメント組成物に添加することは忌避されて
いたものである。
また、減水剤はこれを添加することによりセメント組成
物の流動性は添加直後においては太きくなるもののやが
て次第に低下して行く、いわゆるスランプ低下がおこる
。
物の流動性は添加直後においては太きくなるもののやが
て次第に低下して行く、いわゆるスランプ低下がおこる
。
このように高分子凝集剤および減水剤は、共に、その単
独の添加では、流動性低下低減に効果はないが、本発明
方法においては、この両者を併用することにより従来技
術からは予測し難い顕著な効果が得られるのである。か
かる効果は到底予見できないものであった。かかる併用
効果の発現の理由については明らかではないが、高分子
凝集剤の添加てより減水剤のセメント粒子に対する吸着
の経時安定性が改善されたためと解釈することができる
。ただし７、本発明は、かかる解釈の是否によって左右
されるものではない。
独の添加では、流動性低下低減に効果はないが、本発明
方法においては、この両者を併用することにより従来技
術からは予測し難い顕著な効果が得られるのである。か
かる効果は到底予見できないものであった。かかる併用
効果の発現の理由については明らかではないが、高分子
凝集剤の添加てより減水剤のセメント粒子に対する吸着
の経時安定性が改善されたためと解釈することができる
。ただし７、本発明は、かかる解釈の是否によって左右
されるものではない。
以下に本発明の効果を示すだめに、コンクリート試験の
結果を実施例１〜Ｇとして示す。
結果を実施例１〜Ｇとして示す。
この試験に使用した材料は次の通りである。
（イ） セメント、普通ポルトランドセメント３種油合
（ロ） 細骨材、大井用水系陸砂
（ハ）粗骨材 青梅産砕石、ＭＳ ＝ ２（１間に）
高分子凝集剤 （１） アルギン酸ナトリウム（以下、ＡＧ−Ｎａと
記す） 分子量の異なる５種を使用した。分子量の大きい順にＨ
２、Ｈ，Ｍ、Ｌ、Ｌ２なる副記号を付す。
高分子凝集剤 （１） アルギン酸ナトリウム（以下、ＡＧ−Ｎａと
記す） 分子量の異なる５種を使用した。分子量の大きい順にＨ
２、Ｈ，Ｍ、Ｌ、Ｌ２なる副記号を付す。
（１１） カルボキンメチルセルロースナトリウム塩
（以下、ＣＭＣと記す） 高エーテル化度品の低粘度タイプのものを使用した。
（以下、ＣＭＣと記す） 高エーテル化度品の低粘度タイプのものを使用した。
（ホ） 併用した減水剤
（ｉｌ ナツタレノスルホン酸ホルムアルデヒド高縮
合物ナトリウム塩（以下、ＮＳＦと記す）（ｉｉｌ
メラミン゛スルホン酸ホルムアルデヒド縮合物ナトリウ
ム塩（以下、ＭＳＦと記す）この試験におけるコンクリ
ートの混、練は１００ｔの可傾式ミキサにより行なった
。
合物ナトリウム塩（以下、ＮＳＦと記す）（ｉｉｌ
メラミン゛スルホン酸ホルムアルデヒド縮合物ナトリウ
ム塩（以下、ＭＳＦと記す）この試験におけるコンクリ
ートの混、練は１００ｔの可傾式ミキサにより行なった
。
実施例１
本例においては、ＡＧ −ＮａとＮＳＦの使用量の種種
の組合せと効果について示す。高分子凝集剤としてはＡ
Ｇ−Ｎａ−Ｍを用いた。コンクリートの調合を第１表に
、スランプの経時変化を第２表に示す。
の組合せと効果について示す。高分子凝集剤としてはＡ
Ｇ−Ｎａ−Ｍを用いた。コンクリートの調合を第１表に
、スランプの経時変化を第２表に示す。
第 １ 表
第 ２ 表
試験階（以下単に陽と記す）６はＮＳＦ単味使用で直後
スランプ２１ｍを目標とした調合であって、これはスラ
ンプ低下が大きい。陽２の調合はＮｏ、 ６の調合に対
（７、筒分子凝集剤（ＡＧ−Ｎａ−、Ｍ）を添加し、こ
れによる直後スランプの低下を補償するためにＮＳＦを
０．２係増加した使用量で併用したＪパ４合となってい
て、この併用使用により、直後スラップはＭ６と同一水
準であるが以後のスランプ低下が著しく改善されている
ことがわかる。Ｎｏ ：＞〜４はＮＳＦ使用量を一定と
してＡＧ−Ｎａ −Ｍ の使用量を大きくした場合で
あって、ＡＧ−Ｎａ−Ｍ の使用量増大に伴って直後
スラップが小さくなっているが、スランプ低下はやはり
低減されている。Ｎｎ５は陽４の調合に対しＮＳＦの使
用量を大きくして直後スランプをＮｏ、 ６と同様２１
ｏｎの水準とした調合であってＭ２と同じ技術思想の調
合である。これもＮｏ、 ２と同様スランプ低下が著し
く小さい。階１は本発明調合のＮ。
スランプ２１ｍを目標とした調合であって、これはスラ
ンプ低下が大きい。陽２の調合はＮｏ、 ６の調合に対
（７、筒分子凝集剤（ＡＧ−Ｎａ−、Ｍ）を添加し、こ
れによる直後スランプの低下を補償するためにＮＳＦを
０．２係増加した使用量で併用したＪパ４合となってい
て、この併用使用により、直後スラップはＭ６と同一水
準であるが以後のスランプ低下が著しく改善されている
ことがわかる。Ｎｏ ：＞〜４はＮＳＦ使用量を一定と
してＡＧ−Ｎａ −Ｍ の使用量を大きくした場合で
あって、ＡＧ−Ｎａ−Ｍ の使用量増大に伴って直後
スラップが小さくなっているが、スランプ低下はやはり
低減されている。Ｎｎ５は陽４の調合に対しＮＳＦの使
用量を大きくして直後スランプをＮｏ、 ６と同様２１
ｏｎの水準とした調合であってＭ２と同じ技術思想の調
合である。これもＮｏ、 ２と同様スランプ低下が著し
く小さい。階１は本発明調合のＮ。
２〜Ｎｎ ５の調合からＡＧ−Ｎａ−Ｍを除いたもので
、分離がおこりコンクリートとしての実用性のないこと
を示す。すなわち、Ｎｏ、 ２〜５におけるスラップ低
下低減効果はＮＳＦとＡＧ−Ｎａ−Ｍの併用によっても
たらされたものてあって、単にＮＳＦの使用量を太きく
したことによってもたらされたものではないことが判る
。
、分離がおこりコンクリートとしての実用性のないこと
を示す。すなわち、Ｎｏ、 ２〜５におけるスラップ低
下低減効果はＮＳＦとＡＧ−Ｎａ−Ｍの併用によっても
たらされたものてあって、単にＮＳＦの使用量を太きく
したことによってもたらされたものではないことが判る
。
実施例２
本例においてはＡ（Ｌ−Ｎａの分子螢（重合度）と効果
との関係を示す。コンクリートの調合を第３表に、スラ
ップの経時変化を第４表に示す。
との関係を示す。コンクリートの調合を第３表に、スラ
ップの経時変化を第４表に示す。
第 ３ 衣
第 ４ 表
上表より明らかな如く、ＡＧ −ＮａＯ分子量が大きく
なるほど覧集作用が大きく、従って同一使用量では、直
後スランプが小さくなる傾向にある。換言すれば、直後
スランプを同一にするときの使用量は分子量の大きいほ
ど少なくて済む傾向にある。そして、直後スランプを同
一にするときのＮＳＦとＡＧ−Ｎａの使用量の適正な組
合せがあり、この組合せはＡＧ−Ｎａの分子量によって
変化することがわかる。１Ｖｋ１９はＮ５ＦＫ対するＡ
Ｇ −Ｎａ −Ｉ、２の併用割合が小さ過ぎるため併用
の効果を生ぜず分離をおこしたことを小す１３Ｍ７は実
施８１／ｉ１１のＮｏｌと同様ＮＳＦのみでは分離をお
こすことを示す。
なるほど覧集作用が大きく、従って同一使用量では、直
後スランプが小さくなる傾向にある。換言すれば、直後
スランプを同一にするときの使用量は分子量の大きいほ
ど少なくて済む傾向にある。そして、直後スランプを同
一にするときのＮＳＦとＡＧ−Ｎａの使用量の適正な組
合せがあり、この組合せはＡＧ−Ｎａの分子量によって
変化することがわかる。１Ｖｋ１９はＮ５ＦＫ対するＡ
Ｇ −Ｎａ −Ｉ、２の併用割合が小さ過ぎるため併用
の効果を生ぜず分離をおこしたことを小す１３Ｍ７は実
施８１／ｉ１１のＮｏｌと同様ＮＳＦのみでは分離をお
こすことを示す。
実施例３
本例は、ＮＳＦとＡＣ）−Ｎａ−Ｍを併用添加する場合
の本発明方法を流動化コンクリートに適用した試験の結
果を示す。流動化コンクリートどは目的とするスランプ
より小さなスランプの調合で練り混ぜたコンクリート（
ベースコンクリートという）に流動化剤（通常、高性能
減水剤）を添加してそのスランプを目的とする水準に捷
で増大させる方式によるコンクリートの製造法をい＼、
流動化以降のスランプ低下の大きいことが欠点の１つと
なっている。
の本発明方法を流動化コンクリートに適用した試験の結
果を示す。流動化コンクリートどは目的とするスランプ
より小さなスランプの調合で練り混ぜたコンクリート（
ベースコンクリートという）に流動化剤（通常、高性能
減水剤）を添加してそのスランプを目的とする水準に捷
で増大させる方式によるコンクリートの製造法をい＼、
流動化以降のスランプ低下の大きいことが欠点の１つと
なっている。
流動化剤の添加は、上述のように一旦ペースコ／クリー
トを造った後に行なうのが一般的な添加方式である（こ
れをあと添加方式という）が、最近、ベースコンクリー
トを練り混ぜる際添加する方式（これを同時添加方式と
いう）が提案されている。同時添加方式は添加手数の簡
略化という利点はあるものの、流動化剤の使用量があと
添加方式よりも多くなるという経済的不利があり、スラ
ンプ低下そのものは依然として改善されない。
トを造った後に行なうのが一般的な添加方式である（こ
れをあと添加方式という）が、最近、ベースコンクリー
トを練り混ぜる際添加する方式（これを同時添加方式と
いう）が提案されている。同時添加方式は添加手数の簡
略化という利点はあるものの、流動化剤の使用量があと
添加方式よりも多くなるという経済的不利があり、スラ
ンプ低下そのものは依然として改善されない。
コンクリ−１・の調合を第５表に、スランプの経時変化
を第６表に示す。あと添加方式による流動化はベースコ
ンクリート練り混ぜ終了１５分後に行なった。
を第６表に示す。あと添加方式による流動化はベースコ
ンクリート練り混ぜ終了１５分後に行なった。
第６表
註 Ｎｎ１８〜２１における「流・粘化直後」とは「ミ
キサ中での混練が終って排出された直後」の意味である
。
キサ中での混練が終って排出された直後」の意味である
。
Ｎ０１６およびＮＩＩ］１８は流動化剤としてＮＳＦを
用いたときの従来のあと添加方式および同時添加方式の
場合を示しいずれも流動化後のスランプ低下が大きい。
用いたときの従来のあと添加方式および同時添加方式の
場合を示しいずれも流動化後のスランプ低下が大きい。
Ｎｏ、１７およびｉ鉛】０より明らかなように本発明の
方法は流動化コンクリートのちと添加方式および同時添
加方式のいずれにも適用して有効である。
方法は流動化コンクリートのちと添加方式および同時添
加方式のいずれにも適用して有効である。
陽２０およびト１２１は［，１的に応じて流動化剤（Ｎ
ＳＦ）を多量に使用する場合にＡＧ−Ｎａ−Ｍの１井川
が良好な結果をもたらすか否かを確認したもので第６表
の如く有効である、 実施例４ 本例においては、高分子凝集斉１１としてＣＭＣを用い
た１合でＣ＞’ＣとＮＳＦの使用−；−の縛々の川合せ
と効果について示す。コンクリートの調合を第７表に、
スランプの経時変化を第８表に示−Ｆ。
ＳＦ）を多量に使用する場合にＡＧ−Ｎａ−Ｍの１井川
が良好な結果をもたらすか否かを確認したもので第６表
の如く有効である、 実施例４ 本例においては、高分子凝集斉１１としてＣＭＣを用い
た１合でＣ＞’ＣとＮＳＦの使用−；−の縛々の川合せ
と効果について示す。コンクリートの調合を第７表に、
スランプの経時変化を第８表に示−Ｆ。
第７表
第８表
陽２２・〜２４は陽２６の調合にＮＳＦ使用晴を０２係
増力［ｉ Ｌ ＣＭＣ使用量０１〜０３弼を併用源ｈΩ
した形の調合となっており、この併用添加によりスラン
プ低下が著しく改善されていることがわかる。１４２２
〜２４１はＮＳＦ使用量が一定でＣＭＣ使用量が次第に
大きくなった調合であるが、ＣＭＣ（史用亀の増大によ
りその凝集作用増大のため、直後スランプが小さくなっ
ていることがわかる。但し、その傾向は八〇−Ｎａより
小さい。Ｍ５はＣＭＣに対するＮＳＦ使用量が大きいた
め（あるいはＮＳＦに対しＣＭＣ使用：１；：が小さい
だめ）分離をおこしており、ＮＳＦとＣＭＣの併用割合
に適正範囲のあることを示す。
増力［ｉ Ｌ ＣＭＣ使用量０１〜０３弼を併用源ｈΩ
した形の調合となっており、この併用添加によりスラン
プ低下が著しく改善されていることがわかる。１４２２
〜２４１はＮＳＦ使用量が一定でＣＭＣ使用量が次第に
大きくなった調合であるが、ＣＭＣ（史用亀の増大によ
りその凝集作用増大のため、直後スランプが小さくなっ
ていることがわかる。但し、その傾向は八〇−Ｎａより
小さい。Ｍ５はＣＭＣに対するＮＳＦ使用量が大きいた
め（あるいはＮＳＦに対しＣＭＣ使用：１；：が小さい
だめ）分離をおこしており、ＮＳＦとＣＭＣの併用割合
に適正範囲のあることを示す。
実施例５
本例は高分子凝集剤としてＣＭＣを用いた場合の流動化
コンクリートに対する本発明方法適用例である。
コンクリートに対する本発明方法適用例である。
コンクリートの調合を第９表に、スランプの経時変化を
第１０表に示す。これらの寿における表示の意味は実施
例３と同じである。
第１０表に示す。これらの寿における表示の意味は実施
例３と同じである。
、／
第１０表
十表より明らかな如く、高分子凝集剤としてＣＭＣを用
いた場合も実施１＋Ｉ］３と同１．瑛流動化コンクリー
トへの本発明方法の適Ｔｔｊに付し有効であることかわ
かる。
いた場合も実施１＋Ｉ］３と同１．瑛流動化コンクリー
トへの本発明方法の適Ｔｔｊに付し有効であることかわ
かる。
実施例６
本例においては併用減水剤（ｌこＭＳＦを、高分（１凝
集削としてＣＭＣを用いた場合を示ｊ、、：＋７クリー
トの調合を第１１人１で、スランプの経時変化を第１２
表に示ｔ。
集削としてＣＭＣを用いた場合を示ｊ、、：＋７クリー
トの調合を第１１人１で、スランプの経時変化を第１２
表に示ｔ。
第１１表
第 １２ 表
！ｉ、 ３７はＭ Ｓ Ｆを１月いたスランプ２（ｌ
ｃｎｒの請合のコンクリートでそのスランヅ゛ｆＫ丁は
大きい。Ｎｏ ３５およびｉ舶３６はＭ；３７の調合に
下、４ＳＦとＣλ４Ｃを併、１１１シた形の調合で、ス
ランプ低下が小さい。Ｎ［］３４は陥３７に対してＭＳ
Ｆのみを増−陣した形の調合で分離をおこし実用的でな
い。
ｃｎｒの請合のコンクリートでそのスランヅ゛ｆＫ丁は
大きい。Ｎｏ ３５およびｉ舶３６はＭ；３７の調合に
下、４ＳＦとＣλ４Ｃを併、１１１シた形の調合で、ス
ランプ低下が小さい。Ｎ［］３４は陥３７に対してＭＳ
Ｆのみを増−陣した形の調合で分離をおこし実用的でな
い。
Claims (1)
- セメント組成物に対し、高分子凝集剤と減水剤とを併用
添加することを特徴とするセメント組成物の流動性低下
低減法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12535384A JPS616163A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | セメント組成物の流動性低下低減法 |
| KR860700094A KR860700244A (ko) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | 시멘트 혼합물에 사용되는 유기화합물에 있어서의 개선점 |
| DE8585903249T DE3574469D1 (de) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Zusatz fuer zementmischungen. |
| PCT/EP1985/000294 WO1986000291A1 (en) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Improvements in or relating to organic compounds for cement mixes |
| AU44948/85A AU584105B2 (en) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Organic compounds for cement mixes |
| BR8506790A BR8506790A (pt) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Aperfeicoamentos em ou relativos a compostos organicos |
| EP85903249A EP0188471B1 (en) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Admixture for cement mixes |
| ZA854666A ZA854666B (en) | 1984-06-20 | 1985-06-20 | Organic compositions |
| NO860618A NO860618L (no) | 1984-06-20 | 1986-02-19 | Organiske forbindelser for sementblandinger. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12535384A JPS616163A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | セメント組成物の流動性低下低減法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS616163A true JPS616163A (ja) | 1986-01-11 |
| JPH0372591B2 JPH0372591B2 (ja) | 1991-11-19 |
Family
ID=14908024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12535384A Granted JPS616163A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | セメント組成物の流動性低下低減法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS616163A (ja) |
| ZA (1) | ZA854666B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012006782A (ja) * | 2010-06-24 | 2012-01-12 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付け材料及びそれを用いた吹付け工法 |
| JP2012046383A (ja) * | 2010-08-27 | 2012-03-08 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント凝結促進剤およびそれを用いた吹付け材料、吹付け工法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5432523A (en) * | 1977-08-17 | 1979-03-09 | Chichibu Cement Kk | Method of finishing exposed aggregate with good appearance |
| JPS54158432A (en) * | 1978-06-05 | 1979-12-14 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | Forming material composition and production thereof |
| JPS5575955A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-07 | Nisso Master Builders Kk | Fluidization of concrete |
| JPS5781530A (en) * | 1980-11-05 | 1982-05-21 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Placement work of underwater concrete and form therefor |
| JPS57209866A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-23 | Showa Denko Kk | Cement composition for extrusion formation |
| JPS5879860A (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-13 | 信越化学工業株式会社 | セメント系不陸調整剤 |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP12535384A patent/JPS616163A/ja active Granted
-
1985
- 1985-06-20 ZA ZA854666A patent/ZA854666B/xx unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5432523A (en) * | 1977-08-17 | 1979-03-09 | Chichibu Cement Kk | Method of finishing exposed aggregate with good appearance |
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| JPS5575955A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-07 | Nisso Master Builders Kk | Fluidization of concrete |
| JPS5781530A (en) * | 1980-11-05 | 1982-05-21 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Placement work of underwater concrete and form therefor |
| JPS57209866A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-23 | Showa Denko Kk | Cement composition for extrusion formation |
| JPS5879860A (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-13 | 信越化学工業株式会社 | セメント系不陸調整剤 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012006782A (ja) * | 2010-06-24 | 2012-01-12 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付け材料及びそれを用いた吹付け工法 |
| JP2012046383A (ja) * | 2010-08-27 | 2012-03-08 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント凝結促進剤およびそれを用いた吹付け材料、吹付け工法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA854666B (en) | 1987-02-25 |
| JPH0372591B2 (ja) | 1991-11-19 |
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