JPS61554A - 耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼 - Google Patents
耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼Info
- Publication number
- JPS61554A JPS61554A JP59121481A JP12148184A JPS61554A JP S61554 A JPS61554 A JP S61554A JP 59121481 A JP59121481 A JP 59121481A JP 12148184 A JP12148184 A JP 12148184A JP S61554 A JPS61554 A JP S61554A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- particle size
- less
- powder
- carbonitrides
- total
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 52
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 40
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 24
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 101150059448 cdk7 gene Proteins 0.000 claims 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 3
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910020598 Co Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002519 Co-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000272201 Columbiformes Species 0.000 description 1
- 101150027764 TECR gene Proteins 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐摩耗性、耐溶着性に優れた高速度工具鋼にか
かわるものである。
かわるものである。
高速度工具鋼を切削工具や冷間加工用工具あるいは摺動
部品などに用いる場合に耐摩耗性、耐溶着性に優れるこ
とが工具寿命を向上させる上で重（要アあお。１．およ
、□２．）炭イ、物、！（ｌ＋、炭窒化物は高硬度であ
り、しかも鋼との親和性が小さいために、耐摩耗性、耐
溶着性に優れた物質であることは従来より知られている
。これを応用してＧ■（化学的蒸着法）やＰＶＤ ＜
ｐ４理的蒸着法）などの表面処理により高速度鋼工具の
表面に１〜１０μ の上記炭化物、窒化物、炭窒化物を
被覆して、工具寿命を数倍〜数１０倍に向上させる方法
が工業的に実施されている。しかし上記表面処理の方法
は処理コストが著しく高価であり、また、形状的な制約
等多くの問題があって、すべての工具に適用することは
できない。さらに、表面処理方法では表面数μの層が滅
失すると効果が全くなくなりてしまうのも大きな問題で
ある。したがって上記ＴＬ。
部品などに用いる場合に耐摩耗性、耐溶着性に優れるこ
とが工具寿命を向上させる上で重（要アあお。１．およ
、□２．）炭イ、物、！（ｌ＋、炭窒化物は高硬度であ
り、しかも鋼との親和性が小さいために、耐摩耗性、耐
溶着性に優れた物質であることは従来より知られている
。これを応用してＧ■（化学的蒸着法）やＰＶＤ ＜
ｐ４理的蒸着法）などの表面処理により高速度鋼工具の
表面に１〜１０μ の上記炭化物、窒化物、炭窒化物を
被覆して、工具寿命を数倍〜数１０倍に向上させる方法
が工業的に実施されている。しかし上記表面処理の方法
は処理コストが著しく高価であり、また、形状的な制約
等多くの問題があって、すべての工具に適用することは
できない。さらに、表面処理方法では表面数μの層が滅
失すると効果が全くなくなりてしまうのも大きな問題で
ある。したがって上記ＴＬ。
７、ｒの炭化物、窒化物、炭窒化物を内部まで均一に分
散せしめた高速度工具鋼を安価に製造することができれ
ば、工業的効果は大きい。
散せしめた高速度工具鋼を安価に製造することができれ
ば、工業的効果は大きい。
７番およびＺｒはきわめて活性が強く、酸化物を形成し
易い元素であるため、通常の大気溶製法で多量の’ｆｉ
、 Ｚｒを含有する高速度工具鋼を製造することは工
業的に不可能である。近年、粉末冶金法による高速度工
具鋼の製造が工業的に行なわれるようになった。しかし
、’ｆｉ 、 ｚｒの炭化物、窒化物。
易い元素であるため、通常の大気溶製法で多量の’ｆｉ
、 Ｚｒを含有する高速度工具鋼を製造することは工
業的に不可能である。近年、粉末冶金法による高速度工
具鋼の製造が工業的に行なわれるようになった。しかし
、’ｆｉ 、 ｚｒの炭化物、窒化物。
炭窒化物を多量に分散させた高速度工具鋼の粉末を直接
得ることは、前述の理由と同様に困難である。
得ることは、前述の理由と同様に困難である。
本発明はこのような現状に基づき、Ｔｉ、ｚｒを実質的
に含有しない水あるいはガスアトマーイズ高速度鋼粉と
Ｔｉ 、 Ｚｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の粉末を混
合して成形、焼結することにより、Ｔｉ 、 Ｚｒの炭
化物、窒化物、炭窒化物を均一に分散せしめた安価で量
産性の高い高速度工具鋼を提供するものである。すなわ
ち、粒子サイズが４４μ以下であり、化学組成が（以下
すべて重量ｑｂ ） ＣＤ、５−２．２．％。
に含有しない水あるいはガスアトマーイズ高速度鋼粉と
Ｔｉ 、 Ｚｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の粉末を混
合して成形、焼結することにより、Ｔｉ 、 Ｚｒの炭
化物、窒化物、炭窒化物を均一に分散せしめた安価で量
産性の高い高速度工具鋼を提供するものである。すなわ
ち、粒子サイズが４４μ以下であり、化学組成が（以下
すべて重量ｑｂ ） ＣＤ、５−２．２．％。
ｓｉｉ、ｓｓ以下、ＭｒＬ１．０％以下、 Ｃｒ ｓ、
ｏ 〜４ｏ ％さらにＭＯ１５チ以下、Ｗ３Ｄ％以下の
いずれか１種又は２種で２種の場合（Ｗ＋２鳩が４〜３
０％） 、 Ｖ０．５〜１０％残Ｆεおよび不純物から
なる水あるいはガスアトマイズ粉末を重量％で６５〜９
６チと粒子サイズが０．１〜１０μである’ｆｉ 、７
．ｒの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の１種または２
種以上を合計で２〜１５ｅＩ）と粒子サイズが０，１〜
１０μであるＮｂ 、 Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あ
るいは炭窒化物の１種または２種以上を合計で０．５〜
５チとさらに粒子サイズが１０μ以下であるＣｒ、Ｎｔ
９ＭＯ２Ｗ、Ｃｕ、ｃ０．Ｆｅ粒粉末１種または２種以
上をチで合計で０，５〜２０％、さらに必要によっては
Ｃ，１２％以下を含むもの、さらに４４μ以下の炭素粉
末０．０１〜ｔｏ％を均一に混合した後、成形、焼結す
ることによって本発明の目的は達成できる。
ｏ 〜４ｏ ％さらにＭＯ１５チ以下、Ｗ３Ｄ％以下の
いずれか１種又は２種で２種の場合（Ｗ＋２鳩が４〜３
０％） 、 Ｖ０．５〜１０％残Ｆεおよび不純物から
なる水あるいはガスアトマイズ粉末を重量％で６５〜９
６チと粒子サイズが０．１〜１０μである’ｆｉ 、７
．ｒの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の１種または２
種以上を合計で２〜１５ｅＩ）と粒子サイズが０，１〜
１０μであるＮｂ 、 Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あ
るいは炭窒化物の１種または２種以上を合計で０．５〜
５チとさらに粒子サイズが１０μ以下であるＣｒ、Ｎｔ
９ＭＯ２Ｗ、Ｃｕ、ｃ０．Ｆｅ粒粉末１種または２種以
上をチで合計で０，５〜２０％、さらに必要によっては
Ｃ，１２％以下を含むもの、さらに４４μ以下の炭素粉
末０．０１〜ｔｏ％を均一に混合した後、成形、焼結す
ることによって本発明の目的は達成できる。
本発明で用いられる高速度鋼の水アトマイズ粉末あるい
はガスアトマイズ粉末の粒子サイズは４４μ以下の微細
粉末でないと、Ｔｉ 、７．ｒの炭化物等と混合したと
き、均一な分散組成が得られない。さらに望ましくは機
械的に粉砕すると、より均一な分散組織が得られ、焼結
後の耐摩耗性、耐溶着性。
はガスアトマイズ粉末の粒子サイズは４４μ以下の微細
粉末でないと、Ｔｉ 、７．ｒの炭化物等と混合したと
き、均一な分散組成が得られない。さらに望ましくは機
械的に粉砕すると、より均一な分散組織が得られ、焼結
後の耐摩耗性、耐溶着性。
機械的強度が向上する。
高速度工具鋼粉末は、用いられる工具の用途。
使用条件等により、最適の化学組成を選定する。
例えばバンチなどの靭性を必要とする工具では、Ｃ含有
量が低く（０，５〜α８チ）、Ｗ、Ｍａの含有量閏＋２
′Ｍ０５〜１２チ）も低い化学組成の粉末が適する。
量が低く（０，５〜α８チ）、Ｗ、Ｍａの含有量閏＋２
′Ｍ０５〜１２チ）も低い化学組成の粉末が適する。
逆にＨＲＣ６８以上の高硬度を必要とする工具ではＣ含
有量が高＜（１５〜２．２％）、Ｗ ５Ｍｔ＝含有量も
高く（Ｗ＋ ２Ｍｏ ２０〜５０％）さらに８−１２％
のＣｏを含有した化学組成の粉末が適する。ＶはＶＣ炭
化物として晶出して耐摩耗効果を与えるが、本発明では
Ｔｉ。
有量が高＜（１５〜２．２％）、Ｗ ５Ｍｔ＝含有量も
高く（Ｗ＋ ２Ｍｏ ２０〜５０％）さらに８−１２％
のＣｏを含有した化学組成の粉末が適する。ＶはＶＣ炭
化物として晶出して耐摩耗効果を与えるが、本発明では
Ｔｉ。
ＺｒおよびＮｂ、Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化
物を多量に分散させしめているのでＶの含有量は０．５
〜２チと少なくて良い。しかし、６〜１０％含有した粉
末を用いるとＴｉ、ＺｒおよびＮｂ 、 ＴｃＬ、 Ｈ
ｆの炭化物等と相乗効果となって極めて耐摩耗性、耐溶
着性の優れた高速度鋼工具が得られる。もちろん、一般
的用途にはＪＩＳなどに規定されている既存の化学組成
の高速度工具鋼粉末を用いても十分圧その効果が発揮で
きる。
物を多量に分散させしめているのでＶの含有量は０．５
〜２チと少なくて良い。しかし、６〜１０％含有した粉
末を用いるとＴｉ、ＺｒおよびＮｂ 、 ＴｃＬ、 Ｈ
ｆの炭化物等と相乗効果となって極めて耐摩耗性、耐溶
着性の優れた高速度鋼工具が得られる。もちろん、一般
的用途にはＪＩＳなどに規定されている既存の化学組成
の高速度工具鋼粉末を用いても十分圧その効果が発揮で
きる。
Ｔｉ 、 ｚｒの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の粒
子サイズは０，１〜１０μが必要である。０．１μ未満
゛では耐摩耗効果が極端に減少し、逆に１０μを越える
と、焼結体の被研削性が著しく低下する。また、混合す
る量が合計で２％未満では、本発明の目的とす？
る耐摩耗・耐溶着性向上０効来が少なく・逆にバ
チを越えると被研削性が低下し、焼結密度も上ら物の１
種または２種以上を合計で２〜１５チとした。
子サイズは０，１〜１０μが必要である。０．１μ未満
゛では耐摩耗効果が極端に減少し、逆に１０μを越える
と、焼結体の被研削性が著しく低下する。また、混合す
る量が合計で２％未満では、本発明の目的とす？
る耐摩耗・耐溶着性向上０効来が少なく・逆にバ
チを越えると被研削性が低下し、焼結密度も上ら物の１
種または２種以上を合計で２〜１５チとした。
Ｎｂ 、 Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化
物を混合すると焼結体の耐摩耗、耐溶着性を向上させる
のみならず、同時に混合されるＴｉ、Ｚｒの炭化物、窒
化物あるいは炭窒化物と高速度工具鋼粉末との焼結性を
高める効果があり、本発明の重要な要素である。Ｎｂ
、 Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の混
合量が０．５チ未満では上記効果が少なく、逆に５％を
越えて混合しても効果が飽和するのでＮｂ 、 Ｔａ
、 Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の１穫また
は２種以上を合計で０．５〜５チとした。またＮｂ 、
Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の粒子
サイズ０１μ未満では耐゛摩耗、耐絡着効果が十分でな
（、さらに１０μを越えると焼結性を高める効果が少な
くなり、被研削性も低下するので０．１〜１０μとした
。
物を混合すると焼結体の耐摩耗、耐溶着性を向上させる
のみならず、同時に混合されるＴｉ、Ｚｒの炭化物、窒
化物あるいは炭窒化物と高速度工具鋼粉末との焼結性を
高める効果があり、本発明の重要な要素である。Ｎｂ
、 Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の混
合量が０．５チ未満では上記効果が少なく、逆に５％を
越えて混合しても効果が飽和するのでＮｂ 、 Ｔａ
、 Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の１穫また
は２種以上を合計で０．５〜５チとした。またＮｂ 、
Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の粒子
サイズ０１μ未満では耐゛摩耗、耐絡着効果が十分でな
（、さらに１０μを越えると焼結性を高める効果が少な
くなり、被研削性も低下するので０．１〜１０μとした
。
Ｃｒ、Ｎｉ、ｙｉＤ、Ｗ、ＣｔＬ、Ｃ０．Ｆ−粉末の混
合も本発明の重要な要素である。すなわち、上記の高速
度工具鋼粉末と、ＴＩ、 Ｚｒの炭化物、窒化物、炭窒
化物粉末 ゛を単純に混合しただけでは焼結体の密
度が上らず、 実質的に工具となり得ないが、これに
Ｃｒ 、Ｎｉ 、’Ｎｏ 。
合も本発明の重要な要素である。すなわち、上記の高速
度工具鋼粉末と、ＴＩ、 Ｚｒの炭化物、窒化物、炭窒
化物粉末 ゛を単純に混合しただけでは焼結体の密
度が上らず、 実質的に工具となり得ないが、これに
Ｃｒ 、Ｎｉ 、’Ｎｏ 。
Ｗ、 Ｃｕ 、 Ｃｏ 、 Ｆｅ粗粉末さらに混合して
、成形、焼結すると真密度に近い焼結体の得られること
を発見した。Ｃｒ、Ｎｉ −’Ｖｉａ −Ｗ、Ｃｕ、Ｃ
ｏ 、Ｆｅ粗粉末粒径は１０μを越えると上記の焼結密
度を上げる効果が少なくなるので１０μ以下でなければ
ならない。ｃｒ、Ｎ８１Ｍ５゜Ｗ、Ｃｕ、ｃ０．Ｆ、粉
末の混合量は前記ＴＬ、Ｚｒの炭化物等の混合量により
て異なり、後者の量が少ないときは前者の混合量も少な
くてよいが、十分に焼結密度を上げるためには最低０．
５％必要である。一方、Ｃｒ 、 Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｗ
、 Ｃｕ、 、 Ｃｏ 、 Ｆｅ粗粉末１種または２種
以上の合計が２０％を越えると、焼結体の焼入−焼もど
し硬さが低くなる、製造コストが高価になるなどの弊害
が”Ｑ ”Ｃ＜ ル（＋） テＣｒ、Ｎｉ 、Ｍｌ＋
、Ｗ、 ＣｔＬ、Ｃｏ 、’Ｆｅ粉末の混合量は１種ま
たは２種以上を合計で０．５〜２０％とした。粉末の混
合時に炭素の粉末をとくに添加しなくても、本発明の目
的は達成できるが、使用する粉末の酸素含有量が高い場
合淀は酸素含有量にあわせて０．０１〜１０％の範囲で
炭素の粉末な添加混合すると、さらに焼結性が向上する
。０．０１−未満では効果が少なく、逆に、ｔｏ（＋を
越えて添加しても効果が飽和する。また炭素粉末のサイ
゛ズは４４μ以下でないと粉末の表面酸化物を還元除去
する効果が局部的となる。
、成形、焼結すると真密度に近い焼結体の得られること
を発見した。Ｃｒ、Ｎｉ −’Ｖｉａ −Ｗ、Ｃｕ、Ｃ
ｏ 、Ｆｅ粗粉末粒径は１０μを越えると上記の焼結密
度を上げる効果が少なくなるので１０μ以下でなければ
ならない。ｃｒ、Ｎ８１Ｍ５゜Ｗ、Ｃｕ、ｃ０．Ｆ、粉
末の混合量は前記ＴＬ、Ｚｒの炭化物等の混合量により
て異なり、後者の量が少ないときは前者の混合量も少な
くてよいが、十分に焼結密度を上げるためには最低０．
５％必要である。一方、Ｃｒ 、 Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｗ
、 Ｃｕ、 、 Ｃｏ 、 Ｆｅ粗粉末１種または２種
以上の合計が２０％を越えると、焼結体の焼入−焼もど
し硬さが低くなる、製造コストが高価になるなどの弊害
が”Ｑ ”Ｃ＜ ル（＋） テＣｒ、Ｎｉ 、Ｍｌ＋
、Ｗ、 ＣｔＬ、Ｃｏ 、’Ｆｅ粉末の混合量は１種ま
たは２種以上を合計で０．５〜２０％とした。粉末の混
合時に炭素の粉末をとくに添加しなくても、本発明の目
的は達成できるが、使用する粉末の酸素含有量が高い場
合淀は酸素含有量にあわせて０．０１〜１０％の範囲で
炭素の粉末な添加混合すると、さらに焼結性が向上する
。０．０１−未満では効果が少なく、逆に、ｔｏ（＋を
越えて添加しても効果が飽和する。また炭素粉末のサイ
゛ズは４４μ以下でないと粉末の表面酸化物を還元除去
する効果が局部的となる。
つぎに実施例によって、さらに本発明の詳細な説明する
。
。
実施例１
ＪＩＳ ５ＫＨ９Ｋ相当する（重量９６ テＣ： ＯＪ
５ ％ 、 Ｓｉ ：０．５５％、 Ｎ３ ： ０．５
２％、Ｃｒ ： ４．０２％、 ’ｂｉｎ ： ４．９
８ ％ 、 Ｗ： ６．１０ ％ 。
５ ％ 、 Ｓｉ ：０．５５％、 Ｎ３ ： ０．５
２％、Ｃｒ ： ４．０２％、 ’ｂｉｎ ： ４．９
８ ％ 、 Ｗ： ６．１０ ％ 。
■：ｔ９７％）高速度工具鋼粉末を水アトマイズ法にて
製造した。この水アトマイズ粉末を３５０メクン４の篩
で分級して得た平均粒径１５μの微細粉末とＴｌＮ、Ｚ
ｒＮ、ＮｂＣ２ＴｃＬｃ粉末およびＮｉ 、Ｍｏ 、
Ｗ、 ｃ、Ｌ、Ｃｏ −Ｆｅ粉末とをボールミルにより
表に示す割合で湿式混合した。なお、各種粉末の平均粒
径はＴｉＮ：ｕμ。
製造した。この水アトマイズ粉末を３５０メクン４の篩
で分級して得た平均粒径１５μの微細粉末とＴｌＮ、Ｚ
ｒＮ、ＮｂＣ２ＴｃＬｃ粉末およびＮｉ 、Ｍｏ 、
Ｗ、 ｃ、Ｌ、Ｃｏ −Ｆｅ粉末とをボールミルにより
表に示す割合で湿式混合した。なお、各種粉末の平均粒
径はＴｉＮ：ｕμ。
ＺｒＮ ： ４゜８μ、 Ｎ１）Ｃ： ３．０／ｊ ｌ
Ｔａｃ ： ＆１＃ 、 Ｎｉ ： ５．０ｆｉ 、
Ｍ＋７ ： ５．２μ。
Ｔａｃ ： ＆１＃ 、 Ｎｉ ： ５．０ｆｉ 、
Ｍ＋７ ： ５．２μ。
Ｗ：４．７μ＋ Ｃｕ、 ： ６２μ＊ Ｃｏ ： １
．２、μｔ Ｆｅ ： ４．２μである。
．２、μｔ Ｆｅ ： ４．２μである。
４８時時間式混合し、乾燥後、冷間プレスにて５ｔｏ１
１／１１の圧力で圧縮成形した。この圧粉体を真空中に
て１２５０℃×１時間の焼結を行ない、焼結後の密度を
測定したところ、表に示すごとき理論密度対比９８チ以
上の高密度が得られた。なお、比較に用いた記号Ｆの焼
結体の密度は８６チと著しく低いものであった。本発明
の記号Ａ−Ｅは焼結後に熱間静水圧プレス（ＨＩＰ ）
あるいは熱間鍛造によってほぼ真密度が得られたが、比
較材ＦはＨＩＰ加工では密度向上が認められず、熱間鍛
造では鍛造割れを発生した。
１／１１の圧力で圧縮成形した。この圧粉体を真空中に
て１２５０℃×１時間の焼結を行ない、焼結後の密度を
測定したところ、表に示すごとき理論密度対比９８チ以
上の高密度が得られた。なお、比較に用いた記号Ｆの焼
結体の密度は８６チと著しく低いものであった。本発明
の記号Ａ−Ｅは焼結後に熱間静水圧プレス（ＨＩＰ ）
あるいは熱間鍛造によってほぼ真密度が得られたが、比
較材ＦはＨＩＰ加工では密度向上が認められず、熱間鍛
造では鍛造割れを発生した。
次に記号Ａ−Ｈの焼結体を焼なましして、焼入温度１２
２０℃、焼もどし温度５６０℃×３回繰返しの熱処理を
実施した。表面を研削仕上後、大鏡式摩耗試験機により
、耐摩耗性の評価を行なった。測定条件は相手材ＳＣＭ
２１ 、摩擦速度３．ＦＩＬ／Ｊ’ 、摩擦距離４００
Ｆ７Ｌ、最終荷重６．８Ｋｆである。その結果摩耗量は
従来５ＫＨ９対比２０〜５０％と極めて高い耐摩耗性を
有することがわかった。
２０℃、焼もどし温度５６０℃×３回繰返しの熱処理を
実施した。表面を研削仕上後、大鏡式摩耗試験機により
、耐摩耗性の評価を行なった。測定条件は相手材ＳＣＭ
２１ 、摩擦速度３．ＦＩＬ／Ｊ’ 、摩擦距離４００
Ｆ７Ｌ、最終荷重６．８Ｋｆである。その結果摩耗量は
従来５ＫＨ９対比２０〜５０％と極めて高い耐摩耗性を
有することがわかった。
実施例２
化学組成が重量％でＣｔ６２％、Ｓｉ ０．５チ２Ｍ３
α５チ。
α５チ。
Ｃｒ ４．６ ％ 、 Ｍｔｒ ４５ ％ 、 Ｗ ８
．１ ％ 、Ｖ ４．８ ’／ｂ 、 Ｃ６５，２％で
あるＮ。
．１ ％ 、Ｖ ４．８ ’／ｂ 、 Ｃ６５，２％で
あるＮ。
ガスアトマイズ粉末を機械的に粉砕して、平均粒径１２
μの粉末を得た。この粉末８８．８ ％と平均粒径α８
μのＴｉＣ粉末５ｑ６．平均粒径６．８μのＮｂＮ粉末
３チ、平均粒径１２μのＣｏ粉末２チ、平均粒径＆２μ
の盾粉末１％、さらに平均粒径３，５μの炭素粉末０．
２％をアトライターにて４時間の乾式混合（Ａｒガスシ
ール中）を行なった。この状態で高速度工具鋼粉末と他
の添加粉末とはきわめて均一に混合されていた。つぎに
、２％のパラフィンワックスを加えて、ボールミルで８
時間の湿式混合を行なった。
μの粉末を得た。この粉末８８．８ ％と平均粒径α８
μのＴｉＣ粉末５ｑ６．平均粒径６．８μのＮｂＮ粉末
３チ、平均粒径１２μのＣｏ粉末２チ、平均粒径＆２μ
の盾粉末１％、さらに平均粒径３，５μの炭素粉末０．
２％をアトライターにて４時間の乾式混合（Ａｒガスシ
ール中）を行なった。この状態で高速度工具鋼粉末と他
の添加粉末とはきわめて均一に混合されていた。つぎに
、２％のパラフィンワックスを加えて、ボールミルで８
時間の湿式混合を行なった。
乾燥後５ ｔｏｎ／ｉＴ！の圧力でプレス成形し、つづ
いて、真空中で１２６０℃×１時間の焼結を行なった。
いて、真空中で１２６０℃×１時間の焼結を行なった。
焼結後の比重は理論密度対比９９％であった。また、焼
結体を焼なまし後、焼入１２１０℃、焼もどし５７０℃
×１時間あて３回の熱処理を実施し、大鏡式摩耗試験を
行なった。摩耗量は上記Ｎｔガスアトマイズした高速度
工具鋼粉のみを粉砕・焼結して得た材料対比的４０％と
著しく優れた耐摩耗性を示した。
結体を焼なまし後、焼入１２１０℃、焼もどし５７０℃
×１時間あて３回の熱処理を実施し、大鏡式摩耗試験を
行なった。摩耗量は上記Ｎｔガスアトマイズした高速度
工具鋼粉のみを粉砕・焼結して得た材料対比的４０％と
著しく優れた耐摩耗性を示した。
以上の実施例に述べたごとく、本発明鋼は従来高速度工
具鋼に比較して著しく耐摩耗、耐溶着性に優れた高速度
工具鋼である。
具鋼に比較して著しく耐摩耗、耐溶着性に優れた高速度
工具鋼である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、粒子サイズが４４μ以下であり化学組成が（以下重
量％）Ｃ０．５〜２．２％、Ｓｉ１．５％以下、Ｍｎ１
．０％以下、Ｃｒ３．０〜６．０％さらにＭｏ１５％以
下、Ｗ３０％以下のいずれか１種又は２種で２種の場合
（Ｗ＋２Ｍｏが４〜３０％）、Ｖ０．５〜１０％残Ｆｅ
および不純物からなる水あるいはガスアトマイズ粉末を
６５〜９６％と粒子サイズが０．１〜１０μであるＴｉ
、Ｚｒの窒化物、炭化物あるいは炭窒化物の１種または
２種以上を合計で２〜１５％と粒子サイズが０．１〜１
０μであるＮｂ、Ｔａ、Ｈｆの炭化物、窒化物、あるい
は炭窒化物の１種または２種以上を合計で０．５〜５％
とさらに粒子サイズが１０μ以下であるＣｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅ粉末の１種または２種以上を
合計で０．５〜２０％を均一に混合した後、成形、焼結
することを特徴とする高速度工具鋼。 ２、粒子サイズが４４μ以下であり化学組成が（以下重
量％）Ｃ０．５〜２．２％、Ｓｉ１．５％以下、Ｍｎ１
．０％以下、Ｃｒ３．０〜６．０％さらにＭｏ１５％以
下、Ｗ３０％以下のいずれか１種又は２種で２種の場合
（Ｗ＋２Ｍｏが４〜３０％）、Ｃｏ１２％以下、Ｖ０．
５〜１０％残Ｆｅおよび不純物からなる水あるいはガス
アトマイズ粉末を６５〜９６％と粒子サイズが０．１〜
１０μであるＴｉ、Ｚｒの窒化物、炭化物あるいは炭窒
化物の１種または２種以上を合計で２〜１５％と粒子サ
イズが０．１〜１０μであるＮｂ、Ｔａ、Ｈｆの炭化物
、窒化物、あるいは炭窒化物の１種または２種以上を合
計で０．５〜５％とさらに粒子サイズが１０μ以下であ
るＣｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅ粉末の１種
または２種以上を合計で０．５〜２０％を均一に混合し
た後、成形、焼結することを特徴とする高速度工具鋼。 ３、粒子サイズが４４μ以下であり化学組成が（以下重
量％）Ｃ０．５〜２．２％、Ｓｉ１．５％以下、Ｍｎ１
．０％以下、Ｃｒ３．０〜６．０％さらにＭｏ１５％以
下、Ｗ３０％以下のいずれか１種又は２種で２種の場合
（Ｗ＋２Ｍｏが４〜３０％）Ｃｏ１２％以下、Ｖ０．５
〜１０％残Ｆｅおよび不純物からなる水あるいはガスア
トマイズ粉末を重量％で６５〜９６％と粒子サイズが０
．１〜１０μであるＴｉ、Ｚｒの窒化物、炭化物あるい
は炭窒化物の１種または２種以上を合計で２〜１５％と
粒子サイズが０．１〜１０μであるＮｂ、Ｔａ、Ｈｆの
炭化物、窒化物あるいは炭窒化物の１種または２種以上
を合計で０．５〜５％とさらに粒子サイズが１０μ以下
であるＣｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｆｅ粉末の
１種または２種以上を合計で０．５〜２０％および４４
μ以下の炭素粉末を０．０１〜１．０％添加して均一に
混合した後、成形、焼結することを特徴とする耐摩耗性
耐溶着性に優れた高速度工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121481A JPS61554A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121481A JPS61554A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61554A true JPS61554A (ja) | 1986-01-06 |
Family
ID=14812222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59121481A Pending JPS61554A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61554A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02213428A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-08-24 | Sandvik Ab | 切削工具材料の製法 |
| EP0626236A1 (en) * | 1993-05-27 | 1994-11-30 | De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited | A method of making an abrasive compact |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP59121481A patent/JPS61554A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02213428A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-08-24 | Sandvik Ab | 切削工具材料の製法 |
| EP0626236A1 (en) * | 1993-05-27 | 1994-11-30 | De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited | A method of making an abrasive compact |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3369891A (en) | Heat-treatable nickel-containing refractory carbide tool steel | |
| KR20040066937A (ko) | 소결 부품을 제조하기 위한 소결성 금속 분말 혼합물 | |
| US4701381A (en) | Composite materials and products | |
| JPS61554A (ja) | 耐摩耗性，耐溶着性に優れた高速度工具鋼 | |
| JPH0220592B2 (ja) | ||
| JPH0517839A (ja) | 高温用軸受合金およびその製造方法 | |
| JPH0321621B2 (ja) | ||
| US2107122A (en) | Composition of matter | |
| US3715792A (en) | Powder metallurgy sintered corrosion and wear resistant high chromium refractory carbide alloy | |
| EP0277239B1 (en) | Abrasion-resistant sintered alloy and process for its production | |
| JPS58126963A (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| JPS6060965A (ja) | 潤滑性焼結体 | |
| JPH06192784A (ja) | 耐摩耗性焼結摺動部材 | |
| JPS613861A (ja) | 熱間工具用超耐熱耐摩焼結合金 | |
| RU2133296C1 (ru) | Твердый сплав (варианты) и способ его получения | |
| CN108779531A (zh) | 钢合金和工具 | |
| JP2705376B2 (ja) | 高強度高靭性を有するＦｅ基焼結合金製バルブシート | |
| JPH025811B2 (ja) | ||
| JPH0941102A (ja) | 焼結超硬質合金 | |
| JP2605866B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた複合化合物分散型Ｃｕ―Ｚｎ―Ａ▲ｌ▼系焼結合金の製造法 | |
| JP2629941B2 (ja) | 共還元複合Ｍｏ合金粉末およびこれを用いて製造されたＦｅ基焼結合金摺動部材 | |
| JPS5948948B2 (ja) | 耐食性のすぐれた焼結硬質合金 | |
| JPH05294739A (ja) | 二ホウ化チタン系焼結体およびその製造法 | |
| GB2038879A (en) | Sintered Cemented Titanium Diboride Niobium Nitride | |
| CN111187938A (zh) | TiC-合金钢复合材料及其制备方法 |