JPS6151686B2 - - Google Patents
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- JPS6151686B2 JPS6151686B2 JP55032905A JP3290580A JPS6151686B2 JP S6151686 B2 JPS6151686 B2 JP S6151686B2 JP 55032905 A JP55032905 A JP 55032905A JP 3290580 A JP3290580 A JP 3290580A JP S6151686 B2 JPS6151686 B2 JP S6151686B2
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- JP
- Japan
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- spring
- installation chamber
- output
- spring installation
- torque
- Prior art date
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Links
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- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
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- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
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- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/123—Wound springs
- F16F15/1232—Wound springs characterised by the spring mounting
- F16F15/12326—End-caps for springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/80—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive in which a fluid is used
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオイル式シヨツクアブソーバを内蔵し
たダンパーデイスクに関するもので、駆動系の捩
り振動を効果的に吸収して振動音、共振音をなく
し、又発進フイーリングを向上させることを目的
としている。
たダンパーデイスクに関するもので、駆動系の捩
り振動を効果的に吸収して振動音、共振音をなく
し、又発進フイーリングを向上させることを目的
としている。
従来の車両用クラツチデイスクにおいてはフリ
クシヨンワツシヤーを利用した摩擦式のダンパー
デイスクが広く採用されていたが、その場合には
駆動側と被動側の相対的な捩り角速度に関係なく
一定のヒステリシスしか得られないため、発進フ
イーリングの向上する特性を選ぶと通常の高速運
転中における捩り振動吸収性能が不足する問題が
生じる。
クシヨンワツシヤーを利用した摩擦式のダンパー
デイスクが広く採用されていたが、その場合には
駆動側と被動側の相対的な捩り角速度に関係なく
一定のヒステリシスしか得られないため、発進フ
イーリングの向上する特性を選ぶと通常の高速運
転中における捩り振動吸収性能が不足する問題が
生じる。
本発明はダンパーデイスク内にオイル式のシヨ
ツクアブソーバを内蔵することにより従来の問題
を解決しようとするもので、次に図面により説明
する。
ツクアブソーバを内蔵することにより従来の問題
を解決しようとするもので、次に図面により説明
する。
第１図は本発明を適用した車両用クラツチデイ
スクの縦断面図（第２図の−断面図）、第２
図は第１図の一部を切り欠いて−方向に見た
図で、第１図において図示されていない出力軸に
スプライン嵌合するスプラインハブ１のフランジ
２は左右両側から全面にわたり１対のケース３，
４により覆われている。ケース３，４はフランジ
２よりも大径で、外周部は円周方向に間隔を隔て
て配置したリベツト５により環状のリング６及び
シール６ａを挾んで互に連結されており、左側の
ケース３にはリベツト５を利用してクツシヨニン
グプレート７が固定されている。８はフエーシン
グ、９はリベツトである。両ケース３，４内周部
の筒状フランジ１０，１１とスプラインハブ１の
外周面との間には環状のシール１２が配置されて
いる。１３は座金１４を介して両ケース３，４を
連結するストツパーピンで、フランジ２の切欠き
１５内を通してある。座金１４と、ケース３，４
及びピン１３との間にも環状のシール１６が設け
てある。１７，１８は同芯に配置されて円周方向
（第１図の紙面と直角方向）に延びる大小径の圧
縮コイルスプリングで、フランジ２の窓孔２０に
嵌まつており、窓孔２０から左右にはみ出した部
分は両ケース３，４の蒲鉾形の窪み２１，２２に
覆われている。
スクの縦断面図（第２図の−断面図）、第２
図は第１図の一部を切り欠いて−方向に見た
図で、第１図において図示されていない出力軸に
スプライン嵌合するスプラインハブ１のフランジ
２は左右両側から全面にわたり１対のケース３，
４により覆われている。ケース３，４はフランジ
２よりも大径で、外周部は円周方向に間隔を隔て
て配置したリベツト５により環状のリング６及び
シール６ａを挾んで互に連結されており、左側の
ケース３にはリベツト５を利用してクツシヨニン
グプレート７が固定されている。８はフエーシン
グ、９はリベツトである。両ケース３，４内周部
の筒状フランジ１０，１１とスプラインハブ１の
外周面との間には環状のシール１２が配置されて
いる。１３は座金１４を介して両ケース３，４を
連結するストツパーピンで、フランジ２の切欠き
１５内を通してある。座金１４と、ケース３，４
及びピン１３との間にも環状のシール１６が設け
てある。１７，１８は同芯に配置されて円周方向
（第１図の紙面と直角方向）に延びる大小径の圧
縮コイルスプリングで、フランジ２の窓孔２０に
嵌まつており、窓孔２０から左右にはみ出した部
分は両ケース３，４の蒲鉾形の窪み２１，２２に
覆われている。
第２図の如くデイスクには２組の上記大小径ス
プリング１７，１８と、２個の圧縮コイルスプリ
ング１９とが円周方向に等間隔を隔てて配置して
ある。フランジ２とケース３，４とが相対的に捩
れていない図示の状態において（第５図の捩り角
Ｄ＝Ｏの時）、小径スプリング１８の回転方向Ａ
側の端部はガイドピン２３を一体に有する小径ば
ね受２４を介して窓孔２０の側縁２５の突起３０
及び窪み２１，２２の端壁内面２６，２７に当接
しており、小径スプリング１８の反回転方向側
（逆矢印Ａ側）の端部はガイドピンを一体に有す
るばね受２９及びばね受３１を介して窓孔２０の
側縁３２及び窪み２１，２２の端壁内面２６，２
７（第２図の右上部）に当接している。ばね受３
１の外周部には大径スプリング１７が当接してお
り、スプリング１７の他端部（回転方向Ａ側の端
部）は環状のばね受３３を介して窪み２１，２２
の端壁内面２６，２７に当接している。ばね受３
３はばね受２４の外周面に摺動自在に嵌合してお
り、窓孔側縁２５の凹部（突起３０よりも半径方
向内方及び外方の部分）に対して３゜の捩り角Ｄ
に対応する隙間を隔てて位置している。スプリン
グ１９の両端部はばね受３５を介して窓孔２０の
側縁２５（図の左半部）に当接しており、ばね受
３５と窪み２１，２２の端壁内面２６，２７（図
の右半部）との間には６゜の捩り角Ｄに相当する
隙間が隔てられている。上述のばね受３１，３
３，３５の外周形状はいずれも略同様であり、例
えばばね受３１は窪み２１，２２の内周面及び窓
孔２０の内外周縁に摺動自在に略密着しており、
内周部３６は半径方向内方へ突出している。
プリング１７，１８と、２個の圧縮コイルスプリ
ング１９とが円周方向に等間隔を隔てて配置して
ある。フランジ２とケース３，４とが相対的に捩
れていない図示の状態において（第５図の捩り角
Ｄ＝Ｏの時）、小径スプリング１８の回転方向Ａ
側の端部はガイドピン２３を一体に有する小径ば
ね受２４を介して窓孔２０の側縁２５の突起３０
及び窪み２１，２２の端壁内面２６，２７に当接
しており、小径スプリング１８の反回転方向側
（逆矢印Ａ側）の端部はガイドピンを一体に有す
るばね受２９及びばね受３１を介して窓孔２０の
側縁３２及び窪み２１，２２の端壁内面２６，２
７（第２図の右上部）に当接している。ばね受３
１の外周部には大径スプリング１７が当接してお
り、スプリング１７の他端部（回転方向Ａ側の端
部）は環状のばね受３３を介して窪み２１，２２
の端壁内面２６，２７に当接している。ばね受３
３はばね受２４の外周面に摺動自在に嵌合してお
り、窓孔側縁２５の凹部（突起３０よりも半径方
向内方及び外方の部分）に対して３゜の捩り角Ｄ
に対応する隙間を隔てて位置している。スプリン
グ１９の両端部はばね受３５を介して窓孔２０の
側縁２５（図の左半部）に当接しており、ばね受
３５と窪み２１，２２の端壁内面２６，２７（図
の右半部）との間には６゜の捩り角Ｄに相当する
隙間が隔てられている。上述のばね受３１，３
３，３５の外周形状はいずれも略同様であり、例
えばばね受３１は窪み２１，２２の内周面及び窓
孔２０の内外周縁に摺動自在に略密着しており、
内周部３６は半径方向内方へ突出している。
第２図の−断面を示す第３図においてスプ
リング設置室４０及びケース３，４とフランジ２
の間の隙間４１にはオイルが満たされており、第
２図の−断面を示す第４図の如くスプリング
１７，１８を覆うケース４の窪み２２の壁面には
オイル注入（排出）口４２が設けてある。４３は
プラグ用のビス、４４はケース４に溶着されたナ
ツトである。
リング設置室４０及びケース３，４とフランジ２
の間の隙間４１にはオイルが満たされており、第
２図の−断面を示す第４図の如くスプリング
１７，１８を覆うケース４の窪み２２の壁面には
オイル注入（排出）口４２が設けてある。４３は
プラグ用のビス、４４はケース４に溶着されたナ
ツトである。
次に動作を説明する。クラツチが接続され、第
２図のフエーシング８が回転方向Ａのトルクを図
示されていないフライホイールから受けると、そ
のトルクはケース３，４に伝えられ、スプリング
１７，１８，１９を介してフランジ２、ハブ１、
出力軸へと伝えられ、スプリング１７，１８，１
９は圧縮されてケース３，４はフランジ２に対し
て回転方向Ａに捩れる。その場合、捩り角Ｄが３
゜未満の時には（第５図のＯ−P1）、各スプリン
グ１７，１８，１９の内、小径スプリング１８だ
けがトルク伝達に関与して圧縮されるので、第５
図の２点鎖線Ｙの如く捩り角Ｄに対するスプリン
グ伝達トルクＴ（スプリング１７，１８，１９だ
けを介して伝達されるトルク）の増加率は低い。
捩り角Ｄが３゜になると環状ばね受３３が窓孔２
０の側縁２５に当接し、以後捩り角Ｄが６゜にな
るまでスプリング１７，１８を介してトルクＴが
伝達されるので、第５図の区間P1−P2の如く捩り
角Ｄに対するスプリング伝達トルクＴの増加率は
大きくなる。捩り角Ｄが６゜になるとばね受３５
が窪み２１，２２の端壁内面２６，２７に当接
し、以後捩り角Ｄが９゜になるまで全部のスプリ
ング１７，１８，１９を介してトルクＴが伝達さ
れ、第５図の区間P2−P3の如く捩り角に対するス
プリング伝達トルクＴの増加率は更に大きくな
る。捩り角Ｄが９゜になるとストツパーピン１３
が切欠き１５の縁に当接し、それ以上の捩りは阻
止される。
２図のフエーシング８が回転方向Ａのトルクを図
示されていないフライホイールから受けると、そ
のトルクはケース３，４に伝えられ、スプリング
１７，１８，１９を介してフランジ２、ハブ１、
出力軸へと伝えられ、スプリング１７，１８，１
９は圧縮されてケース３，４はフランジ２に対し
て回転方向Ａに捩れる。その場合、捩り角Ｄが３
゜未満の時には（第５図のＯ−P1）、各スプリン
グ１７，１８，１９の内、小径スプリング１８だ
けがトルク伝達に関与して圧縮されるので、第５
図の２点鎖線Ｙの如く捩り角Ｄに対するスプリン
グ伝達トルクＴ（スプリング１７，１８，１９だ
けを介して伝達されるトルク）の増加率は低い。
捩り角Ｄが３゜になると環状ばね受３３が窓孔２
０の側縁２５に当接し、以後捩り角Ｄが６゜にな
るまでスプリング１７，１８を介してトルクＴが
伝達されるので、第５図の区間P1−P2の如く捩り
角Ｄに対するスプリング伝達トルクＴの増加率は
大きくなる。捩り角Ｄが６゜になるとばね受３５
が窪み２１，２２の端壁内面２６，２７に当接
し、以後捩り角Ｄが９゜になるまで全部のスプリ
ング１７，１８，１９を介してトルクＴが伝達さ
れ、第５図の区間P2−P3の如く捩り角に対するス
プリング伝達トルクＴの増加率は更に大きくな
る。捩り角Ｄが９゜になるとストツパーピン１３
が切欠き１５の縁に当接し、それ以上の捩りは阻
止される。
以上の如くケース３，４が捩れ、スプリング１
７，１８，１９が圧縮されると、第３図において
ばね受２９，３１，３３は図の右方へ移動し、ば
ね受３１，３３はピストンの働きをして室４０内
のオイルを隙間４１内へ押し出す。その場合オイ
ルは両ばね受３１，３３の外周と窪み２１，２２
（第１図）間の狭い隙間を通つて隙間４１に押し
出されるので、オイルがばね受３１，３３外周の
狭い隙間を通つて押し出されることによる抵抗力
及び狭い隙間４１内を流れることによる抵抗力
（粘性による剪断力）がばね受３１，３３に加わ
る。一方第２図のばね受３５も移動にともない同
様にオイルから抵抗力を受ける。このようにして
オイルからばね受３１，３３，３５に加わつた抵
抗力は捩れようとするケース３，４に伝えられる
ので、第５図の如く実際の捩り角Ｄ−伝達トルク
Ｔ特性（実線Ｘ）にヒステリシスｈが生じる。第
５図には捩り角速度が一定の場合の特性Ｘが示し
てあるのでヒステリシスｈは一定となつている
が、捩り角速度が増減すると、ばね受３１，３
３，３５の移動速度も増減し、オイルの流速も増
減するので、オイルによる抵抗力及びそれに起因
するヒステリシスｈも捩り角速度に対応して変化
する。第６図には変動トルクT1の振動数が20、
40………140、147Hzと変化した場合の変動トルク
T1とヒステリシスｈの関係が示してあり、この
図から明らかなように振動数（捩り角速度に対応
する）及び変動トルクT1が増加するとヒステリ
シスｈも増加する。
７，１８，１９が圧縮されると、第３図において
ばね受２９，３１，３３は図の右方へ移動し、ば
ね受３１，３３はピストンの働きをして室４０内
のオイルを隙間４１内へ押し出す。その場合オイ
ルは両ばね受３１，３３の外周と窪み２１，２２
（第１図）間の狭い隙間を通つて隙間４１に押し
出されるので、オイルがばね受３１，３３外周の
狭い隙間を通つて押し出されることによる抵抗力
及び狭い隙間４１内を流れることによる抵抗力
（粘性による剪断力）がばね受３１，３３に加わ
る。一方第２図のばね受３５も移動にともない同
様にオイルから抵抗力を受ける。このようにして
オイルからばね受３１，３３，３５に加わつた抵
抗力は捩れようとするケース３，４に伝えられる
ので、第５図の如く実際の捩り角Ｄ−伝達トルク
Ｔ特性（実線Ｘ）にヒステリシスｈが生じる。第
５図には捩り角速度が一定の場合の特性Ｘが示し
てあるのでヒステリシスｈは一定となつている
が、捩り角速度が増減すると、ばね受３１，３
３，３５の移動速度も増減し、オイルの流速も増
減するので、オイルによる抵抗力及びそれに起因
するヒステリシスｈも捩り角速度に対応して変化
する。第６図には変動トルクT1の振動数が20、
40………140、147Hzと変化した場合の変動トルク
T1とヒステリシスｈの関係が示してあり、この
図から明らかなように振動数（捩り角速度に対応
する）及び変動トルクT1が増加するとヒステリ
シスｈも増加する。
なお本発明では上述の如く各部が作動して第５
図のように正負両方の領域においてヒステリシス
ｈを有するトルク特性Ｘを得ることができるが、
負の領域においてはトルクＴの増加率が２段に変
化し、又最大捩り角Ｄが５゜によるように各部
（スプリング１７，１８，１９及び切欠き１５
等）が構成されている。
図のように正負両方の領域においてヒステリシス
ｈを有するトルク特性Ｘを得ることができるが、
負の領域においてはトルクＴの増加率が２段に変
化し、又最大捩り角Ｄが５゜によるように各部
（スプリング１７，１８，１９及び切欠き１５
等）が構成されている。
以上説明した本発明の実施例によると、スプラ
インハブ１とフランジ２により環状の出力部が形
成されており、その出力部の内周が出力軸に連結
している。又ケース３，４は還状の入力部を形成
しており、上記出力部に対して同芯かつ相対回転
自在に設けられるとともに、その外周部にトルク
導入用の摩擦フエーシングが連結されている。
インハブ１とフランジ２により環状の出力部が形
成されており、その出力部の内周が出力軸に連結
している。又ケース３，４は還状の入力部を形成
しており、上記出力部に対して同芯かつ相対回転
自在に設けられるとともに、その外周部にトルク
導入用の摩擦フエーシングが連結されている。
そして上記入力部と出力部の軸方向に対向する
複数箇所にはスプリング設置室４０（窓孔２０及
び窪み２１，２２）が円周方向に間隔を隔てて形
成されており、入力部と出力部を円周方向に弾性
的に連結する圧縮スプリング１７〜１９がスプリ
ング設置室４０に配置されている。又スプリング
設置室４０以外の部分において入力部と出力部の
間には断面積の狭い通路（隙間４１）が形成して
ある。
複数箇所にはスプリング設置室４０（窓孔２０及
び窪み２１，２２）が円周方向に間隔を隔てて形
成されており、入力部と出力部を円周方向に弾性
的に連結する圧縮スプリング１７〜１９がスプリ
ング設置室４０に配置されている。又スプリング
設置室４０以外の部分において入力部と出力部の
間には断面積の狭い通路（隙間４１）が形成して
ある。
上記通路及びスプリング設置室４０はシール６
ａ，１２等により外部に対して液密状態に保持さ
れており、上記通路及びスプリング設置室４０に
はオイルが満たされている。
ａ，１２等により外部に対して液密状態に保持さ
れており、上記通路及びスプリング設置室４０に
はオイルが満たされている。
更にスプリング１７〜１９の両端が着座するば
ね受２４，３１，３３，３５がスプリング設置室
４０に設けてある。それらのばね受は、スプリン
グ設置室４０を広範囲にわたつて上記通路に対し
て閉鎖し、入力部が出力部に対して捩れた状態に
おいて、スプリング設置室４０が上記通路に対し
てばね受に隣接する狭い隙間を介して連通するよ
うに構成されている。
ね受２４，３１，３３，３５がスプリング設置室
４０に設けてある。それらのばね受は、スプリン
グ設置室４０を広範囲にわたつて上記通路に対し
て閉鎖し、入力部が出力部に対して捩れた状態に
おいて、スプリング設置室４０が上記通路に対し
てばね受に隣接する狭い隙間を介して連通するよ
うに構成されている。
このように本発明によると、オイル式のシヨツ
クアブソーバを内蔵し、捩り角速度に対応してヒ
ステリシストルクが変化するようにしたので、発
進、停止時にも高速運転時にも常にトルク振動や
共振を効果的に吸収することができる。又粘性の
異なるオイルに入れ換えるだけでヒステリシス特
性を簡単に変えることができ、用途に応じて最適
のダンパーデイスクを構成することができる。
クアブソーバを内蔵し、捩り角速度に対応してヒ
ステリシストルクが変化するようにしたので、発
進、停止時にも高速運転時にも常にトルク振動や
共振を効果的に吸収することができる。又粘性の
異なるオイルに入れ換えるだけでヒステリシス特
性を簡単に変えることができ、用途に応じて最適
のダンパーデイスクを構成することができる。
次に本発明の変形例を説明する。第７図及び第
８図においてスプラインハブ５０のフランジ５１
は小径で、外周面５２には略同一幅で環状の部材
５３が摺動（回転）自在に嵌合している。部材５
３には半径方向内方に開いた切欠き５４が設けて
あり、切欠き５４には周方向に延びる圧縮コイル
スプリング５５，５６が圧縮状態で同芯に配置し
てある。大径スプリング５５及びフランジ５１は
第７図の左右両側から１対のカバー５７，５８で
覆われており、カバー５７，５８及び環状部材５
３の外周部は１対のケース６０，６１により覆わ
れている。第７図の５９は環状シールである。６
２は環状部材５３とケース６０，６１を環状のパ
ツキン６３を挾んで一体に連結するピンで、ピン
６２を利用してケース６０にクツシヨニングプレ
ート７が固定されている。６６は両ケース６０，
６１を座金６４及びシール６５を介して連結する
ピンで、フランジ５１及びカバー５７，５８の長
孔６７に挿通されており、第８図の如くピン６３
と長孔６７の内縁との間には円周方向に最大捩り
角（回転方向Ａに７゜、反対方向に５゜、第１０
図参照）よりもやや大きい隙間が隔てられてい
る。６９は両カバー５７，５８とフランジ５１を
一体に連結するピンである。６８は両カバー５
７，５８を互に連結するピンで、環状部材５３の
長孔７０に挿通されており、ピン６８と長孔７０
の内縁との間には最大捩り角（７゜、５゜）に相
当する隙間が隔てられている。第７図の７１はオ
イル注入口、７２はプラグ用のビス、７３はケー
ス６１の内面に溶着されたナツトで、注入口７１
から注入したオイルはケース６０，６１の内部全
体を満たしている。
８図においてスプラインハブ５０のフランジ５１
は小径で、外周面５２には略同一幅で環状の部材
５３が摺動（回転）自在に嵌合している。部材５
３には半径方向内方に開いた切欠き５４が設けて
あり、切欠き５４には周方向に延びる圧縮コイル
スプリング５５，５６が圧縮状態で同芯に配置し
てある。大径スプリング５５及びフランジ５１は
第７図の左右両側から１対のカバー５７，５８で
覆われており、カバー５７，５８及び環状部材５
３の外周部は１対のケース６０，６１により覆わ
れている。第７図の５９は環状シールである。６
２は環状部材５３とケース６０，６１を環状のパ
ツキン６３を挾んで一体に連結するピンで、ピン
６２を利用してケース６０にクツシヨニングプレ
ート７が固定されている。６６は両ケース６０，
６１を座金６４及びシール６５を介して連結する
ピンで、フランジ５１及びカバー５７，５８の長
孔６７に挿通されており、第８図の如くピン６３
と長孔６７の内縁との間には円周方向に最大捩り
角（回転方向Ａに７゜、反対方向に５゜、第１０
図参照）よりもやや大きい隙間が隔てられてい
る。６９は両カバー５７，５８とフランジ５１を
一体に連結するピンである。６８は両カバー５
７，５８を互に連結するピンで、環状部材５３の
長孔７０に挿通されており、ピン６８と長孔７０
の内縁との間には最大捩り角（７゜、５゜）に相
当する隙間が隔てられている。第７図の７１はオ
イル注入口、７２はプラグ用のビス、７３はケー
ス６１の内面に溶着されたナツトで、注入口７１
から注入したオイルはケース６０，６１の内部全
体を満たしている。
第８図の如くスプリング５５，５６は６組設け
てあり、６組のプリング５５，５６はすべて同一
の構成である。第８図の−断面を示す第９図
の如くスプリング５５，５６はカバー５７，５８
の蒲形の窪み７５，７６で覆われ、窪み７５，７
６はケース６０，６１の環状に延びる断面円弧状
の窪み７７，７８で覆われている。スプリング５
５，５６はばね受８０を介して環状部材５３の切
欠き５４の側縁及び窪み７５，７６の端壁内面８
１，８２に当接している。
てあり、６組のプリング５５，５６はすべて同一
の構成である。第８図の−断面を示す第９図
の如くスプリング５５，５６はカバー５７，５８
の蒲形の窪み７５，７６で覆われ、窪み７５，７
６はケース６０，６１の環状に延びる断面円弧状
の窪み７７，７８で覆われている。スプリング５
５，５６はばね受８０を介して環状部材５３の切
欠き５４の側縁及び窪み７５，７６の端壁内面８
１，８２に当接している。
上記構成によると、スプラインハブ５０、フラ
ンジ５１及びカバー５７，５８が環状の出力部を
形成し、ケース６０，６１及び環状部材５３は環
状の入力部を形成している。
ンジ５１及びカバー５７，５８が環状の出力部を
形成し、ケース６０，６１及び環状部材５３は環
状の入力部を形成している。
そしてスプリング設置室８５やそれ以外の部分
に形成される狭い通路（隙間８６）にはオイルが
満たされているとともに、スプリング５５，５６
の両端が着座するばね受８０は、スプリング設置
室８６を広範囲にわたつて上記通路に対して閉鎖
し、入力部が出力部に対して捩れた状態におい
て、スプリング設置室８６が上記通路に対してば
ね受に隣接する狭い隙間を介して連通するように
構成されている。
に形成される狭い通路（隙間８６）にはオイルが
満たされているとともに、スプリング５５，５６
の両端が着座するばね受８０は、スプリング設置
室８６を広範囲にわたつて上記通路に対して閉鎖
し、入力部が出力部に対して捩れた状態におい
て、スプリング設置室８６が上記通路に対してば
ね受に隣接する狭い隙間を介して連通するように
構成されている。
この変形例においてはスプリング５５，５６は
全体が一段のスプリングとして作用する（第１０
図）。そしてフエーシング８からケース６０，６
１に伝えられたトルクは、ピン６２、環状部材５
３、スプリング５５，５６、カバー５７，５８、
ピン６９、フランジ５１、ハブ５０を介して出力
軸に伝達され、スプリング５５，５６が圧縮され
てケース６０，６１及び環状部材５３がカバー５
７，５８及びフランジ５１に対して捩れる。スプ
リング５５，５６が圧縮されると、ばね受８０
（第９図）がスプリング設置室８５内のオイルを
カバー５７，５８と環状部材５３の間の隙間８６
へ押し出すのでばね受８０にオイルからの抵抗力
が加わり、第１０図の如くトルク特性X1にヒス
テリシスｈが生じる。そしてヒステリシスｈは捩
り角速度に対応して変化するので、発進時にも高
速運転時にも常にトルク振動を効果的に吸収する
ことができる。又この変形例においては第８図の
如く注油口７０（ビス７２のみ図示）を隣接する
２組のスプリング５５，５６の間の位置において
ケース６１に設けることができるので、第７図の
ナツト７３の設置空間に余裕ができ、ナツト７３
の溶着が容易になる。
全体が一段のスプリングとして作用する（第１０
図）。そしてフエーシング８からケース６０，６
１に伝えられたトルクは、ピン６２、環状部材５
３、スプリング５５，５６、カバー５７，５８、
ピン６９、フランジ５１、ハブ５０を介して出力
軸に伝達され、スプリング５５，５６が圧縮され
てケース６０，６１及び環状部材５３がカバー５
７，５８及びフランジ５１に対して捩れる。スプ
リング５５，５６が圧縮されると、ばね受８０
（第９図）がスプリング設置室８５内のオイルを
カバー５７，５８と環状部材５３の間の隙間８６
へ押し出すのでばね受８０にオイルからの抵抗力
が加わり、第１０図の如くトルク特性X1にヒス
テリシスｈが生じる。そしてヒステリシスｈは捩
り角速度に対応して変化するので、発進時にも高
速運転時にも常にトルク振動を効果的に吸収する
ことができる。又この変形例においては第８図の
如く注油口７０（ビス７２のみ図示）を隣接する
２組のスプリング５５，５６の間の位置において
ケース６１に設けることができるので、第７図の
ナツト７３の設置空間に余裕ができ、ナツト７３
の溶着が容易になる。
なお第１図の実施例においてスプリングを１段
又は２段にすることもでき、第７図の変形例にお
いてスプリングを２段又は３段にすることもでき
る。
又は２段にすることもでき、第７図の変形例にお
いてスプリングを２段又は３段にすることもでき
る。
第１図は本発明を適用した車両用クラツチの縦
断面図、第２図は一部を切り欠いて示す第１図の
−矢視図、第３図は第２図の−断面図、
第４図は第２図の−断面図、第５図は伝達ト
ルク特性のグラフ、第６図は種々のトルク振動数
における伝達トルクとヒステリシストルクの関係
を示すグラフ、第７図は変形例の縦断面図、第８
図は一部を切り欠いて示す第７図の−矢視部
分図、第９図は第８図の−断面図、第１０図
は伝達トルク特性のグラフである。１，２……ス
プラインハブとフランジ（出力部）、３，４……
ケース（入力部）、６ａ，１２……シール、８…
…摩擦フエーシング、１７〜１９……圧縮スプリ
ング、２４，３１，３３，３５……ばね受け、４
０……スプリング設置室、４１……隙間（通
路）。
断面図、第２図は一部を切り欠いて示す第１図の
−矢視図、第３図は第２図の−断面図、
第４図は第２図の−断面図、第５図は伝達ト
ルク特性のグラフ、第６図は種々のトルク振動数
における伝達トルクとヒステリシストルクの関係
を示すグラフ、第７図は変形例の縦断面図、第８
図は一部を切り欠いて示す第７図の−矢視部
分図、第９図は第８図の−断面図、第１０図
は伝達トルク特性のグラフである。１，２……ス
プラインハブとフランジ（出力部）、３，４……
ケース（入力部）、６ａ，１２……シール、８…
…摩擦フエーシング、１７〜１９……圧縮スプリ
ング、２４，３１，３３，３５……ばね受け、４
０……スプリング設置室、４１……隙間（通
路）。
Claims (1)
- １ 環状の出力部の内周を出力軸に連結し、上記
出力部に対して同芯かつ相対回転自在に環状の入
力部を設け、入力部の外周部にトルク導入用の摩
擦フエーシングを連結し、上記入力部と出力部の
軸方向に対向する複数箇所にスプリング設置室を
円周方向に間隔を隔てて形成し、入力部と出力部
を円周方向に弾性的に連結する圧縮スプリングを
スプリング設置室に配置し、スプリング設置室以
外の部分において入力部と出力部の間に断面積の
狭い通路を形成し、上記通路及びスプリング設置
室を外部に対して液密状態に保持するシールを設
け、上記通路及びスプリング設置室にオイルを満
たし、上記スプリングの両端が着座するばね受け
をスプリング設置室に設け、上記ばね受によりス
プリング設置室を広範囲にわたつて上記通路に対
して閉鎖し、入力部が出力部に対して捩れた状態
において、スプリング設置室が上記通路に対して
ばね受に隣接する狭い隙間を介して連通するよう
にしたことを特徴とするダンパーデイスク。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3290580A JPS56131851A (en) | 1980-03-14 | 1980-03-14 | Damper disc |
| US06/852,269 US4674991A (en) | 1980-02-28 | 1986-04-15 | Damper disc having annular protrusions and recesses |
| US07/006,336 US4743217A (en) | 1980-02-28 | 1987-02-02 | Damper disc having sealed spring chambers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3290580A JPS56131851A (en) | 1980-03-14 | 1980-03-14 | Damper disc |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56131851A JPS56131851A (en) | 1981-10-15 |
| JPS6151686B2 true JPS6151686B2 (ja) | 1986-11-10 |
Family
ID=12371903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3290580A Granted JPS56131851A (en) | 1980-02-28 | 1980-03-14 | Damper disc |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56131851A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4601676A (en) * | 1982-09-16 | 1986-07-22 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Damper disc |
| US4565273A (en) * | 1982-08-31 | 1986-01-21 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Damper disk having hydraulic shock absorbers |
| JPS5985426U (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | 株式会社大金製作所 | ダンパ−デイスク |
| JPS60188247U (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | トルク変動吸収フライホイ−ル |
| JPS6141021A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-27 | Daikin Mfg Co Ltd | ト−シヨンスプリング直列配置型ダンパ−デイスク |
| DE3515928C2 (de) * | 1985-05-03 | 1994-04-14 | Fichtel & Sachs Ag | Geteiltes Schwungrad für eine Brennkraftmaschine |
| DE3628774A1 (de) * | 1985-09-07 | 1987-04-23 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zur daempfung von drehschwingungen |
| US4782932A (en) * | 1985-11-01 | 1988-11-08 | Eaton Corporation | Torsion damping mechanism |
| JPH0648016B2 (ja) * | 1986-07-10 | 1994-06-22 | 三菱自動車工業株式会社 | 多段クラツチ |
-
1980
- 1980-03-14 JP JP3290580A patent/JPS56131851A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56131851A (en) | 1981-10-15 |
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