JPS6147222A - レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 - Google Patents
レンズ鏡筒等の射出成形加工方法Info
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- JPS6147222A JPS6147222A JP16966784A JP16966784A JPS6147222A JP S6147222 A JPS6147222 A JP S6147222A JP 16966784 A JP16966784 A JP 16966784A JP 16966784 A JP16966784 A JP 16966784A JP S6147222 A JPS6147222 A JP S6147222A
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- injection
- injection molding
- pressure
- lens barrel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0013—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor using fillers dispersed in the moulding material, e.g. metal particles
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- Dispersion Chemistry (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、レンズ鏡筒等の射出成形加工方法に係り、特
に、合成樹脂材料を用いたスチールカメラ及びムービー
カメラ用レンズ鏡筒等の射出成形加工方法に関する。
に、合成樹脂材料を用いたスチールカメラ及びムービー
カメラ用レンズ鏡筒等の射出成形加工方法に関する。
従来技術
スチールカメラ、ムービーカメラ用レンズ鏡筒のごとく
ヘリコイドねじを有するレンズ鏡筒を、合成樹脂材料を
用いて射出成形加工する手段としては、例えば下表に示
すごと（合成樹脂材料にガラス繊維を含有したポリカー
ボネイトを用い、射出速度約５７〜４ ｍｎ＋／ｓｅｃ
、射出圧力約２１００〜１１００ｋｇ／−の範囲で変化
させて射出成形加工する手段がある。
ヘリコイドねじを有するレンズ鏡筒を、合成樹脂材料を
用いて射出成形加工する手段としては、例えば下表に示
すごと（合成樹脂材料にガラス繊維を含有したポリカー
ボネイトを用い、射出速度約５７〜４ ｍｎ＋／ｓｅｃ
、射出圧力約２１００〜１１００ｋｇ／−の範囲で変化
させて射出成形加工する手段がある。
但し、射出時間は２．２ｓｅｃであり、Ｖｏ−Ｖ。
及びＰ、〜Ｐ、の値はそれぞれ段階的に設定した場合の
値を示す。又、ピンポイントゲートの直径は１．２ｍｍ
であり、射出速度、射出圧力とも表の値に対して約１０
丸程度の変動が生じうるものとする。又、レンズ鏡筒成
形品の線膨張係数測定値は、２．４３Ｘ１０−’／℃で
ある。
値を示す。又、ピンポイントゲートの直径は１．２ｍｍ
であり、射出速度、射出圧力とも表の値に対して約１０
丸程度の変動が生じうるものとする。又、レンズ鏡筒成
形品の線膨張係数測定値は、２．４３Ｘ１０−’／℃で
ある。
しかしながら、上記従来の射出成形加工方法においては
次のような問題点があった。即ち、一般に、合成樹脂材
料にガラス＃Ｉｔ維を含有させる場合には、含有される
ガラス繊維の量が多（なるに従って機械的特性の向上が
図れるが、同時にガラス繊維の有する方向性により成形
品である鏡筒に異方性が生じ易くなるという欠点が生じ
る。特に、上記従来技術のごとく太さｌＯ〜１５ｕｏ＋
、長さ２００〜４００７７１程度の大きさのガラス繊維
では、成形品にガラス繊維の方向性（配向）が顕著に生
じ、この成形品に生じる異方性のために゛鏡筒の形状精
度が高精度に得られず、楕円形状になる等の問題点があ
った。
次のような問題点があった。即ち、一般に、合成樹脂材
料にガラス＃Ｉｔ維を含有させる場合には、含有される
ガラス繊維の量が多（なるに従って機械的特性の向上が
図れるが、同時にガラス繊維の有する方向性により成形
品である鏡筒に異方性が生じ易くなるという欠点が生じ
る。特に、上記従来技術のごとく太さｌＯ〜１５ｕｏ＋
、長さ２００〜４００７７１程度の大きさのガラス繊維
では、成形品にガラス繊維の方向性（配向）が顕著に生
じ、この成形品に生じる異方性のために゛鏡筒の形状精
度が高精度に得られず、楕円形状になる等の問題点があ
った。
第２図は、ピンポイントゲート方式による成形加工後の
レンズ鏡筒ｌを示すものであり、図中２で示すのは内側
へリコイドねじ部、３で示すのはピンポイントゲート、
４で示すのはスプルである。
レンズ鏡筒ｌを示すものであり、図中２で示すのは内側
へリコイドねじ部、３で示すのはピンポイントゲート、
４で示すのはスプルである。
上記従来の形成方法にて加工された鏡筒ｌのへリコイド
ねじ部２の真円度を測定してみると、第３図に示すごと
きグラフ図となった。即ち、真円度の母平均μは３７．
０＆１ｍで、バラツキは母標準偏差δ＝ ２ 、６５μ
ｍであり、従って、最大の真円度は３δをとると、３７
．０＋３Ｘ２．６５＝４４．９５１となる。一般的に、
レンズ鏡筒１のへリコイド部２に要求される真円度は１
０μｍ程度であるので、上記従来技術による成形方法に
おいては、成形加工そのままの状態では全く製品として
は使用できない状態であった。
ねじ部２の真円度を測定してみると、第３図に示すごと
きグラフ図となった。即ち、真円度の母平均μは３７．
０＆１ｍで、バラツキは母標準偏差δ＝ ２ 、６５μ
ｍであり、従って、最大の真円度は３δをとると、３７
．０＋３Ｘ２．６５＝４４．９５１となる。一般的に、
レンズ鏡筒１のへリコイド部２に要求される真円度は１
０μｍ程度であるので、上記従来技術による成形方法に
おいては、成形加工そのままの状態では全く製品として
は使用できない状態であった。
上記従来の成形方法においては、表で示した加工条件を
変化させても真円度を向上させることが不可能なことが
実験的に知られており、含有されるガラス繊維の配向に
よる異方性は致命的な欠点になっている。そこで、上記
従来技術にて成形されたレンズ鏡筒１においては、上記
欠点を補うために必然的にヘリコイドねじ部２のガタ止
め装置やラッピング処理等の対策が必要となっていた。
変化させても真円度を向上させることが不可能なことが
実験的に知られており、含有されるガラス繊維の配向に
よる異方性は致命的な欠点になっている。そこで、上記
従来技術にて成形されたレンズ鏡筒１においては、上記
欠点を補うために必然的にヘリコイドねじ部２のガタ止
め装置やラッピング処理等の対策が必要となっていた。
又、上記のごとく形状精度が低（成形されたレンズ鏡筒
２を成形加工後に切削加工にて所望の真円度１０μｍ以
内に加工することも考えられるが、ガラス繊維含有のポ
リカーボネイト樹脂は被切削性が悪く、しかも、切削時
のチャッキングや成形残留応力の解除によって変形を生
じ、そのために切削加工後の真円度が１５μｍ内外とな
り、真円度を１０μｍ以内にすることは極めて困難であ
った。
２を成形加工後に切削加工にて所望の真円度１０μｍ以
内に加工することも考えられるが、ガラス繊維含有のポ
リカーボネイト樹脂は被切削性が悪く、しかも、切削時
のチャッキングや成形残留応力の解除によって変形を生
じ、そのために切削加工後の真円度が１５μｍ内外とな
り、真円度を１０μｍ以内にすることは極めて困難であ
った。
その上、バラツキも大きいために成形後の切削加工によ
っても所定の形状精度を有するレンズ鏡筒を得ることが
困難であった。
っても所定の形状精度を有するレンズ鏡筒を得ることが
困難であった。
なお、含有するガラス繊維の量を少なくして異方性に対
するる影響を小さくすることも考えられるが、相反して
線膨張係数が増加し、耐温度特性が低下するので、ガラ
ス繊維含有量を余り少なくすることは実用上不可能であ
る。即ち、温度特性上真円度等の形状精度とは、ガラス
繊維の含有量に耐して互いに相反する特性を有し、その
ためガラス繊維の含有量が２０％以上のものが通常用い
られているが、この場合には、上述のごとく種々の欠点
がある。
するる影響を小さくすることも考えられるが、相反して
線膨張係数が増加し、耐温度特性が低下するので、ガラ
ス繊維含有量を余り少なくすることは実用上不可能であ
る。即ち、温度特性上真円度等の形状精度とは、ガラス
繊維の含有量に耐して互いに相反する特性を有し、その
ためガラス繊維の含有量が２０％以上のものが通常用い
られているが、この場合には、上述のごとく種々の欠点
がある。
発明の目的
本発明は、上記従来技術の問題的に鑑みなされたもので
あって、その目的は、射出成形加工だけで所定の真円度
等の形状精度を有する成形品を射出成形加工しうるよう
にしたレンズ鏡筒等の射出成形加工方法を提供すること
にある。
あって、その目的は、射出成形加工だけで所定の真円度
等の形状精度を有する成形品を射出成形加工しうるよう
にしたレンズ鏡筒等の射出成形加工方法を提供すること
にある。
発明の概要
本発明は、鱗片状をなすガラス、いわゆるガラスフレー
クを合成樹脂材料中に含有させて射出速度９０〜６ ｍ
ｍ／ｓｅｃ、射出圧力２１００〜１５００ｋｇ ／ａｃ
ｔの範囲で段階的に変化させて成形することにより、上
記本発明の目的を達成しようとするものである。
クを合成樹脂材料中に含有させて射出速度９０〜６ ｍ
ｍ／ｓｅｃ、射出圧力２１００〜１５００ｋｇ ／ａｃ
ｔの範囲で段階的に変化させて成形することにより、上
記本発明の目的を達成しようとするものである。
実施例
本発明における射出成形用金型は、第１図にて示したも
のと同一のもの、即ち、多点のピンポイントゲート３を
有するスプル４を介してキャビティー内に樹脂を充填さ
せ、ヘリコイドねじ部２を有するスチールカメラ及びビ
ームカメラ用レンズ鏡筒１を成形加工するものである。
のと同一のもの、即ち、多点のピンポイントゲート３を
有するスプル４を介してキャビティー内に樹脂を充填さ
せ、ヘリコイドねじ部２を有するスチールカメラ及びビ
ームカメラ用レンズ鏡筒１を成形加工するものである。
キャビティー内に充填する成形品材料としては、合成樹
脂材料に、厚さが平均３ μｍ、大きさが一辺５０〜５
００μｍの鱗片状を成すガラス（以下、ガラスフレーク
という）を重要比で３０％含有してポリカーボネートを
用いる。
脂材料に、厚さが平均３ μｍ、大きさが一辺５０〜５
００μｍの鱗片状を成すガラス（以下、ガラスフレーク
という）を重要比で３０％含有してポリカーボネートを
用いる。
成形加工条件おしては、下表のごとくミ溶融樹脂がスプ
ル４を通過する際の射出速度を８７市／ｓｅｃ程度、ピ
ンポイントゲ−８３通過時の射出速度を６０ｗｎ／ｓｅ
ｅ程度に設定し、又、溶融樹脂材料がキャビティー内に
充満する直前の時点の射出速度を３６ ｍｍ／ｓｅｅ程
度に設定する。射出圧力は、−次圧を約１６００ ｋｇ
／ｃｄ程度として、２次圧、３次圧を１８６６ ｋｇ／
ｃａｆ、 ２１００ ｋｇ／ｃ＋ｊに順次設定するもの
とする。なお、その他の条件である金型温度、樹脂温度
等は、従来の条件と異なると二■■ 但し、上表において、射出時間は１ 、６ ｓｅｃであ
り、Ｖ０〜Ｖ４及びＰ、〜Ｐ、の値はそれぞれ段階的に
設定した場合の値を示す。又、ピンポイントゲートの直
径は１．２順であり、射出速度、射出圧力とも表の値に
対して約１０％程度の変動が生じうるものとする。
ル４を通過する際の射出速度を８７市／ｓｅｃ程度、ピ
ンポイントゲ−８３通過時の射出速度を６０ｗｎ／ｓｅ
ｅ程度に設定し、又、溶融樹脂材料がキャビティー内に
充満する直前の時点の射出速度を３６ ｍｍ／ｓｅｅ程
度に設定する。射出圧力は、−次圧を約１６００ ｋｇ
／ｃｄ程度として、２次圧、３次圧を１８６６ ｋｇ／
ｃａｆ、 ２１００ ｋｇ／ｃ＋ｊに順次設定するもの
とする。なお、その他の条件である金型温度、樹脂温度
等は、従来の条件と異なると二■■ 但し、上表において、射出時間は１ 、６ ｓｅｃであ
り、Ｖ０〜Ｖ４及びＰ、〜Ｐ、の値はそれぞれ段階的に
設定した場合の値を示す。又、ピンポイントゲートの直
径は１．２順であり、射出速度、射出圧力とも表の値に
対して約１０％程度の変動が生じうるものとする。
上記のごとき成形材料を上記条件にて通有の射出成形機
により射出成形加工するものであるが、上記成形加工方
法にて加工した成形品である！ｆｔ、＠ｌのヘリコイド
部２の真円度は、第１図のグラフ図にて示すごとき測定
値を示す。即ち、真円度の母平均μは１０００μｍであ
り、そのバラツキは母標阜偏差δ＝０．５５μＩＩ＋と
なっている。従って、最大の真円度は、３δをとった場
合でも １０．６＋３ｘＯ，５５＝１２．２５即となり、所定の
ｌＯμｍ前後の範囲内に入り、レンズ鏡筒１として充分
実用できる形状精度を維持しえるものである。しかも、
射出成形加工のみて土工８形状精度を保持しうるので、
切削加工が不要となるばかりでなく、組立工程での真円
度調整作業が不要となり、作業工数の削減、加工原価の
著しい低減化が図れるものである。又、真円度を確保す
るための調整機構（装置）も不要となるので、大幅なコ
ストダウンが図れる。又、成形後の切削加工、調整加工
が一切不要となるので、連続射出成形加工が可能となり
、生産性の向上、品質の均一化が図れる。
により射出成形加工するものであるが、上記成形加工方
法にて加工した成形品である！ｆｔ、＠ｌのヘリコイド
部２の真円度は、第１図のグラフ図にて示すごとき測定
値を示す。即ち、真円度の母平均μは１０００μｍであ
り、そのバラツキは母標阜偏差δ＝０．５５μＩＩ＋と
なっている。従って、最大の真円度は、３δをとった場
合でも １０．６＋３ｘＯ，５５＝１２．２５即となり、所定の
ｌＯμｍ前後の範囲内に入り、レンズ鏡筒１として充分
実用できる形状精度を維持しえるものである。しかも、
射出成形加工のみて土工８形状精度を保持しうるので、
切削加工が不要となるばかりでなく、組立工程での真円
度調整作業が不要となり、作業工数の削減、加工原価の
著しい低減化が図れるものである。又、真円度を確保す
るための調整機構（装置）も不要となるので、大幅なコ
ストダウンが図れる。又、成形後の切削加工、調整加工
が一切不要となるので、連続射出成形加工が可能となり
、生産性の向上、品質の均一化が図れる。
又、ガラスフレークの大きさは、従来のガラス繊維より
も全体的に小さく、溶融された樹脂の流動性が向上する
。その結果、従来技術の場合よりフィラーの含有量が１
０％多いにもかかわらず、成形加工条件における射串速
度、特にゲート通過時の射出速度を大きく設定すること
ができるとともに、圧力の制御精度も向上でき、良好な
外観品質を有するレンズ鏡筒ｌを成形することができる
。
も全体的に小さく、溶融された樹脂の流動性が向上する
。その結果、従来技術の場合よりフィラーの含有量が１
０％多いにもかかわらず、成形加工条件における射串速
度、特にゲート通過時の射出速度を大きく設定すること
ができるとともに、圧力の制御精度も向上でき、良好な
外観品質を有するレンズ鏡筒ｌを成形することができる
。
又、ガラスフレークは成形品の表面には浮きにくい特質
を有するので、この点からも成形品の外観品質を向上し
うるものであり、成形品表面の平滑化、摺動抵抗の減少
が図れる。
を有するので、この点からも成形品の外観品質を向上し
うるものであり、成形品表面の平滑化、摺動抵抗の減少
が図れる。
又、ガラスフレークは鱗片形状を有するので、線膨張係
数においてはガラス繊維にみられる繊維配向方向の違い
による熱膨張の異方性は生じることがない。従つて、下
表に示すごとく、従来のガラスａＵａ使用の成形品に比
して全体的に線膨張係数を小さくすることができ、フィ
ラーの含有量の増加にもかかわらず耐温度特性を実用化
に適する水準に保持することができる。又、レンズ鏡筒
に対して要求される機械的性質や物性についても十分保
有しうるものである。
数においてはガラス繊維にみられる繊維配向方向の違い
による熱膨張の異方性は生じることがない。従つて、下
表に示すごとく、従来のガラスａＵａ使用の成形品に比
して全体的に線膨張係数を小さくすることができ、フィ
ラーの含有量の増加にもかかわらず耐温度特性を実用化
に適する水準に保持することができる。又、レンズ鏡筒
に対して要求される機械的性質や物性についても十分保
有しうるものである。
表
なお、上記実施例においては、レンズ鏡筒に適用した場
合の例について説明したが、レンズ鏡筒に限定されるも
のではなく、形状精度が重視される他の部品、例えばレ
ンズ収納部品、絞り環、距離環のごとき部品やレンズ鎧
部周辺の真円度等形状精度及び熱膨張量を重視する部品
にも適用できるものである。
合の例について説明したが、レンズ鏡筒に限定されるも
のではなく、形状精度が重視される他の部品、例えばレ
ンズ収納部品、絞り環、距離環のごとき部品やレンズ鎧
部周辺の真円度等形状精度及び熱膨張量を重視する部品
にも適用できるものである。
発明の効果
以上のように、本発明によれば次のような効果を奏する
ことができる。
ことができる。
（１）ポリカーボネイト樹脂に鱗片状をなすガラスを含
有させ、高射出圧、高射出速度にて射出成形するので、
成形品のフィラー配向による異方性を小さくでき、射出
成形加工のみで高精度の真円度等の形状精度を確保する
ことができる。又、成形後の切削加工や組立工程での真
円度等の調整や調整装置が不必要化するので、作業工数
の削減、加工原価の低減化、品質の均一化、生産性の向
上が図れる。
有させ、高射出圧、高射出速度にて射出成形するので、
成形品のフィラー配向による異方性を小さくでき、射出
成形加工のみで高精度の真円度等の形状精度を確保する
ことができる。又、成形後の切削加工や組立工程での真
円度等の調整や調整装置が不必要化するので、作業工数
の削減、加工原価の低減化、品質の均一化、生産性の向
上が図れる。
（２） 線膨張係数を小さくしうるので、真円度等の
形状精度を温度特性を低下させることなく高精度に保持
できる。
形状精度を温度特性を低下させることなく高精度に保持
できる。
（３）ガラスフレークの特性により、成形品表面の平滑
化上摺動抵抗の減少が図れる。
化上摺動抵抗の減少が図れる。
（４）成形品の熱膨張方向にかたよりがなくなることに
より、レンズ使用環境の拡大化が図れる。
より、レンズ使用環境の拡大化が図れる。
第１図は本発明に係る方法により射出成形加工した加工
品のへリコイドねじ部の真円度の正規分布曲線を示すグ
ラフ図、第２図は被射出成形体であるレンズ鏡筒とピン
ポイントゲートを有するスプルの説明図、第３図は従来
技術により成形加工した加工品のへリコイドねじ部の真
円度の正規分布曲線を示すグラフ図である。 ｌ・・・レンズ鏡筒 ２・・・ヘリコイドねじ部 ４・・・スブール へりコイドネジ真円度 Ｘ〔μｍ〕 第３図 へりコイドネジ真円度Ｘ〔μｍ〕 手続補正書く方式〉 昭和５９年１２月２６日 ネ １．４ 昭和５９年特許願第１６９６６７号 １明の名称 レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 １正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都渋谷区幡ケ谷２丁目４３番２号名 称
（０３７） オリンパス光学工業株式会社代表
者 下 山 敏 部 文理人 昭和５９年１１月７日 補正の対象 明細書全文 ７、補正の内容 ８゜ 手続補正書 （自発） １．事件の表示 昭和５９年 特 許 願 第１６９６６７号２、発明の
名称 レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人 任 所 東京都渋谷区幡ケ谷２丁目４３番２号名 称
（０３７）オリンパス光学工業株式会社代表者 下
山敏部 ４、代 理 人 ６、補正の対象 昭和５９年１２月２６日提出の手続補正書に添付の明細
書の「特許請求の範囲」、「発明の詳細な説明」、「図
面の簡単な説明」の欄及び「図面」７、補正の内容 （υ 特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書第３頁第１１行目に記載する「下表」を「
表１」と補正する。 （３）明細書第４頁第１行目に記載する「表」を「表１
」と補正する。 （４）明細書第７頁第５行目に記載する「対するる」を
「対する」と補正する。 ■ 明細書第８頁第９行目に記載する「第１図」を「第
２図」と補正する。 ＣｆＲ＃Ｊ＃ＩＩ第８頁最終行から同第９頁第２行目ま
での記載を下記の通り補正する。 「ラスフレークという）を重量比で３０％含有したポリ
カーボネートを用いる。 成形加工条件としては、表２に示す、溶融樹」■ 明細
書第９頁第１３行目に記載する１表」を「表２」と補正
する。 （８）明細書第１Ｏ頁第１行目に記載する「上表」を「
表２」と補正する。 （印 明細書第４２頁第３行目に記載する「下表」を「
表３」と補正する。 （１０）明細書第１２頁第５行目から同頁第７行目まで
の記載を削除し、「数を小さくすることができる。又、
レンズ鏡筒に」との記載を補充する。 （１１）明細書第１２頁第１０行目に記載する「表」を
「表３」と補正する。 （１２）明細書第１４頁第１３行目と同頁第７行目間に
「３・・・ピンポイントゲート」との記載を補充する。 （１３）図面中第２図を別紙補正図面の通り補正する。 ８、添付書類の目録 （１）別 紙 １通 （２）補正図面 １通 別 紙 ２、特許請求の範囲 （１）合成樹脂材料を用いたレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法において、合成樹脂材料として鱗片状をなすガラ
スを含有するポリカーボネートを用い、前記鱗片状ガラ
スを含有するポリカーボネート樹脂を溶融して射出成形
機を介して射出速度９０ ａｒｍ／ ｓｅｃ〜６ ｍｔ
ａ／ｓｅｅ、射出圧力２１００ ｋｇ／ｃ＋Ｊ−１５０
０ｋｇ／ｃ＋ｊの範囲において段階的に変化させつつ成
形用金型に注入して射出成形することを特徴とするレン
ズ鏡筒等の射出成形加工方法。 Ｃ）前記鱗片状をなすガラスは、厚さが平均約３ ｕｔ
ｔｒｓ大きさが一辺５０〜５００μｍであることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出
成形加工方法。 （３）前記鱗片状をなすガラスは、重量比で３０％含有
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のレンズ鏡筒等の射出成形加工方法。 （４）前記射出速度は、スプル通過時が８７ｍｍ／ｓｅ
ｃ程度、ピンポイントゲート通過時が６０ｍｍ／ｓｅｃ
程度、溶融樹脂がギャビティ内に充満する直前時が３６
ｍｍ／ｓｅｃ程度に設定されていることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法。 （５）前記射出圧力は、１次圧が約１６００ｋｇ／ｃｒ
ｄｓ ２次圧が１８６６ｋｇ／ｃａｒ、 ３次圧が２１
００ ｋｇ／ｃｔｉに設定されていることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法。 （６）前記成形体は、ヘリコイドねじ部を有するレンズ
枠又は／及びレンズ収納部を有するレンズ枠であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のレンズ鎖部等
の射出成形加工方法。
品のへリコイドねじ部の真円度の正規分布曲線を示すグ
ラフ図、第２図は被射出成形体であるレンズ鏡筒とピン
ポイントゲートを有するスプルの説明図、第３図は従来
技術により成形加工した加工品のへリコイドねじ部の真
円度の正規分布曲線を示すグラフ図である。 ｌ・・・レンズ鏡筒 ２・・・ヘリコイドねじ部 ４・・・スブール へりコイドネジ真円度 Ｘ〔μｍ〕 第３図 へりコイドネジ真円度Ｘ〔μｍ〕 手続補正書く方式〉 昭和５９年１２月２６日 ネ １．４ 昭和５９年特許願第１６９６６７号 １明の名称 レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 １正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都渋谷区幡ケ谷２丁目４３番２号名 称
（０３７） オリンパス光学工業株式会社代表
者 下 山 敏 部 文理人 昭和５９年１１月７日 補正の対象 明細書全文 ７、補正の内容 ８゜ 手続補正書 （自発） １．事件の表示 昭和５９年 特 許 願 第１６９６６７号２、発明の
名称 レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人 任 所 東京都渋谷区幡ケ谷２丁目４３番２号名 称
（０３７）オリンパス光学工業株式会社代表者 下
山敏部 ４、代 理 人 ６、補正の対象 昭和５９年１２月２６日提出の手続補正書に添付の明細
書の「特許請求の範囲」、「発明の詳細な説明」、「図
面の簡単な説明」の欄及び「図面」７、補正の内容 （υ 特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書第３頁第１１行目に記載する「下表」を「
表１」と補正する。 （３）明細書第４頁第１行目に記載する「表」を「表１
」と補正する。 （４）明細書第７頁第５行目に記載する「対するる」を
「対する」と補正する。 ■ 明細書第８頁第９行目に記載する「第１図」を「第
２図」と補正する。 ＣｆＲ＃Ｊ＃ＩＩ第８頁最終行から同第９頁第２行目ま
での記載を下記の通り補正する。 「ラスフレークという）を重量比で３０％含有したポリ
カーボネートを用いる。 成形加工条件としては、表２に示す、溶融樹」■ 明細
書第９頁第１３行目に記載する１表」を「表２」と補正
する。 （８）明細書第１Ｏ頁第１行目に記載する「上表」を「
表２」と補正する。 （印 明細書第４２頁第３行目に記載する「下表」を「
表３」と補正する。 （１０）明細書第１２頁第５行目から同頁第７行目まで
の記載を削除し、「数を小さくすることができる。又、
レンズ鏡筒に」との記載を補充する。 （１１）明細書第１２頁第１０行目に記載する「表」を
「表３」と補正する。 （１２）明細書第１４頁第１３行目と同頁第７行目間に
「３・・・ピンポイントゲート」との記載を補充する。 （１３）図面中第２図を別紙補正図面の通り補正する。 ８、添付書類の目録 （１）別 紙 １通 （２）補正図面 １通 別 紙 ２、特許請求の範囲 （１）合成樹脂材料を用いたレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法において、合成樹脂材料として鱗片状をなすガラ
スを含有するポリカーボネートを用い、前記鱗片状ガラ
スを含有するポリカーボネート樹脂を溶融して射出成形
機を介して射出速度９０ ａｒｍ／ ｓｅｃ〜６ ｍｔ
ａ／ｓｅｅ、射出圧力２１００ ｋｇ／ｃ＋Ｊ−１５０
０ｋｇ／ｃ＋ｊの範囲において段階的に変化させつつ成
形用金型に注入して射出成形することを特徴とするレン
ズ鏡筒等の射出成形加工方法。 Ｃ）前記鱗片状をなすガラスは、厚さが平均約３ ｕｔ
ｔｒｓ大きさが一辺５０〜５００μｍであることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出
成形加工方法。 （３）前記鱗片状をなすガラスは、重量比で３０％含有
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のレンズ鏡筒等の射出成形加工方法。 （４）前記射出速度は、スプル通過時が８７ｍｍ／ｓｅ
ｃ程度、ピンポイントゲート通過時が６０ｍｍ／ｓｅｃ
程度、溶融樹脂がギャビティ内に充満する直前時が３６
ｍｍ／ｓｅｃ程度に設定されていることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法。 （５）前記射出圧力は、１次圧が約１６００ｋｇ／ｃｒ
ｄｓ ２次圧が１８６６ｋｇ／ｃａｒ、 ３次圧が２１
００ ｋｇ／ｃｔｉに設定されていることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法。 （６）前記成形体は、ヘリコイドねじ部を有するレンズ
枠又は／及びレンズ収納部を有するレンズ枠であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のレンズ鎖部等
の射出成形加工方法。
Claims (6)
- （１）合成樹脂材料を用いたレンズ鏡筒等の射出成形加
工方法において、合成樹脂材料として鱗片状をなすガラ
スを含有するポリカーボネートを用い、前記鱗片状ガラ
スを含有するポリカーボネート樹脂を溶融して射出成形
機を介して射出速度９０ｍｍ／ｓｅｃ〜６ｍｍ／ｓｅｃ
、射出圧力２１００ｋｇ／ｃｍ＾２〜１５００ｋｇ／ｃ
ｍ＾２の範囲において段階的に変化させつつ成形用金型
に注入して射出成形することを特徴とするレンズ鏡筒等
の射出成形加工方法。 - （２）前記鱗片状をなすガラスは、厚さが平均約３μｍ
、大きさが一辺５０〜５００μｍであることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形
加工方法。 - （３）前記鱗片状をなすガラスは、重量ｅｅで３０％含
有されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載のレンズ鏡筒等の射出成形加工方法。 - （４）前記射出速度は、スプル通過時が８７ｍｍ／ｓｅ
ｃ程度、ピンポイントゲート通過時が６０ｍｍ／ｓｅｃ
程度、溶融樹脂がキャビティ内に充満する直前時が３６
ｍｍ／ｓｅｃ程度に設定されていることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加工
方法。 - （５）前記射出圧力は、１次圧が約１６００ｋｇ／ｃｍ
、２次圧が１８６６ｋｇ／ｃｍ＾２、３次圧が２１００
ｋｇ／ｃｍ＾２に設定されていることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等の射出成形加工方
法。 - （６）前記成形体は、ヘリコイドねじ部を有するレンズ
枠又は／及びレンズ収納部を有するレンズ枠であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のレンズ鏡筒等
の射出成形加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16966784A JPS6147222A (ja) | 1984-08-14 | 1984-08-14 | レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16966784A JPS6147222A (ja) | 1984-08-14 | 1984-08-14 | レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6147222A true JPS6147222A (ja) | 1986-03-07 |
Family
ID=15890684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16966784A Pending JPS6147222A (ja) | 1984-08-14 | 1984-08-14 | レンズ鏡筒等の射出成形加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6147222A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0754531A1 (en) † | 1994-04-08 | 1997-01-22 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | High-precision mechanical parts made from flame-retardant resin for office automation equipment |
| EP0751865B1 (de) * | 1994-03-31 | 1998-05-13 | Marquardt GmbH | Werkstück aus kunststoff und herstellungsverfahren für ein derartiges werkstück |
| JP2008183850A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 樹脂成形品および光学機器 |
| NL1037297C2 (nl) * | 2009-09-18 | 2011-03-21 | Tri Ergon Instr En App Nfabriek B V | Werkwijze voor het vervaardigen van een gewicht. |
| CN112140425A (zh) * | 2020-09-08 | 2020-12-29 | 苏州博众仪器科技有限公司 | 一种镜片注胶方法及注胶装置 |
-
1984
- 1984-08-14 JP JP16966784A patent/JPS6147222A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0751865B1 (de) * | 1994-03-31 | 1998-05-13 | Marquardt GmbH | Werkstück aus kunststoff und herstellungsverfahren für ein derartiges werkstück |
| EP0754531A1 (en) † | 1994-04-08 | 1997-01-22 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | High-precision mechanical parts made from flame-retardant resin for office automation equipment |
| EP0754531B2 (en) † | 1994-04-08 | 2006-09-13 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | High-precision mechanical parts made from flame-retardant resin for office automation equipment |
| JP2008183850A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 樹脂成形品および光学機器 |
| NL1037297C2 (nl) * | 2009-09-18 | 2011-03-21 | Tri Ergon Instr En App Nfabriek B V | Werkwijze voor het vervaardigen van een gewicht. |
| CN112140425A (zh) * | 2020-09-08 | 2020-12-29 | 苏州博众仪器科技有限公司 | 一种镜片注胶方法及注胶装置 |
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