JPS6144221A - デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 末完１１はディーゼルエンジンの副燃焼室または燃焼室
内を予熱するために用いられるグロープラグに関し、特
に速熱型としての機能を発揮させ（りるとともにその発
熱特性を改良してアフターグローの長時間化を図ること
が可能となる自己温度制御型のディーゼルエンジン用グ
ロープラグに関する。

〔従来技術〕

一般に、ディーゼルエンジンは低温時の始動性が悪いた
め、副燃焼室または燃焼室内にグロープラグを設置し、
これに電流を流して発熱させることにより、吸気湯度を
Ｉ−昇させあるいは着火源としてエンジンの始動性を向
１−させる方法が採用されている。そして、この種のデ
ィーゼルエンジン用グロープラグとして従来は、耐熱金
属製のシース内に耐熱絶縁粉末を充填してたとえば鉄ク
ロムまたはニッケルなどからなるコイル状の発熱線を埋
設した、いわゆるシース型グロープラグと呼ばれる構造
のものが−・般に用いられ、１−述した副燃焼室または
燃焼室内で高温ガス中にさらされる等といった悪条件下
における耐久性を保証し得るような構成とされていた。

しかしながら、このようなシース型のグロープラグでは
、耐熱絶縁粉末およびシース等を介しての間接加熱であ
ることから熱伝達効率の面で問題であり、グロープラグ
の昇温に時間がかかりすぎ、速熱型として機能し得ない
ものであった。そして、このようなグロープラグでは、
その発熱温度をたとえば９００℃とするには数１０秒の
時間を必要とし、エンジンをすみやかに始動することが
できないものであった。さらに、上述したシース型では
、シース部分がエンジン燃焼室等といった悪条件下にさ
らされるばかりでなく、急速加熱を行なう際に内、昇温
度差が大きい等といった理由から、」―述した発熱線の
負担が大きく、その材料劣化により断線等を生じる等の
問題もあった。

このため、上述したシース等の代りに、発熱線をセラミ
ック材中に埋設するようにした棒状セラミックヒータを
用い、熱伝達効率を向」−させてなるグロープラグがた
とえば特開昭５７−４１５２３号公報等により提案され
ており、従来のシース型に比べその発熱特性に優れ、し
かも加熱時に短時間で赤熱させて温度立トリ特性を大幅
に向！−させ、速熱型としての性能を発揮し得るもので
ある。

しかしながら、このような利点をもつセラミックヒータ
を用いたグロープラグにおいても、その内部には従来の
シース型と同様に、単に一種類の発熱線が埋設されてい
るだけであるため、通電電力の制御などに若干の問題を
生じている。すなわち、この種のグロープラグにおいて
、加熱時における温度立１：り特性を大幅に向１−させ
るためには、通電初期に大電流を流して発熱線を急速に
発熱させることが考えられるが、発熱線の溶断を生じた
り、あるいは高熱によってセラミックヒータに悪影響を
及ぼす虞れがあり、さらにバッテリ、電気回路側に対し
ても悪影響を及ぼし、ヒユーズの切断等の問題を生じる
こともあり、これを防ぐための温度制御手段を発熱線へ
の回路上に新たに設けることが必要で、その結果グロー
プラグを含めた予熱装置全体のコスト高を招くという欠
点があった。

このような発熱線への通電電力を自己制御してその発熱
特性を改善しヒータ部分での過加熱を防止し得る構成を
もつものとして、この種のグロープラグにおいて、その
発熱線（発熱体）よりも正の抵抗温度係数（ＰτＧ）の
大きな材料にて形成した抵抗体を、通電電力制御要素と
してグロープラグ内で発熱線と直列接続するようにした
、いわゆる二種材料による自己温度制御型のものが、た
とえば特公昭４５−１１８４８号公報や特開昭５４−１
０１１１５３８号公報等により従来から既に提案されて
いるが、これら従来のグロープラグにあっては、その制
御機能等の信頼性の面で問題を生じるばかりでなく、前
述したと同様に速熱性等の点でも問題を生じるものであ
った。

すなわち、前者の場合には、そのホルダ内に配設される
電力制御用の抵抗体を絶縁状態で安定して保持するため
に、ホルダ内壁に水ガラス等の絶縁材を充填するような
構成が採用されているが、その構造等が面倒かつ煩雑で
あるばかりでなく、絶縁材を高密度に充填することは事
実１−不可能で、その結果抵抗体からの熱放散のばらつ
きが大きく、その部分での熱容量を安定させることがで
きず、これにより発熱線側への通電電力制御性能を安定
させることができないといった欠点があった。

一方、後者の場合には、シース内で発熱線と抵抗体を直
列接続するような構成であるため、抵抗体部分での絶縁
材の充填効率を高密度とし、発熱特性を改善するうえで
効果的である反面、発熱線と抵抗体との接続が面倒かつ
煩雑で、組立性の面で問題であるばかりでなく、発熱線
側での発熱による熱影響が抵抗体に及ぶことを確実に防
１卜することは事実上困難なものであった。そして、こ
のような構成では、抵抗体部分での絶縁材の充填効率を
高密度とし、ある程度の速熱化は図れるものの、その温
度」−昇時間をたとえば１０秒以内というように速める
ことはできず、また飽和温度を一定値以下（たとえば１
０００℃以下）とすること等ができないため、その結果
エンジン始動後における通電いわゆるアフターグロ一時
間の長時間化を図ることができないという問題を生じる
ものであった。

特に、近年では、この種のディーゼルエンジン用グロー
プラグにあっては、エンジン始動後において一定時間の
間グロープラグに対し通電状態を維持することによりエ
ンジン内部での燃焼を円滑かつ′ａ切に行なえるように
するという、いわゆるアフターグロ一方式を採用するこ
とに対しての要求が大きく、しかもそのアフターグロ一
時間を可能な限り長時間にすることが必要とされている
。

すなわち、エンジン始動後においても、たとえば寒冷地
等にあってはエンジンが冷えすぎてお１）、エンジンが
暖機状態になるまでには時間がかかるものである。また
、この非暖機状態では、アイドリング時の騒音が大きく
、また不完全燃焼により白煙が生じたり、エンストした
りするといった排気、騒音等の問題が生じるものであっ
た。

ところで、１−述したディーゼルエンジンには、直接噴
射式のものと、副燃焼室式のものとがあり、前者の場合
には、１−述したアフタ−グロー１１ν間が約３０秒以
内で充分であることから、１−述した従来構成のグロー
プラグにおいてもその性能やｍＪ久性等に悪影響を生じ
ることはなく、その使用にあたっての問題は小さいもの
である。

しかしながら、後者の場合には、アフターグロ一時間は
約３０秒ｆＩ！ＩＩでは不充分で、その要求が約３分量
しにも及ぶことがあり、このような場合においてはグロ
ープラグ各部の耐久性に悪影響を及ぼす虞れがある。す
なわち、この種のグロープラグにおいて、通常のｆ熱時
（約５秒程度）での印加電圧はＩＩＶ程度であるが、エ
ンジンが始動されると１７ギユレータの、役定電用が一
般に１４ν程度となるもので、これがグロープラグに印
加されることから、アフターグロ一時間をｋくすると高
電圧のため温度が１−りすぎ、特にその内部に設けられ
た発熱体や抵抗体部分での劣化や溶断等といった耐久性
に影響を及ぼす虞れが生じている。

特に、近年ではディーゼルエンジンが一般ノ乗用車にも
多く採用５れるようになっており、ガソリンエンジンに
対抗するうえで始動性がよいことが望まれ、速熱型のグ
ロープラグに対しての要求が大きいものであるが、その
一方においてエンジンの排気、騒音対策として長時間の
アフターグローをも達成することが望まれているもので
あり、これらは互いに相反する要求である。すなわち、
ト述した速熱化を図るためには、通電初期において発熱
線側に大電力を迅速に供給しなければならないが、反面
長時間のアフターグローを可能とするには、上述した大
電力の供給は逆にその妨げとなるものである。したがっ
て、このような相反する発熱特性に対する要求を、簡単
な構成によって、それぞれの必要枠内で両立させること
ができるような何らかの対策を講じてなる簡易型のグロ
ープラグの出現が要望されている。

〔発明の概要〕

本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、
ホルダ先端部に対し発熱体となる第１の抵抗体を埋設し
てなる第１のセラミックヒータを保持さゼるとともに、
その第１の抵抗体の一端１こ直列に接続される゛重力制
御用の第２の抵抗体をその内部に埋設してなる第２のセ
ラミックヒータを、その外周部の・部または全体にｍｌ
絶縁性チューブを嵌装した状態で前記ホルダ内に嵌合保
持させるという簡単な構成により、第２の抵抗体を密封
状態で埋設した第２のセラミックヒータを、簡単かつ適
切に形成し得るとともに、その１１Ｌ力制御機能を効率
よく発揮させて発熱特性を４片し、これにより発熱側の
第１のセラミックヒータ先端での迅速かつ適切な赤熱化
を図り、速熱型としての機能を発揮させてエンジンの始
動性な大幅に向１〕させ、さらに１−述した第２のセラ
ミックヒータの制御機能にてエンジンの排気、騒音対策
としての長時間のアフターグローをｊｃｆ能とし、しか
も全体の構造が筒中でその組立性等に優れてなる安価な
自己温度制御型のディーゼルエンジン用グロープラグを
提供するものである。

〔実施例〕

以下、本発明を図面にボした実施例を用いて５Ｔ細に説
明する。

第１図は本発明に係るディーゼルエンジン用グロープラ
グの一実施例を示すものであり、これらの図において、
全体を符号１０で示すグロープラグは、その内部に先端
側が発熱体として機能する第１の抵抗体１１を埋設した
状態で全体が耐熱絶縁性をもつセラミック材にて形成さ
れた棒状を呈する発熱用の第１のセラミックヒータ１２
と、この第１のセラミックヒータ１２を先端において保
持する略管状を呈する金属製ホルダ１３とを備え、この
ホルダ１３後端部には合成樹脂材などからなる絶縁ブツ
シュ１４を介して外部接続端子１５が同心状に嵌め込ま
れて保持され、またこの外部接続端子１５は、後述する
電力制御機能をもつ第２の抵抗体２０をその内部に埋設
してなる第２のセラミックヒータ２１および前記第１の
セラミックヒータ１２後端部から延設されたフレキシブ
ルワイヤ等の金属導線１８を介してこの第１のセラミッ
クヒータ１２側の第１の抵抗体１１と接続されている。

ここで、」二連した第１のセラミックヒータ１２は１周
知のように断面が略楕円形状を呈し、前記第１の抵抗体
１１を型内に保持した状態で充填されるセラミック粉体
を加圧焼成する等によって成形ぎれるもので、この場合
に断面を略楕円形状にしたのは、円形に比ベセラミック
材の密度を向１：させ、その耐熱強度や熱伝導率等をよ
り効果的とするためである。そして、このようなりＪｌ
のセラミックヒータ１２の材質としては、高温状態（Ｉ
ＴＯＯ℃程度まで）でも性能的に安定しており、絶縁性
、耐熱衝撃性などに優れてなる、いわゆるファインセラ
ミックスと言われているシリコン系等の非酸化物、たと
えばシリコン系窒化物などが好ましいものである。特に
、ｌ−述したシリコン系窒化物は、その高温強度におい
て金属材料、アルミナ等に比べて数段優れており、また
耐熱衝撃性や高温状態での電気絶縁性、耐摩耗性、耐薬
品性などの面でも優れ、この種のグロープラグに要求さ
れる特性をほぼ満足し得るものである。

なお、図中図中１７ａ、１７ｂは前記第１のセラミック
ヒータ１２の長手方向中央部および後端部に嵌装された
金属製パイプおよびターミナルキャップで、その内部に
埋設されている第１の抵抗体１１のリード部両端が金属
コーティング層１６ａ、１６ｂを介して電気的に接続さ
れている。

そして、この第１のセラミックヒータ１２中央部を保持
するパイプ１７ａを介してこのヒータ１２内のｖＪｌの
抵抗体はホルダ１３偏に接続されるとともに、ターミナ
ルキャップ１７ｂを介して後方に延設された前記導ｗｉ
Ａ１Ｂにて制御用第２のセラミックヒータ２１を介して
外部接続端子１５に接続されている。

また、前記外部接続端子１５の後端側に形成されたねじ
部には、絶縁リング１９ａおよびその固定用ナー、トｔ
９ｂ、さらには外部リード締イζ１け用のナラ）１９ｃ
などが螺合して設けられ、図示せぬバッテリからのり−
導線などをナツト１９ｂ。

１９ｃ間で挟みナツト１９ｃを締刊けることによりこの
外部接続端子１５はバッテリ端子に電気的に接続される
。そして、前記ホルダ１３の外周部に形成されたねじ部
１３ａをエンジンのシリンダヘッドに形成されたねじ孔
に螺合させることによって、このホルダ１３を介して前
記発熱側の第１のセラミックヒータ１２の第１の抵抗体
１１の他端は電気的にアース接続されると同時に、この
第１のセラミックヒータ１２の先端は副燃焼室または燃
焼室内に突出して配置されるものである。

さらに、図中１４ａは前記ホルダ１３の後端部で外部接
続端子１５を保持する絶縁ブツシュ１４の外周部に嵌装
されその納付時においてかしめられるホルダ１３後端部
による高加圧力にてその軸線方向に座屈変形されて絶縁
ブツシュ１４をホルダ１３（１１に所要の機械的強度を
もって一体化し温度影響を受けにくい構造とするための
金属製バイブで、これは従来一般的な樹脂製の絶縁ブツ
シュ１４のみではその外部の湿度変化によって膨張、収
縮してホルダ１３に対して緩みを生じるといった問題を
招くためで、このような問題を、絶縁ブツシュ１４、ホ
ルダ１３間での機械的強度を向ｌ−させて防１１−シ得
るようにしたものである。勿論、Ｉ−述した絶縁ブー７
シユ１４は外部接続端子１５に対し一体的に形成され、
回転方向へのねじり等に対する接合強度を確保し得るよ
うにされている。

また、［−、述したセラミック材による第１のヒータ１
２に対し外部接続端子１５に連続する第２のセラミック
ヒータ２１を金属導線１８にて接続したのは、外部接続
端子１５に加わる各種の振動や締付はトルク等の機械的
外力からヒータ１２を強度的に保護するためで、この導
線１８の材ネ；１としてはある程度の柔軟性をもつもの
を用いるとよいものである。

そして、１−述したような第１のセラミックヒータ１２
によれば、発熱体となる第１の抵抗体１１をセラミック
材からなる本体部内に直接埋設しているため、従来のよ
うなシース型に比べ、速熱型としてその効果を発揮させ
得るものである。そして、このような第１のセラミック
ヒータ１２においては、その先端部分の迅速な赤熱化が
可能であることから、エンジンの始動性を大幅に向１−
させ、しかもその出力を適切かつ良好なものとし得るも
のである。

なお、この第１のセラミックヒータ１２内に埋設される
第１の抵抗体１１としては、セラミック材のホットプレ
ス等の焼成温度を考慮してその融ぐλが高い導電材ネ１
．たとえばｐｔ（白金）、Ｗ（タングステン）等にて形
成するとよい。

さて、本発明によれば、］−述した構成によるグロープ
ラグ１０において、第１図に小すように、ホルタ１３の
先端部に保持されかつ発熱体となる第１の抵抗体１１を
その内部に形成してなる第１のセラミックヒータ１２に
女、１し、その第１の抵抗体１１の一端に直列に接続さ
れる電力制御用の第２の抵抗体２０をその内部に埋設し
てなる第２のセラミックヒータ２１を一連に設けるよう
にし。

かつこの第２のセラミックヒータ２１を、その列周部両
端側に耐熱絶縁性チューブ２４（２４ａ。

２４ｂ）を嵌装した状態で前記ホルダ１３内に嵌合保持
させるようにしたところに特徴を４１している。

すなわち、本発明によれば、ｌ−述したように速熱型と
してその性能を発揮させ得るとともに耐熱性などの点で
優れてなる第１のセラミックヒータ１２に対しその通電
電力の制御手段として、第２の抵抗体２０を埋設した第
２のセラミックヒータ２１を用い、これをユニットとし
てホルダ１３内に嵌合して配設させることにより、グロ
ープラグ１０に必要とされる速熱型と低い飽和温度とを
実現し得るようにしたものである。そして、このような
第２のセラミックヒータ２１を用いることにより、第２
の抵抗体２０を、セラミ−２り粉体中で高密度な密封状
態で埋設して従来のようにホルダ１３内に耐熱絶縁粉末
を充填するようにした場合に比べ放熱性等を改善し、第
２の抵抗体２０から外部への熱伝導率を安定させて第１
のセラミックヒータ１２の性能を安定化させ得る構成と
するとともに、この部分での熱容量を前記発熱体となる
第１のセラミックヒータ１２部分よりも大きくなるよう
にして、第２の抵抗体２０による発熱特性の制御機能を
適切に発揮させ得るものである。

これを詳述すると、前記第２のセラミックヒータ２１は
、全体が棒状をすするようにして１述した第１のセラミ
ックヒータ１２とは同様に絶縁＋＋を有しかつその耐熱
強１ｆ等の面で優れているセラミック材にて形成され、
かつ第１のセラミックヒータ１２よりも大きな熱容量を
有するように構成され、またその内部にはｌ−述した第
２の抵抗体２０およびその両端に接続されたリードワイ
ヤ２２．２３の内方端が埋設されるようにして成形され
るものである。したがって、このような構成による第２
のセラミ−７クヒータ２１によれば、従来のようにホル
ダ内に巾に耐熱絶縁粉末を充填するようにした場合に比
べ、その本体部分でのセラミック材の充填密度を向にさ
せ得るもので、これによりこの部分での熱伝導を安定さ
せ得るものである。

すなわち、このような電力制御用の第２のセラミックヒ
ータ２１において必要とされることは、第１のセラミッ
クヒータ１２での適切な温ｆｆ！＋：ＩＩを得るために
第２の抵抗体２０部分での温度」−Ｈをある程度押える
ことができるようにその熱容縫を第１のセラミックヒー
タ１２よりも大きくすることが望まれる一方、第１のセ
ラミックヒータ１２側でのピーク温度と飽和温度とを適
正に制御する電力制御４１能を発揮させるためにはある
程度の温度ｈｌは必要となるもので、このような相反す
る要求を共に満足し得るような構成とすることで、本発
明はこのような要請に応えることができるようにしたも
のであると言うことができる。

そして、１−述したように高密度の充填されたセラミッ
ク材中に埋設Ｓれた第２の抵抗体２０によれば、このグ
ロープラグ１０に対する通電初期においては、前記発熱
側である第１のセラミックヒータ１２側の第１の抵抗体
１１との抵抗値に対する比率により、この第１の抵抗体
ｌｌ側に高電圧を印加させ、その迅速な赤熱化を図ると
ともに、一定時間経ｉＭ後においては、この第２の抵抗
体２０自身の発熱によりヒ封する抵抗値により前記第１
の抵抗体１１側への印加電圧を低下させる制御機能を備
えているものである。

特に、本実施例によれば、に述した構成による制御用の
第２のセラミックヒータ２１の外周部両端に一対をなす
耐熱絶縁性チューブ２４ａ　、２４ｂを嵌装した状態で
ホルダ１３内に空気層を介して遊嵌状態にて保持させる
ようにしているため、ホルダ１３側への熱伝導による熱
放散を適正に押え、第１のセラミックヒータ１２側での
温度を適切に制御するための大きな熱容醗を保つうえで
その効果は大きいものであり、またその絶縁性を確実に
確保し得るといった利点もある。しかし、場合によって
は、この第２のセラミックヒータ２１の全周にわたって
耐熱絶縁性チューブを設けても、あるいはこの第２のセ
ラミックヒータ２１をホルダ１３内に直接嵌合保持ぎれ
るようにしてもよいものである。ｙらに、ｌ−述したよ
うな第２のセラミックヒータ２１を電力制御要素として
ホルダ１３内に組込む構成では、この第２のセラミック
ヒータ２１部分の成形加工が簡単かつ確実に行なえるば
かりでなく、このユニット化された１１２のセラミック
ヒータ２１に対し前記第１のセラミックヒータ１２偶の
金属導線１６、外部接続端子１５に対しスポット溶接等
にて接続だ金属導線２２を接続し、これに耐熱絶縁性チ
ューブ２４を単に嵌装した状態で、ホルダ１３内に挿入
するだけでその組立作業が行なえるため組立性の点でも
優れている等といった利点を奏するものである。

なお、上述した第２のセラミックヒータ２１の材質とし
ては、第１のセラミ−２クヒータ１２と同様に、絶縁性
、耐熱衝撃性などに優れてなる、いわゆるファインセラ
ミックスと言われているシリコン系非酸化物、たとえば
シリコン系窒化物などが好ましいものである。特に、上
述したシリコン系窒化物は、その高温強度において金属
材料、アルミナ等に比較して数段優れており、また耐熱
衝撃性にも、さらには高温での電気絶縁性、耐摩耗性、
耐薬品性などの面からも優れており、この種のグロープ
ラグに要求される特性をほぼ満足し得ることは前述した
通りである。

ここで、注目すべきことは、本発明によれば、−１−述
した第２のセラミックヒータ２１部分での発熱温度は、
前記第１のセラミックヒータ１２部分程の温度」−Ｈは
しないため、その成形時の焼成温度の低い（約１４００
℃以下）のものを使用することができ、これによりその
セラミック材の選定にあたって自由度が大きく、またそ
の成形加工も簡単に行なえるばかりでなく、このような
材料選定の自由度はその内部に埋設する第２の抵抗体２
０においても大きいものである。すなわち、Ｉ−述した
第２の抵抗体２０の材質としては、第１のセラミックヒ
ータ１２側の第１の抵抗体１１の材質よりも正の抵抗温
度係＠（ｐｒＣ）の大きな材料であって、しかも」二連
したような第２のセラミックヒータ２１の焼成温度、約
１４００℃を考慮すると、その融点がある程度高い、た
とえばニー７ケル（Ｘｉ；１４５２度）、あるいは鉄（
Ｆｅ；１５３５度）等を始めとして適宜選定することが
できるものである。そして、このような構成とすること
により、第２の抵抗体２０？Ａ分での温度上昇に伴なう
制御効果を高め、前足温１のセラミックヒータ１２側で
の発熱部の飽和温度を許容値以ドに制御することがより
一層効果的に行なえるものである。

なお、［―述した第１および第２の抵抗体１１゜２０の
抵抗比としては、その初期状態において、たとえば２：
ｌ程度となるように設定すればよいことが実験により確
認されている。これは、両ヒータ１２，２１の径寸法や
長さ、さらに各抵抗体１１．２０の材質、長さ等を適宜
設定することにより簡単に得られるものである。

さらに、前記耐熱絶縁性チューブ２４は、たとえばガラ
ス、セラミック、アスベストなどによる耐熱性に富み、
絶縁性を有する材料にて形成すればよいものである。な
お、本実施例では、両側のチューブの径・１−法を異な
らして形成した場合を示しているが、これは組立性等を
考慮したもので、これに限定されるものではない。

そして、このような構成によるグロープラグ１０におい
て、外部接続端子１５を介して第２のセラミ−２クヒー
タ２１さらに金属導線１Ｂを介して第１のセラミックヒ
ータ１２側に電圧を印加すると、その通電初期にあって
は、印加電圧は、両ヒータ１２，２１部内の各抵抗体１
１．２０による抵抗比において分圧ｙれ、その熱台にが
小さな第１のセラミックヒータ１２側に第２のセラミッ
クヒータ２１よりも大きな電圧が印加され、相幻的に第
１のセラミックヒータ１２に対し大きな電力密度となり
、その先端が急速に発熱されるものである。

また、通電開始から所定時間経過する間に第２のセラミ
ックヒータ２１側が徐々に発熱しこれに伴なってその抵
抗値が増加すると、これら両ヒータ１２，２１間に加わ
る電圧が徐々に変化し、第１のセラミックヒータ１２側
は１１００〜１２５０℃程度でピーク温度に達した後１
０００℃以ドで飽和し、その過加熱が防１にされること
となる。すなわち、この時点での第２のセラミックヒー
タ２１側の第２の抵抗体２０での抵抗値は、第１のセラ
ミックヒータ１２側の第１の抵抗体１１に近づくもので
ある。そして、このような第２の抵抗体２０による制御
ＪｌｌＩＩＩ能により第１の抵抗体ｌｌ側に加わる電圧
が所定値以下に制限されるため、長時間に及ぶアフター
グローを行なう際において、その耐久性を充分保証し得
るものである。

］７たがって、このような構成によるディーゼルエンジ
ン用グロープラグ１０によれば、ホルダ１３内にユニッ
トとして簡単に組込まれる第２のセラミックヒータ２１
による第１のセラミックヒータ１２への印加電圧の制御
機能により従来のような複雑な制御回路を別個に設ける
ことなく、それ自身で速熱型としての機能とアフターグ
ローの長時間化とを達成し得るもので、その利点は大き
い。特に、１−述した構成によるグロープラグ１０によ
れば、その発熱温度が８００℃への到達時間を約４秒以
内にすることが可能となるとともに、その飽和温度を１
０００℃以下とし、さらにそのピーク温度を１２５０℃
以下に押え、３分量ｌ；にも及ぶアフターグローを可能
とすることができるで、これは第２図に示す第１の抵抗
体１１および第２の抵抗体２０の温度特性ａ、ｂから明
らかであろう。ここて、図中Ｃはｌ述したｆｆ１ｌのセ
ラミックヒータ１２のみを単独で用いた場合の温度特性
である。

なお、本発明は１−述した実施例構造に限定されず、各
部の形状、構造等を、適宜変形、変更することは自由で
ある。たとえば電力制御用としての第２のセラミックヒ
ータ２１側の形状等やその第２の抵抗体２０の埋設状態
、さらにその外部への電気的接続構造等については種々
の変形例が考えられるものである。

〔発明の効果〕

以１−説明したように、本発明に係るディーゼルエンジ
ン用グロープラグによれば、発熱体となる第１の抵抗体
を有する第１のセラミックヒータをホルダの先端部に保
持させるとともに、その第１の抵抗体の一端に直列に接
続される第２の抵抗体をその内部に埋設してなる第２の
セラミックヒータを、その外周部の一部または全体に耐
熱絶縁性チューブ等を嵌装した状態で前記中空状ホルダ
内に嵌合保持させるようにしたので、簡単かつ安価な構
成にもかかわらず、第２の抵抗体を密封状態で埋設した
制御用の第２のセラミックヒータを簡単かつ適切に形成
し得るとともに、この第２のセラミックヒータのもつ通
電電力制御機能を効率よく発揮させて発熱特性を改善し
、これによりヒータ先端での迅速かつ適切な赤熱化を図
り、速熱型としての機能を発揮させてエンジンの始動性
を大幅に向上させ、さらに」−述した第２のセラミック
ヒータの制御機能にてエンジンの排気、騒音対策として
の長時間のアフターグローを可能とし、しかも全体の構
造が簡単でその組立性等に優れてなる等といった種々優
れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るディーゼルエンジン用グロープラ
グの一実施例を示す縦断側面図、第２図はその要部とす
る発熱用の第１のセラミックヒータおよび制御用の第２
のセラミックヒータでの温１　　　　　　　度特性を示
す特性図である。 １０−−・・ディーゼルエンジン用グロープラグ、　　
１１・・・・第１の抵抗体、１２・・・０発熱用の第１
のセラミックヒータ、１３・・・・中空状ホルダ、１５
・・−・外部接続端子、１８愉−Φ・金属導線、２０・
・−・第２の抵抗体、２１Φ−・・制御用の第２のセラ
ミックヒータ、２２．２３・・・・リードワイヤ、２４
（２４ａ、２４ｂ）・・・争耐熱絶縁性チューブ。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）その一端を外部に突出させた状態で中空状ホルダ
   の先端部に保持されかつ発熱体となる第１の抵抗体をそ
   の内部に埋設してなる棒状セラミックヒータと、このセ
   ラミックヒータ内の第１の抵抗体の一端に直列に接続さ
   れる第２の抵抗体をその内部に埋設してなる第２のセラ
   ミックヒータとを備え、この第２のセラミックヒータは
   、その外周部に耐熱絶縁性チューブを嵌装した状態で、
   前記中空状ホルダ内に嵌合保持されていることを特徴と
   するディーゼルエンジン用グロープラグ。
2. （２）第２のセラミックヒータは、少なくともその両端
   部外周に耐熱絶縁性チューブが嵌装された状態で、ホル
   ダ内に遊嵌状態で保持されていることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載のディーゼルエンジン用グロープ
   ラグ。