JPS6141713A - 転炉製鋼法 - Google Patents
転炉製鋼法Info
- Publication number
- JPS6141713A JPS6141713A JP16297684A JP16297684A JPS6141713A JP S6141713 A JPS6141713 A JP S6141713A JP 16297684 A JP16297684 A JP 16297684A JP 16297684 A JP16297684 A JP 16297684A JP S6141713 A JPS6141713 A JP S6141713A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- blowing
- converter
- low
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的」
本発明は転炉製鋼法に係り、転炉によジ低Ｎ鋼を的確ｔ
ｌｃ製造することのできる方法を提供しようとするもの
である。
ｌｃ製造することのできる方法を提供しようとするもの
である。
産業上の利用分野
転ｆによる低Ｎ鋼の製造技術
従来の技術
転炉により製鋼することは従来から行われて−いるが、
この転炉吹錬において低Ｎ＠全得るには用いられる溶銑
として低Ｎのもの全採用することが必要である。即ち転
炉における吹錬未期ＶＣは第３図に示すように脱炭反応
が進行しなくなり、この友めに発生ガスが減少し炉外が
ら空気が侵入し第４図に示すように炉内カーボンがｏ、
ｏ ５ ％以下、特ＫＯ，０４％以下でＵ［Ｎ］Ｏ挙
動としてピックアップし増加傾向ヲ几どる。
この転炉吹錬において低Ｎ＠全得るには用いられる溶銑
として低Ｎのもの全採用することが必要である。即ち転
炉における吹錬未期ＶＣは第３図に示すように脱炭反応
が進行しなくなり、この友めに発生ガスが減少し炉外が
ら空気が侵入し第４図に示すように炉内カーボンがｏ、
ｏ ５ ％以下、特ＫＯ，０４％以下でＵ［Ｎ］Ｏ挙
動としてピックアップし増加傾向ヲ几どる。
従って第５図に示すように用いる溶銑自体を低Ｎとして
低Ｎ鋼を得ようとするものである。
低Ｎ鋼を得ようとするものである。
発明が解決しようとする問題点
ところが上記のような従来法によるものでは溶銑として
低Ｎ化を得ることが必ずしも容易でないと共にこのよう
にしても吹錬未期における前記（Ｎ）の増加傾向を示す
様相は改Ｑ＃されているものでないことから得られる鋼
中ＣＮ）のばらつきが大であって、その状態は第６図の
通りであｐ、σが２２にも遅し安定し几低Ｎ鋼金得るこ
とができない。
低Ｎ化を得ることが必ずしも容易でないと共にこのよう
にしても吹錬未期における前記（Ｎ）の増加傾向を示す
様相は改Ｑ＃されているものでないことから得られる鋼
中ＣＮ）のばらつきが大であって、その状態は第６図の
通りであｐ、σが２２にも遅し安定し几低Ｎ鋼金得るこ
とができない。
発明の溝底
問題点全解決するための手段
本発明は上記し几ような従来のものの問題点全解消すべ
く創案でれたもので、転炉に溶鋼全装入して吹錬するに
当り、該吹錬の未期にミルスケール、生ドロマイト、生
石灰、鉄鉱石、ソーダ灰のような巻き込み空気侵入防止
材全添加することを特徴とする転炉製鋼法である。
く創案でれたもので、転炉に溶鋼全装入して吹錬するに
当り、該吹錬の未期にミルスケール、生ドロマイト、生
石灰、鉄鉱石、ソーダ灰のような巻き込み空気侵入防止
材全添加することを特徴とする転炉製鋼法である。
作用
鋼中〔Ｃ〕量が０．５％以下、特に０．４％以下となっ
た吹錬来期にミルスケール、鉄鉱石、生ドロマイト、生
石灰、ソーダ灰のような添加材を添加することによって
スラグのフォーばング全図ると共ｉＣ鋼中〔Ｃ〕との急
激な反応によるカス発生を図９、そ几らの何１によって
も巻き込み空気の侵入を阻止する。従って鋼中ＣＮ）が
増加傾向をたどることをなからしめ、殊更に低（：Ｎ）
銑鉄を用いるようなことなしに低Ｎ鋼全簡易に製造し得
る。即ちＩＩ Ｎ ；）、 ｔｉｃ低位で、しかもばら
つきの少いものが安定して製造し得る。
た吹錬来期にミルスケール、鉄鉱石、生ドロマイト、生
石灰、ソーダ灰のような添加材を添加することによって
スラグのフォーばング全図ると共ｉＣ鋼中〔Ｃ〕との急
激な反応によるカス発生を図９、そ几らの何１によって
も巻き込み空気の侵入を阻止する。従って鋼中ＣＮ）が
増加傾向をたどることをなからしめ、殊更に低（：Ｎ）
銑鉄を用いるようなことなしに低Ｎ鋼全簡易に製造し得
る。即ちＩＩ Ｎ ；）、 ｔｉｃ低位で、しかもばら
つきの少いものが安定して製造し得る。
実施例
を装入して吹錬するに当り鋼中Ｃ濃度が０２俤以下とな
った吹錬来期にビルスケール、生ドロマイト、生石灰、
鉄鉱石、ソーダ灰のような巻込み空気侵入防止材を重加
するものである。
った吹錬来期にビルスケール、生ドロマイト、生石灰、
鉄鉱石、ソーダ灰のような巻込み空気侵入防止材を重加
するものである。
即ち前記したよりな吹錬来期にεルスケール全投入する
ならばスラグのＦｅＯを急激に増加でせ、スラグのフォ
ーばング全促進することができるもので、はルスケール
の成分は殆んどがＦｅＯであるからこのばルスケールを
炉内に装入するとスラグのフォーミングが急激に増加す
るＣととなり、斯かるスラグのフォーミングによって吹
錬来期に侵入しようとする巻き込み空気と溶鋼との接触
全防止できる。
ならばスラグのＦｅＯを急激に増加でせ、スラグのフォ
ーばング全促進することができるもので、はルスケール
の成分は殆んどがＦｅＯであるからこのばルスケールを
炉内に装入するとスラグのフォーミングが急激に増加す
るＣととなり、斯かるスラグのフォーミングによって吹
錬来期に侵入しようとする巻き込み空気と溶鋼との接触
全防止できる。
又このようなフォーミングの外にミルスケールの一部は
溶鋼のカーボンと急激に反応し第１図に示すように発生
したカス３が炉体１の炉口とフード２の間から炉外［９
Ｊｊき出すこととなり、そ几によっても巷さ込み空気の
炉内侵入を阻止する。
溶鋼のカーボンと急激に反応し第１図に示すように発生
したカス３が炉体１の炉口とフード２の間から炉外［９
Ｊｊき出すこととなり、そ几によっても巷さ込み空気の
炉内侵入を阻止する。
即ちこｎらの結果として第２図に示すように吹止め時に
おける鋼中〔Ｎ）のバラツキはミルスケールを添加しな
い第６図の従来のものに対しマが低位で又σも小さいも
のとなる。又ミルスケール以外に生ドロマイト、生石灰
、鉄鉱石、ソーダ灰の如＠金用い′ｆｃ場合にも同様の
効果が得られる。即ちこ几らのもの前記したミルスケー
ルと同じにスラグに対するフォーピンク作用およびカー
ボンとの急隊な反応によるガスの発生が共に得られるも
のであって、その作用効果ハミルスケールと同然であり
、従ってこれらのものの１種又は２種以上を添加するこ
とにより上記したような本発明の目的が達せられる。添
加量にづいては鉄鉱石がビルスケールと同じであるがそ
れ以外の生ドロマイト、生石灰、ソーダ灰については何
几もミルスケール添加量の２分の１程麓であって、溶鋼
トン当り２縁以上である。
おける鋼中〔Ｎ）のバラツキはミルスケールを添加しな
い第６図の従来のものに対しマが低位で又σも小さいも
のとなる。又ミルスケール以外に生ドロマイト、生石灰
、鉄鉱石、ソーダ灰の如＠金用い′ｆｃ場合にも同様の
効果が得られる。即ちこ几らのもの前記したミルスケー
ルと同じにスラグに対するフォーピンク作用およびカー
ボンとの急隊な反応によるガスの発生が共に得られるも
のであって、その作用効果ハミルスケールと同然であり
、従ってこれらのものの１種又は２種以上を添加するこ
とにより上記したような本発明の目的が達せられる。添
加量にづいては鉄鉱石がビルスケールと同じであるがそ
れ以外の生ドロマイト、生石灰、ソーダ灰については何
几もミルスケール添加量の２分の１程麓であって、溶鋼
トン当り２縁以上である。
スケールと鉄鉱石については添加後１分間程度攪拌する
だけで充分である。
だけで充分である。
本発明によるものの具体的な操業例について、その比較
例と共に説明すると以下の如くである。
例と共に説明すると以下の如くである。
鋼中（Ｃ）が４．４％である溶鋼３００トン金転炉内に
装入し吹錬全開始し、〔Ｃ〕が０．４％となった１３．
５分間の吹錬後にミルスケールを溶鋼トン当り５９投入
し更に２５分間吹錬を継続して吹き止めした４、即ちこ
のような操業によって得られた鋼中［Ｎ）’ｔ−測定し
た結果はｉが１２ｐｐｍ であり、又そのばらつき範囲
は６〜２０ｐｐｍであった。
装入し吹錬全開始し、〔Ｃ〕が０．４％となった１３．
５分間の吹錬後にミルスケールを溶鋼トン当り５９投入
し更に２５分間吹錬を継続して吹き止めした４、即ちこ
のような操業によって得られた鋼中［Ｎ）’ｔ−測定し
た結果はｉが１２ｐｐｍ であり、又そのばらつき範囲
は６〜２０ｐｐｍであった。
これに対し前記したところと同じ溶鋼を吹錬するに当り
、その吹錬スタート時に１５す／鋼トンのミルスケール
全添加して１６分間に亘って吹錬したものは、吹止め鋼
中〔Ｎ〕の平均値ｉが２０ｐｐｍでばらつき範囲は６〜
３０ｐｐｍであった。又同じ溶鋼について１３．５分の
吹錬を行ってからミルスケールｔ２Ｆ＝ｙ／鋼トン添加
、したものの鋼中（Ｎ）Ｘに１９ｐｐｍで、ばらつき範
囲に６〜２８ ｐｐｍであって、ｉ値およびばらつき範
囲、の何九においても前記した本発明操業例より劣って
おり、これはばルスケールの添加量が少ないことによる
ものである。
、その吹錬スタート時に１５す／鋼トンのミルスケール
全添加して１６分間に亘って吹錬したものは、吹止め鋼
中〔Ｎ〕の平均値ｉが２０ｐｐｍでばらつき範囲は６〜
３０ｐｐｍであった。又同じ溶鋼について１３．５分の
吹錬を行ってからミルスケールｔ２Ｆ＝ｙ／鋼トン添加
、したものの鋼中（Ｎ）Ｘに１９ｐｐｍで、ばらつき範
囲に６〜２８ ｐｐｍであって、ｉ値およびばらつき範
囲、の何九においても前記した本発明操業例より劣って
おり、これはばルスケールの添加量が少ないことによる
ものである。
更に同じ溶鋼について１２分の吹錬をなし〔Ｃ〕が０．
８％となった時点ＩＣＳルスケールｔ５Ｋｙ／Ｍ’Ｓト
ンの割合で添加し、４分間の吹錬全なし吹錬終了し友も
のの東は２０ｐｐｍで・ばらつき範囲も６〜３０ｐｐｍ
と吹錬スタート時から添加したものと同じであり、
即ち鋼中〔Ｃ〕が０．５ ％以下ＶＣなっていないこと
から本発明のような効果が得られないことが確認さ几た
。
８％となった時点ＩＣＳルスケールｔ５Ｋｙ／Ｍ’Ｓト
ンの割合で添加し、４分間の吹錬全なし吹錬終了し友も
のの東は２０ｐｐｍで・ばらつき範囲も６〜３０ｐｐｍ
と吹錬スタート時から添加したものと同じであり、
即ち鋼中〔Ｃ〕が０．５ ％以下ＶＣなっていないこと
から本発明のような効果が得られないことが確認さ几た
。
なお上記したミルスケールによる操業例とは別に鉄鉱石
、生ドロマイト、生石灰、ソーダ灰についても操業した
が、添加時期については（Ｃ）が０．５チ以下の吹錬未
期において同様の効果が得ら几、添加量については鉄鉱
石がミルスケールと同じでその他のものは七の２分の１
で略同じ結果が得られ、混合して添加する場合互おいて
はこのような関係全考慮して添加量全決定する。
、生ドロマイト、生石灰、ソーダ灰についても操業した
が、添加時期については（Ｃ）が０．５チ以下の吹錬未
期において同様の効果が得ら几、添加量については鉄鉱
石がミルスケールと同じでその他のものは七の２分の１
で略同じ結果が得られ、混合して添加する場合互おいて
はこのような関係全考慮して添加量全決定する。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によｎげばらつき範囲の狭い
低（Ｎ）鋼？開易且つ的確１ｃ製造し得るものであり、
その操作も吹錬未期におけるミルスチール等の単なる添
加で足り頗る容易であるなど、工業的にその効果の大き
い発明である。
低（Ｎ）鋼？開易且つ的確１ｃ製造し得るものであり、
その操作も吹錬未期におけるミルスチール等の単なる添
加で足り頗る容易であるなど、工業的にその効果の大き
い発明である。
図面は本発明の技術的内容？示すものであって、第１図
は本発明方法による転炉操業状態の側面図、第２図は本
発明方法によるものの鋼中（Ｎ）のばらつき関係金示し
た図表、第３図は転炉における脱炭速度の経時変化率を
示し友図表、第４図は鋼中〔Ｃ〕とＣＮ）の関係を示し
た図表、第５図は溶銑ＣＮ）と鋼やＣＮ）の関係を示し
た図表、第６図は従来法によるものの鋼中（Ｎ）ｆ及び
そのばらつき状？！’に示した図表である。 然してこ几らの図面において、１は炉体、２は、フード
、３ｒｉ噴出噴出音示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 小谷野敬之
は本発明方法による転炉操業状態の側面図、第２図は本
発明方法によるものの鋼中（Ｎ）のばらつき関係金示し
た図表、第３図は転炉における脱炭速度の経時変化率を
示し友図表、第４図は鋼中〔Ｃ〕とＣＮ）の関係を示し
た図表、第５図は溶銑ＣＮ）と鋼やＣＮ）の関係を示し
た図表、第６図は従来法によるものの鋼中（Ｎ）ｆ及び
そのばらつき状？！’に示した図表である。 然してこ几らの図面において、１は炉体、２は、フード
、３ｒｉ噴出噴出音示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 小谷野敬之
Claims (1)
- 転炉に溶鋼を装入して吹錬するに当り、該吹錬の未期に
ミルスケール、生ドロマイト、生石灰、鉄鉱石、ソーダ
灰のような巻き込み空気の侵入防止材を添加することを
特徴とする転炉製鋼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16297684A JPS6141713A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 転炉製鋼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16297684A JPS6141713A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 転炉製鋼法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141713A true JPS6141713A (ja) | 1986-02-28 |
Family
ID=15764856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16297684A Pending JPS6141713A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 転炉製鋼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141713A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04124210A (ja) * | 1990-09-13 | 1992-04-24 | Nkk Corp | 低窒素鋼の製造方法 |
| CN103468851A (zh) * | 2013-08-15 | 2013-12-25 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 转炉少渣冶炼模式下的转炉控氮方法 |
-
1984
- 1984-08-03 JP JP16297684A patent/JPS6141713A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04124210A (ja) * | 1990-09-13 | 1992-04-24 | Nkk Corp | 低窒素鋼の製造方法 |
| CN103468851A (zh) * | 2013-08-15 | 2013-12-25 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 转炉少渣冶炼模式下的转炉控氮方法 |
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