JPS6140232A - アリルクロリドの製造方法 - Google Patents
アリルクロリドの製造方法Info
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- JPS6140232A JPS6140232A JP16358384A JP16358384A JPS6140232A JP S6140232 A JPS6140232 A JP S6140232A JP 16358384 A JP16358384 A JP 16358384A JP 16358384 A JP16358384 A JP 16358384A JP S6140232 A JPS6140232 A JP S6140232A
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- Japan
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- reactor
- chlorine
- propylene
- allyl chloride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はプロピレンの塩素による高温気相塩素化法によ
るアリルクロリドの製造方法に関する。
るアリルクロリドの製造方法に関する。
更に詳細には邪魔板を有していない特定デメンジョンの
反応器を用いることによるカーボンの副生の極めて少な
いプロピレンの高温気相塩素化法によるアリルクロリド
の製造方法に関する。
反応器を用いることによるカーボンの副生の極めて少な
いプロピレンの高温気相塩素化法によるアリルクロリド
の製造方法に関する。
（従来の技術）
プロピレンに高温下（約５００ ℃）、無触媒で塩素を
作用させると付加反応に対し置換反応が優先的に起こり
、アリルクロリドが得られることは公知であり、工業化
されている。
作用させると付加反応に対し置換反応が優先的に起こり
、アリルクロリドが得られることは公知であり、工業化
されている。
この反応は通常５００℃前後の温度、プロピレン／塩素
モル比３〜５で反応を行なわしめるが、この際塩素によ
るプロピレンの水素引き抜き反応の過度の進行並びに多
塩素化物の熱分解により多量のカーボンが生成する。
モル比３〜５で反応を行なわしめるが、この際塩素によ
るプロピレンの水素引き抜き反応の過度の進行並びに多
塩素化物の熱分解により多量のカーボンが生成する。
生成したカーボンは反応器内に堆積し、配管にスケール
として付着し、反応ガスの流動状態の変化、反応圧の上
昇等初期の反応条件からの泥層を招きアリルクロリドの
収率を低下させ、ひいては反応の継続を不可能になさし
めるという重大な欠点を有している。
として付着し、反応ガスの流動状態の変化、反応圧の上
昇等初期の反応条件からの泥層を招きアリルクロリドの
収率を低下させ、ひいては反応の継続を不可能になさし
めるという重大な欠点を有している。
上述のような欠点を回避するためにプロピレンの高温塩
素化によるアリルクロリドの製造に関し、種々の方法が
提案されている。
素化によるアリルクロリドの製造に関し、種々の方法が
提案されている。
例えば直立円筒型反応器の上面から塩素ガスを垂直方向
に、プロピレンを該円筒型反応器の上辺附近から接線方
向に導入し反応させる方６＆（特公昭４０−２６４１６
号公報）、反応器缶体内に両端部に連通部を構成するよ
うに誘導仕切を設は反応器缶体内部を区分して２個以上
の流路を構成し、塩素ガス導入管及びプロピレン導入管
より成る二重管状ノズルを上記区分内に設置し反応生成
物導出管を反応器缶体に結合して成る反応装置を用いる
方法（特公昭４８−２６７３２号公報、開開５０−１６
３３２号公報）が提案されている。
に、プロピレンを該円筒型反応器の上辺附近から接線方
向に導入し反応させる方６＆（特公昭４０−２６４１６
号公報）、反応器缶体内に両端部に連通部を構成するよ
うに誘導仕切を設は反応器缶体内部を区分して２個以上
の流路を構成し、塩素ガス導入管及びプロピレン導入管
より成る二重管状ノズルを上記区分内に設置し反応生成
物導出管を反応器缶体に結合して成る反応装置を用いる
方法（特公昭４８−２６７３２号公報、開開５０−１６
３３２号公報）が提案されている。
しかしながら、いずれの方法もカーボンの副生が大であ
り連続運転可能期間はせいぜい３ケ月程度であり工業的
製法として必ずしも満足されたものではない。
り連続運転可能期間はせいぜい３ケ月程度であり工業的
製法として必ずしも満足されたものではない。
（発明が解決しようとする問題点）
このような状況に鑑み、本発明者らはカーボンによるト
ラブルを極めて低く抑えることができ長期間連続操業が
可能でかつ高収率でアリルクロライドを製造できる方法
番ζつき鋭意検討を重ねた結果、原料導入管、反応器デ
ィメンジョン、及び特定の反応条件の結合化よりカーボ
ンの副生を抑制し、カーボンの蓄積によるトラブルを防
止し、かつ高収率でアリルクロリドを製造することがで
きることを見出し本発明を完成するに至った。
ラブルを極めて低く抑えることができ長期間連続操業が
可能でかつ高収率でアリルクロライドを製造できる方法
番ζつき鋭意検討を重ねた結果、原料導入管、反応器デ
ィメンジョン、及び特定の反応条件の結合化よりカーボ
ンの副生を抑制し、カーボンの蓄積によるトラブルを防
止し、かつ高収率でアリルクロリドを製造することがで
きることを見出し本発明を完成するに至った。
（問題点を解決する為の手段）
すなわち本発明はプロピレンの高温気相塩素化によるア
リルクロリドの製造方法に於いて、 塩素ガス導入管及びプロピレンガス導入管より成る二重
管状ノズル及び反応生成物導出管を円筒型反応器の同一
端側に備えてなり、かつ反応器内径Ｄ （ｍ） 、上記
二重管状ノズル外管内径ｄ （ｍ）、反応器容積Ｖ（−
）と原料供給ガス量Ｆ （Ｎｓ”／５ｅｃ）が次のよう
な関係を有する ５≦Ｄ／ｄ≦１３ １＜Ｖ／Ｆ＜１ 邪魔板を有していない円筒を反応器を用いプロピレンと
塩素とを塩素／プロピレン線速比−１，５〜２０塩素ガ
ス線速度（標準状態換算）＝ ５０〜２００ ｓ／秒に
て供給し、４４０〜５５０℃の反応温度において反応せ
しめることによるアリルクロリドの製造方法を提供する
にある。
リルクロリドの製造方法に於いて、 塩素ガス導入管及びプロピレンガス導入管より成る二重
管状ノズル及び反応生成物導出管を円筒型反応器の同一
端側に備えてなり、かつ反応器内径Ｄ （ｍ） 、上記
二重管状ノズル外管内径ｄ （ｍ）、反応器容積Ｖ（−
）と原料供給ガス量Ｆ （Ｎｓ”／５ｅｃ）が次のよう
な関係を有する ５≦Ｄ／ｄ≦１３ １＜Ｖ／Ｆ＜１ 邪魔板を有していない円筒を反応器を用いプロピレンと
塩素とを塩素／プロピレン線速比−１，５〜２０塩素ガ
ス線速度（標準状態換算）＝ ５０〜２００ ｓ／秒に
て供給し、４４０〜５５０℃の反応温度において反応せ
しめることによるアリルクロリドの製造方法を提供する
にある。
以下に本発明方法を詳細に説明する。
本発明方法はプロピレンを塩素で高温気相塩素化するこ
とによるアリルクロリドの製造方法に適用される。
とによるアリルクロリドの製造方法に適用される。
本発明方法の実施に当り、反応器としては塩素ガス導入
管及びプロピレンガス導入管より成る二重管状ノズル及
び反応生成物導出管を円筒型反応器の同一端側に備えて
なり、かつ反応器内径Ｄ（す、上記二重管状ノズル外管
内径ｄ （ｍ） 、反応器容積■（−）、原料供給ガス
量Ｆ （Ｎｓ３／ 寥ｅＣ）が次のような関係を有する ５≦Ｄ／ｄ≦１３ １＜Ｖ／Ｆ＜３ 邪魔板を有していない円筒型反応器が用いられる。
管及びプロピレンガス導入管より成る二重管状ノズル及
び反応生成物導出管を円筒型反応器の同一端側に備えて
なり、かつ反応器内径Ｄ（す、上記二重管状ノズル外管
内径ｄ （ｍ） 、反応器容積■（−）、原料供給ガス
量Ｆ （Ｎｓ３／ 寥ｅＣ）が次のような関係を有する ５≦Ｄ／ｄ≦１３ １＜Ｖ／Ｆ＜３ 邪魔板を有していない円筒型反応器が用いられる。
本発明方法に於いて用いられる反応器において原料ガス
の導入管としてはプロピレンと塩素との適度な混合が可
能となりカーボンの副生を抑制するとともにアリルクロ
リドの収率を向上させることができる二重管状ノズルが
用いられる。二重管状ノズルでない場合にる傾向がある
ので好ましくない。
の導入管としてはプロピレンと塩素との適度な混合が可
能となりカーボンの副生を抑制するとともにアリルクロ
リドの収率を向上させることができる二重管状ノズルが
用いられる。二重管状ノズルでない場合にる傾向がある
ので好ましくない。
また、反応生成物導出管は二重管状ノズルと同一端側に
設けることが必須であり、かかる構成を採用することに
より原料ガスによる循環ガスの巻き込みが生じ反応器内
の温度分布の均一化が画れるためにカーボンの副生量を
減じると共に収率の改善がはかれる。
設けることが必須であり、かかる構成を採用することに
より原料ガスによる循環ガスの巻き込みが生じ反応器内
の温度分布の均一化が画れるためにカーボンの副生量を
減じると共に収率の改善がはかれる。
本発明方法で用いられる反応器は邪魔板を有しない円筒
型反応器であり、該反応器内径Ｄ （ｍ）、上記二重管
状ノズル外管内径ｄ （ｍ）、反応器容積Ｖ（ｍ”）、
原料供給ガス量Ｆ （Ｎｓ”／５ｅｃ）の間には Ｄ／ｄ ＝ ５〜１３、好ましくは６〜１０ｙ ／Ｆ
＝ Ｉ Ｊ２Ｌ上３未満、好マシ＜４；！１．３〜２．
５の関係が成り立つ反応器が用いられる。
型反応器であり、該反応器内径Ｄ （ｍ）、上記二重管
状ノズル外管内径ｄ （ｍ）、反応器容積Ｖ（ｍ”）、
原料供給ガス量Ｆ （Ｎｓ”／５ｅｃ）の間には Ｄ／ｄ ＝ ５〜１３、好ましくは６〜１０ｙ ／Ｆ
＝ Ｉ Ｊ２Ｌ上３未満、好マシ＜４；！１．３〜２．
５の関係が成り立つ反応器が用いられる。
反応器内径Ｄ （ｍ） ／二重管状ノズル外管内径ｄ
（ｍ）の比が５より小さくなると循環ガスの巻き込み量
が少量となり反応器内での温度の均一化が損なわれる結
果、１，２−ジクロルプロパンの増加によるアリルクロ
リドの収率低下に加え、側壁に未反応塩素が衝突するた
めと思われるがカーボンを多量に副生ずるようになるし
、また工３より大きくなると循環ガスの巻き込み量が過
度に増大するためか高次塩素化物の副生量の増加により
アリルクロリドの収率が低下するようになるので好まし
くない。また反応器容積Ｖ（ｍ３）／原料供給ガス量（
Ｎｓ３／ ｔａｅｃ ） 比が１より小さくなると反
応が充分進行しないうちに導入原料ガスが底部に衝突す
るようになるためか多量のカーボンを副生するようにな
るし、一方、３より大きくなると導入原料ガスの円滑な
循環が損なわれ、すなわち反応器底部に反応ガスが滞溜
したデッドスペースが形成されるためか、カーボンの副
生を招くようになるので好ましくない。
（ｍ）の比が５より小さくなると循環ガスの巻き込み量
が少量となり反応器内での温度の均一化が損なわれる結
果、１，２−ジクロルプロパンの増加によるアリルクロ
リドの収率低下に加え、側壁に未反応塩素が衝突するた
めと思われるがカーボンを多量に副生ずるようになるし
、また工３より大きくなると循環ガスの巻き込み量が過
度に増大するためか高次塩素化物の副生量の増加により
アリルクロリドの収率が低下するようになるので好まし
くない。また反応器容積Ｖ（ｍ３）／原料供給ガス量（
Ｎｓ３／ ｔａｅｃ ） 比が１より小さくなると反
応が充分進行しないうちに導入原料ガスが底部に衝突す
るようになるためか多量のカーボンを副生するようにな
るし、一方、３より大きくなると導入原料ガスの円滑な
循環が損なわれ、すなわち反応器底部に反応ガスが滞溜
したデッドスペースが形成されるためか、カーボンの副
生を招くようになるので好ましくない。
本発明方法の実施に当り、原料プロピレンと塩素とは塩
素／プロピレン線速比＝１．５〜２０、好ましくは３〜
１０で反応器に噴出される。
素／プロピレン線速比＝１．５〜２０、好ましくは３〜
１０で反応器に噴出される。
塩素／プロピレン線速比が１．５より小さくなると１．
２−ジクロルプロパンの副生量が増え、一方２０より大
きくなると１，３−ジクロルプロパンの副生量が増え収
率の低下を招くので好ましくない。
２−ジクロルプロパンの副生量が増え、一方２０より大
きくなると１，３−ジクロルプロパンの副生量が増え収
率の低下を招くので好ましくない。
れる。かかる塩素ガス線速度及び塩素／プロピレン線速
比を採用することによって上記のように構成された反応
器において反応器内にデッドスペースのない円滑な循環
流が形成され、カーボンの副生を生じることなく、高収
率でアリルクロリドを製造することが可能となる。
比を採用することによって上記のように構成された反応
器において反応器内にデッドスペースのない円滑な循環
流が形成され、カーボンの副生を生じることなく、高収
率でアリルクロリドを製造することが可能となる。
反応は一般にプロピレン／塩素モル比２〜５で実施され
る。
る。
反応温度は一般に約４４０〜５５０℃、好ましくは４５
０〜５２０℃が採用される。
０〜５２０℃が採用される。
次に本発明方法に用いられる好ましい反応器を例にとり
第１〜３図により説明する。
第１〜３図により説明する。
第１図は本発明で用いられる塩素ガス導入管及びプロピ
レンガス導入管より成る二重管状ノズル及び反応生成物
導出管を円筒型反応器の同一端側に備えてなり、かつ反
応器内径、二重管状ノズル外管内径及び反応器長さが特
定の範囲にある反応器の部分破断°斜視図である。
レンガス導入管より成る二重管状ノズル及び反応生成物
導出管を円筒型反応器の同一端側に備えてなり、かつ反
応器内径、二重管状ノズル外管内径及び反応器長さが特
定の範囲にある反応器の部分破断°斜視図である。
第２図は第１図で示される反応器の縦断面図であり、第
３図は第１図に示される反応器の横断面図である。第１
〜３図に於て１は反応器缶体であり、反応器缶体１の一
端には二重管状ノズル２、反応生成物導出管３が設けら
れている。
３図は第１図に示される反応器の横断面図である。第１
〜３図に於て１は反応器缶体であり、反応器缶体１の一
端には二重管状ノズル２、反応生成物導出管３が設けら
れている。
二重管ノズルは反応器端部で開口するように取付けても
よいが、適当な長さ反応器内部に差し込まれていてもよ
い。二重管状ノズル２からは塩素ガス及びプロピレンが
各々内管又は外管から噴出供給される。塩素ガスとプロ
ピレンの供給管はいずれが内管であってもまた外管であ
ってもよい。二重管状ノズルより供給される塩素ガス及
びプロピレンは各々３０〜８０℃、２５０〜３５０℃に
予熱した状態で二重管状ノズルに導くのが好ましいが、
予熱はなくてもよい。二重管状ノズルより塩素とプロピ
レンとは塩素／プロピレン線速比−１，５〜２０、塩素
ガス線速度（ＩＩ準状態換算）＝５０〜２００＋ｓ／秒
、好ましくは１００〜２００Ｓ／秒で供給される。二重
管状ノズル２から噴出されたガスは反応器１の底部に到
達し、噴出方向とは逆の方向に流動し反応生成物導出管
３より連続的に反応器系外へ取り出される。このような
条件の採用により原料ガスの噴出による循環ガスの適度
の循環が生じカーボン副生を著しく抑制できるという効
果が発揮される。
よいが、適当な長さ反応器内部に差し込まれていてもよ
い。二重管状ノズル２からは塩素ガス及びプロピレンが
各々内管又は外管から噴出供給される。塩素ガスとプロ
ピレンの供給管はいずれが内管であってもまた外管であ
ってもよい。二重管状ノズルより供給される塩素ガス及
びプロピレンは各々３０〜８０℃、２５０〜３５０℃に
予熱した状態で二重管状ノズルに導くのが好ましいが、
予熱はなくてもよい。二重管状ノズルより塩素とプロピ
レンとは塩素／プロピレン線速比−１，５〜２０、塩素
ガス線速度（ＩＩ準状態換算）＝５０〜２００＋ｓ／秒
、好ましくは１００〜２００Ｓ／秒で供給される。二重
管状ノズル２から噴出されたガスは反応器１の底部に到
達し、噴出方向とは逆の方向に流動し反応生成物導出管
３より連続的に反応器系外へ取り出される。このような
条件の採用により原料ガスの噴出による循環ガスの適度
の循環が生じカーボン副生を著しく抑制できるという効
果が発揮される。
上記したような本発明方法によって反応器本体、反応器
構成部材を特定化する場合には原料ガスによる循環ガス
の巻き込みが噴出方向に沿って次第に増加し、即ち、ピ
ストンフローの状態から完全混合の状態へと次第に移行
する為、反応完結に要する時間が短かくてすみ、反応器
をコンパクトにできるとともに反応器底部に噴流が達す
るまでに殆んどの反応を完結することができるためと思
われるが、カーボンの副生を抑制することができ、アリ
ルクロリドの収率を高めることができる。
構成部材を特定化する場合には原料ガスによる循環ガス
の巻き込みが噴出方向に沿って次第に増加し、即ち、ピ
ストンフローの状態から完全混合の状態へと次第に移行
する為、反応完結に要する時間が短かくてすみ、反応器
をコンパクトにできるとともに反応器底部に噴流が達す
るまでに殆んどの反応を完結することができるためと思
われるが、カーボンの副生を抑制することができ、アリ
ルクロリドの収率を高めることができる。
以上詳述した本発明方法によれば従来公知の邪魔板を有
する反応器を用いる方法の場合に生じるカーボンの副生
を顕著に抑制することができ、長期間の連続運転が可能
であるという工業的利益が達成できる。また、本発明方
法によればカーボンの副生が無くなり、しかも邪魔板が
無いため反応ガスの循環が好適になったためと思われる
がアリルクロリドの収率が向上するという利点も発揮さ
れる。
する反応器を用いる方法の場合に生じるカーボンの副生
を顕著に抑制することができ、長期間の連続運転が可能
であるという工業的利益が達成できる。また、本発明方
法によればカーボンの副生が無くなり、しかも邪魔板が
無いため反応ガスの循環が好適になったためと思われる
がアリルクロリドの収率が向上するという利点も発揮さ
れる。
（実施例）
以下に実施例により本発明方法をさらに詳細に説明する
が本発明方法はこれにより制限されるものではない。
。
が本発明方法はこれにより制限されるものではない。
。
実施例
第１〜３図に示す如き構造の反応器で第１表に示すディ
メンジ暫ンを有するニッケル製の反応器を用い、ｊ１１
表に示す条件下に反応を実施した。
メンジ暫ンを有するニッケル製の反応器を用い、ｊ１１
表に示す条件下に反応を実施した。
原料塩素は５０℃に予熱し内管から、プロピレンは３１
５℃に予熱して外管から供給した。
５℃に予熱して外管から供給した。
その結果をｊ１１表にあわせて示す。
第１表より、本発明方法によれば、公知の邪魔板を有す
る反応器を用いる場合、またＤ／ｄ 、 Ｖ／Ｆ 、
塩素ガス線速度が本発明に限定する範囲を外れた場合
に比較してカーボンの副生が極めて少量であり、かつア
リルクロリドの収率を高めることができることが明らか
である。
る反応器を用いる場合、またＤ／ｄ 、 Ｖ／Ｆ 、
塩素ガス線速度が本発明に限定する範囲を外れた場合
に比較してカーボンの副生が極めて少量であり、かつア
リルクロリドの収率を高めることができることが明らか
である。
第１図は本発明で用いられる反応器の部分破断斜視図で
あり、第２図は反応器の縦断面図であり、第３図は反応
器の横断面図である。 １は反応器缶体 ２は二重管状ノズル ３は反応生成物導出管 纂１図 １２圓 第３０
あり、第２図は反応器の縦断面図であり、第３図は反応
器の横断面図である。 １は反応器缶体 ２は二重管状ノズル ３は反応生成物導出管 纂１図 １２圓 第３０
Claims (3)
- （１）プロピレンの高温気相塩素化によるアリルクロリ
ドの製造方法に於いて、 塩素ガス導入管及びプロピレンガス導入管 より成る二重管状ノズル及び反応生成物導出管を円筒型
反応器の同一端側に備えており、かつ反応器内径Ｄ（ｍ
）、上記二重管状ノズル外管内径ｄ（ｍ）、反応器容積
Ｖ（ｍ＾３）と原料供給ガス量Ｆ（Ｎｍ＾３／ｓｅｃ）
が次のような関係を有する ５≦Ｄ／ｄ≦１３ １≦Ｖ／Ｆ＜３ 邪魔板を有していない円筒型反応器を用い、プロピレン
と塩素とを塩素／プロピレン線速比＝１．５〜２０塩素
ガス線速度（標準状態換算）＝５０〜２００ｍ／秒にて
供給し、４４０〜５５０℃の反応温度において反応せし
めることを特徴とするアリルクロリドの製造方法。 - （２）反応器として６≦Ｄ／ｄ≦１０、１≦Ｖ／Ｆ≦２
．５である邪魔板を有していない円筒型反応器を用いる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のアリルク
ロリドの製造方法。 - （３）プロピレンと塩素とを塩素／プロピレン線速比＝
３〜１０、塩素ガス線速度（標準状態換算）＝１００〜
２００ｍ／秒にて供給することを特徴とする特許請求の
範囲第１又は２項記載のアリルクロリドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16358384A JPS6140232A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | アリルクロリドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16358384A JPS6140232A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | アリルクロリドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6140232A true JPS6140232A (ja) | 1986-02-26 |
Family
ID=15776667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16358384A Pending JPS6140232A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | アリルクロリドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6140232A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0594454A1 (en) * | 1992-10-23 | 1994-04-27 | Tokuyama Corporation | Process and device for production of allyl chloride |
| US5504266A (en) * | 1995-05-24 | 1996-04-02 | The Dow Chemical Company | Process to make allyl chloride and reactor useful in that process |
| WO1998049125A1 (en) * | 1997-04-25 | 1998-11-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for manufacturing allylhalide and equipment to be used therefor |
| JPH11322645A (ja) * | 1998-05-15 | 1999-11-24 | Asahi Chem Ind Co Ltd | シクロアルケンの塩素化方法 |
| US6004517A (en) * | 1995-05-24 | 1999-12-21 | The Dow Chemical Company | Process to make allyl chloride and reactor useful in that process |
| US7776289B2 (en) * | 2001-12-21 | 2010-08-17 | Chemtura Corporation | Method and apparatus for producing decabromodiphenyl alkanes |
-
1984
- 1984-08-02 JP JP16358384A patent/JPS6140232A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0594454A1 (en) * | 1992-10-23 | 1994-04-27 | Tokuyama Corporation | Process and device for production of allyl chloride |
| JPH06135868A (ja) * | 1992-10-23 | 1994-05-17 | Tokuyama Soda Co Ltd | アリルクロライドの製造方法および製造装置 |
| US5367105A (en) * | 1992-10-23 | 1994-11-22 | Tokuyama Corporation | Process and device for production of allyl chloride |
| US5504266A (en) * | 1995-05-24 | 1996-04-02 | The Dow Chemical Company | Process to make allyl chloride and reactor useful in that process |
| US6004517A (en) * | 1995-05-24 | 1999-12-21 | The Dow Chemical Company | Process to make allyl chloride and reactor useful in that process |
| WO1998049125A1 (en) * | 1997-04-25 | 1998-11-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for manufacturing allylhalide and equipment to be used therefor |
| JPH11322645A (ja) * | 1998-05-15 | 1999-11-24 | Asahi Chem Ind Co Ltd | シクロアルケンの塩素化方法 |
| US7776289B2 (en) * | 2001-12-21 | 2010-08-17 | Chemtura Corporation | Method and apparatus for producing decabromodiphenyl alkanes |
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