JPS6139512B2 - - Google Patents
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- JPS6139512B2 JPS6139512B2 JP56147536A JP14753681A JPS6139512B2 JP S6139512 B2 JPS6139512 B2 JP S6139512B2 JP 56147536 A JP56147536 A JP 56147536A JP 14753681 A JP14753681 A JP 14753681A JP S6139512 B2 JPS6139512 B2 JP S6139512B2
- Authority
- JP
- Japan
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- voltage
- capacitor
- circuit
- internal combustion
- combustion engine
- Prior art date
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- Expired
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
- F02P5/1553—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions
- F02P5/1555—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions using a continuous control, dependent on speed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関点火装置に係わり、特に
点火位置の進角を電子回路によつて決定するよう
にしたものである。
点火位置の進角を電子回路によつて決定するよう
にしたものである。
従来、この種の内燃機関点火装置として公開特
許公報昭55−96365に示すものが知られている。
この公知例によると、基準点火位置から最大進角
位置まで所定の傾斜角を持つて立上り、最大進角
位置以後は平坦となる機関の回転数に応じた第１
の三角波電圧を発生する手段と、最大進角位置か
ら機関の状態に応じた傾斜角を持つて立ち上がる
第３の三角波電圧を発生する手段と、上記第１と
第３の三角波電圧とが交わる時点で進角設定用の
所定の電圧分だけ垂直に立ち上がり、そこから基
準点火位置まで所定の傾斜角を持つて立ち上がる
第２の三角波電圧を発生する手段とを必要とし
た。
許公報昭55−96365に示すものが知られている。
この公知例によると、基準点火位置から最大進角
位置まで所定の傾斜角を持つて立上り、最大進角
位置以後は平坦となる機関の回転数に応じた第１
の三角波電圧を発生する手段と、最大進角位置か
ら機関の状態に応じた傾斜角を持つて立ち上がる
第３の三角波電圧を発生する手段と、上記第１と
第３の三角波電圧とが交わる時点で進角設定用の
所定の電圧分だけ垂直に立ち上がり、そこから基
準点火位置まで所定の傾斜角を持つて立ち上がる
第２の三角波電圧を発生する手段とを必要とし
た。
しかも、その第１、第２、第３の三角波電圧発
生手段にはそれぞれ別の積分用コンデンサが必要
であつた。したがつて進角特性は、三つのコンデ
ンサの容量をその変数の中に含むこととなり、初
期の進角特性の調整が繁雑になることは勿論、コ
ンデンサの容量の経年変化に対して進角特性が変
動しやすいことや、装置のハイブリツドIC化す
る場合には特に、その小形化、低コスト化に反す
る欠点があつた。
生手段にはそれぞれ別の積分用コンデンサが必要
であつた。したがつて進角特性は、三つのコンデ
ンサの容量をその変数の中に含むこととなり、初
期の進角特性の調整が繁雑になることは勿論、コ
ンデンサの容量の経年変化に対して進角特性が変
動しやすいことや、装置のハイブリツドIC化す
る場合には特に、その小形化、低コスト化に反す
る欠点があつた。
この発明は、上記従来の欠点を除去するために
なされたもので、二つの積分用のコンデンサを用
いて構成した点火進角制御手段によつて点火時期
を制御できる内燃機関点火装置を提供することを
目的とする。
なされたもので、二つの積分用のコンデンサを用
いて構成した点火進角制御手段によつて点火時期
を制御できる内燃機関点火装置を提供することを
目的とする。
以下、この発明の内燃機関点火装置の実施例を
図について説明する。第１図はその一実施例の構
成を示す回路図であり、この第１図において、１
は機関の回転に同期して最大進角位置と最小進角
位置とを検出するパルサ、２はセツト、リセツト
フリツプフリツプ回路（以下FFと云う）で、そ
のセツト入力端子にはパルサ１の出力信号が入力
され、そのリセツト入力端子にはパルサ１の出力
信号をインバータ３で反転した信号が入力される
ようになつている。
図について説明する。第１図はその一実施例の構
成を示す回路図であり、この第１図において、１
は機関の回転に同期して最大進角位置と最小進角
位置とを検出するパルサ、２はセツト、リセツト
フリツプフリツプ回路（以下FFと云う）で、そ
のセツト入力端子にはパルサ１の出力信号が入力
され、そのリセツト入力端子にはパルサ１の出力
信号をインバータ３で反転した信号が入力される
ようになつている。
４〜７は抵抗である。これらの抵抗４〜７はア
ースと電源電圧ＶCC間に直列に接続されており、
抵抗４と５の接続点はNPN形のトランジスタ８
のベースに接続されている。
ースと電源電圧ＶCC間に直列に接続されており、
抵抗４と５の接続点はNPN形のトランジスタ８
のベースに接続されている。
また、抵抗４と６との接続点に上記FF２の出
力端子Ｑが接続されている。抵抗６と７との接続
点はPNP形のトランジスタ９のベースに接続され
ている。トランジスタ９のエミツタは電源ＶCCに
接続されている。トランジスタ９のコレクタは抵
抗１２，１３，１０を介してトランジスタ８のコ
レクタに接続している。トランジスタ８のエミツ
タはアースされている。上記電源電圧ＶCCは定電
圧化された電圧である。
力端子Ｑが接続されている。抵抗６と７との接続
点はPNP形のトランジスタ９のベースに接続され
ている。トランジスタ９のエミツタは電源ＶCCに
接続されている。トランジスタ９のコレクタは抵
抗１２，１３，１０を介してトランジスタ８のコ
レクタに接続している。トランジスタ８のエミツ
タはアースされている。上記電源電圧ＶCCは定電
圧化された電圧である。
上記抵抗１３と１０との接続点は積分器を構成
する演算増幅器（以下、OPアンプと云う）１１
の反転入力端子に接続されている。このOPアン
プ１１の非反転入力端子は第２の所定の電圧V2
に設定されており、また、OPアンプ１１の反転
入力端子と出力端子間には積分用のコンデンサ１
４が接続されているとともに、トランジスタ１５
のコレクタ・エミツタが接続されている。このト
ランジスタ１５のベースには、上記パルサ１から
出力信号がトリガパルス回路１６を介して供給さ
れるようになつている。
する演算増幅器（以下、OPアンプと云う）１１
の反転入力端子に接続されている。このOPアン
プ１１の非反転入力端子は第２の所定の電圧V2
に設定されており、また、OPアンプ１１の反転
入力端子と出力端子間には積分用のコンデンサ１
４が接続されているとともに、トランジスタ１５
のコレクタ・エミツタが接続されている。このト
ランジスタ１５のベースには、上記パルサ１から
出力信号がトリガパルス回路１６を介して供給さ
れるようになつている。
このトリガパルス回路１６はパルサ１の出力信
号を受けて、最小進角位置検出時に微分トリガパ
ルスを発生するものであり、このトリガパルスに
よつてトランジスタ１５が短時間オンとなつてコ
ンデンサ１４の積分電圧を急激に放電するように
なつている。
号を受けて、最小進角位置検出時に微分トリガパ
ルスを発生するものであり、このトリガパルスに
よつてトランジスタ１５が短時間オンとなつてコ
ンデンサ１４の積分電圧を急激に放電するように
なつている。
OPアンプ１１の出力端子は抵抗３１を介して
コンパレータ３２の非反転入力端子に接続されて
いるとともに、コンパレータ１７の反転入力端子
に接続されている。コンパレータ１７の非反転入
力端子には第１の所定の電圧V1が設定されてい
る。コンパレータ１７はOPアンプ１１の出力電
圧と電圧V1とを比較して反転型の比較パルスを
出力するようになつている。このコンパレータ１
７の出力端子は抵抗１８を介して電源電圧ＶCCが
印加されているとともに、インバータ１９を介し
てオア回路２０の第２入力端子に接続されてい
る。
コンパレータ３２の非反転入力端子に接続されて
いるとともに、コンパレータ１７の反転入力端子
に接続されている。コンパレータ１７の非反転入
力端子には第１の所定の電圧V1が設定されてい
る。コンパレータ１７はOPアンプ１１の出力電
圧と電圧V1とを比較して反転型の比較パルスを
出力するようになつている。このコンパレータ１
７の出力端子は抵抗１８を介して電源電圧ＶCCが
印加されているとともに、インバータ１９を介し
てオア回路２０の第２入力端子に接続されてい
る。
オア回路２０の第１入力端子はアンド回路３５
の出力が入力されるようになつており、オア回路
２０の第３入力端子はFF２の出力端子Ｑに接続
されている。
の出力が入力されるようになつており、オア回路
２０の第３入力端子はFF２の出力端子Ｑに接続
されている。
一方、上記FF２の出力端子は抵抗２１を介
してトランジスタ２３のベースに接続されてい
る。トランジスタ２３のベースは抵抗２２を介し
てアースされ、エミツタもアースされている。ト
ランジスタ２３のコレクタは抵抗２５を介して積
分用のOPアンプ２４の反転入力端子に接続され
ている。
してトランジスタ２３のベースに接続されてい
る。トランジスタ２３のベースは抵抗２２を介し
てアースされ、エミツタもアースされている。ト
ランジスタ２３のコレクタは抵抗２５を介して積
分用のOPアンプ２４の反転入力端子に接続され
ている。
OPアンプ２４の非反転入力端子には第３の所
定の電圧V3が印加されている。このOPアンプ２
４の出力端子と反転入力端子間には積分用のコン
デンサ２６が接続されている。また、上記FF２
の出力端子Ｑは抵抗２９を介してトランジスタ２
７のベースに接続されている。トランジスタ２７
はコンデンサ２６の放電用のものであり、そのベ
ースは抵抗３０を介してアースされ、エミツタは
OPアンプ２４の反転入力端子に接続され、コレ
クタは抵抗２８を介してOPアンプ２４の出力端
子に接続されている。
定の電圧V3が印加されている。このOPアンプ２
４の出力端子と反転入力端子間には積分用のコン
デンサ２６が接続されている。また、上記FF２
の出力端子Ｑは抵抗２９を介してトランジスタ２
７のベースに接続されている。トランジスタ２７
はコンデンサ２６の放電用のものであり、そのベ
ースは抵抗３０を介してアースされ、エミツタは
OPアンプ２４の反転入力端子に接続され、コレ
クタは抵抗２８を介してOPアンプ２４の出力端
子に接続されている。
OPアンプ２４の出力端子は抵抗３３を介して
コンパレータ３２の反転入力端子に接続されてい
る。コンパレータ３２の出力端子はアンド回路３
５の第１入力端子に接続されているとともに、抵
抗３４を介して電源電圧ＶCCが印加されている。
コンパレータ３２の反転入力端子に接続されてい
る。コンパレータ３２の出力端子はアンド回路３
５の第１入力端子に接続されているとともに、抵
抗３４を介して電源電圧ＶCCが印加されている。
アンド回路３５の第２入力端子はFF２の出力
端子に接続されている。このアンド回路３５の
出力端子は上述したように、オア回路２０の第１
入力端子に接続されているとともに、オープンコ
レクタのコンパレータ３６の反転入力端子に接続
されている。コンパレータ３６の非反転入力端子
には第４の所定の電圧V4が印加されている。こ
のコンパレータ３６の出力端子は抵抗３７を介し
て抵抗１２と１３との接続点に接続されている。
端子に接続されている。このアンド回路３５の
出力端子は上述したように、オア回路２０の第１
入力端子に接続されているとともに、オープンコ
レクタのコンパレータ３６の反転入力端子に接続
されている。コンパレータ３６の非反転入力端子
には第４の所定の電圧V4が印加されている。こ
のコンパレータ３６の出力端子は抵抗３７を介し
て抵抗１２と１３との接続点に接続されている。
なお、上記オア回路２０の出力端子は図示しな
い半導体スイツチに接続され、この半導体スイツ
チは点火用の高電圧を発生する点火コイルに接続
されている。
い半導体スイツチに接続され、この半導体スイツ
チは点火用の高電圧を発生する点火コイルに接続
されている。
次に、以上のように構成されたこの発明の内燃
機関点火装置の動作について第２図以下を参照し
て説明する。第２図は、第１図に示したこの発明
の一実施例を示す動作波形図である。第２図ａは
パルサ１の出力信号電圧波形であり、最大進角位
置a1の検出時にその出力電圧レベルがハイレベル
（以下Ｈと云う）からローレベル（以下Ｌと云
う）に変化し、最小進角位置a2の検出時にその出
力電圧レベルが「Ｌ」から「Ｈ」に変化する。
機関点火装置の動作について第２図以下を参照し
て説明する。第２図は、第１図に示したこの発明
の一実施例を示す動作波形図である。第２図ａは
パルサ１の出力信号電圧波形であり、最大進角位
置a1の検出時にその出力電圧レベルがハイレベル
（以下Ｈと云う）からローレベル（以下Ｌと云
う）に変化し、最小進角位置a2の検出時にその出
力電圧レベルが「Ｌ」から「Ｈ」に変化する。
第２図ｂはインバータ３の出力信号であり、第
２図ａの信号電圧を反転したものとなる。
２図ａの信号電圧を反転したものとなる。
FF２はパルサ１の出力信号でセツトされ、ま
たインバータ３の出力信号でリセツトされるもの
とし、このFF２の出力端子Ｑ、出力端子の出
力信号はそれぞれ第２図ｃ，ｄで示すものとな
る。
たインバータ３の出力信号でリセツトされるもの
とし、このFF２の出力端子Ｑ、出力端子の出
力信号はそれぞれ第２図ｃ，ｄで示すものとな
る。
トランジスタ８は、FF２の出力端子Ｑの出力
信号「Ｈ」のときオンし、このFF２の出力信号
が「Ｌ」のときオフするので、そのコレクタ電圧
は第２図ｅに示すようになる。ここでＶCE8はト
ランジスタ８のオン時のコレクタ・エミツタ間電
圧である。
信号「Ｈ」のときオンし、このFF２の出力信号
が「Ｌ」のときオフするので、そのコレクタ電圧
は第２図ｅに示すようになる。ここでＶCE8はト
ランジスタ８のオン時のコレクタ・エミツタ間電
圧である。
トランジスタ９は、FF２の出力端子Ｑの出力
信号が「Ｌ」のときオンし、このFF２の出力端
子Ｑの出力信号が「Ｈ」のときオフするので、ト
ランジスタ９のコレクタ電圧は第２図ｆに示すも
のとなる。すなわち、トランジスタ９がオンして
いる間は、そのコレクタ電圧はＶCC−ＶCE9とな
る。ここでＶCE9はトランジスタ９のオン時のエ
ミツタ・コレクタ間電圧である。
信号が「Ｌ」のときオンし、このFF２の出力端
子Ｑの出力信号が「Ｈ」のときオフするので、ト
ランジスタ９のコレクタ電圧は第２図ｆに示すも
のとなる。すなわち、トランジスタ９がオンして
いる間は、そのコレクタ電圧はＶCC−ＶCE9とな
る。ここでＶCE9はトランジスタ９のオン時のエ
ミツタ・コレクタ間電圧である。
また、トランジスタ９がオフしている間は、後
述する動作によつて、オープンコレクタのコンパ
レータ３６の出力段トランジスタはオフしてお
り、そのコンパレータ３６の出力とGNG間は無
限大の抵抗を持つことになるから、上記トランジ
スタ９のコレクタ電圧はOPアンプ１１の反転入
力端子の電圧、すなわちV2となる。
述する動作によつて、オープンコレクタのコンパ
レータ３６の出力段トランジスタはオフしてお
り、そのコンパレータ３６の出力とGNG間は無
限大の抵抗を持つことになるから、上記トランジ
スタ９のコレクタ電圧はOPアンプ１１の反転入
力端子の電圧、すなわちV2となる。
OPアンプ１１はコンデンサ１４とともに積分
回路を構成しており、その出力信号は第２図ｇに
示すようになる。すなわち、最小進角位置a2（第
２図ａ）から最大進角位置a1までトランジスタ８
がオンしている間は、コンデンサ１４は定電流I1
で充電される。
回路を構成しており、その出力信号は第２図ｇに
示すようになる。すなわち、最小進角位置a2（第
２図ａ）から最大進角位置a1までトランジスタ８
がオンしている間は、コンデンサ１４は定電流I1
で充電される。
I1＝Ｖ２−ＶＣＥ８／Ｒ１０ ……(1)
但し、R10は抵抗１０の抵抗値を示す。
次に最大進角位置a1から最小進角位置a2までの
間は、トランジスタ９がオンしており、コンデン
サ１４は定電流I2で放電される。
間は、トランジスタ９がオンしており、コンデン
サ１４は定電流I2で放電される。
I2＝ＶＣＣ−ＶＣＥ９−Ｖ２／Ｒ１２＋Ｒ１３…
…(2) 但し、R12、R13はそれぞれ抵抗１２，１３の抵
抗値を示す。
…(2) 但し、R12、R13はそれぞれ抵抗１２，１３の抵
抗値を示す。
この場合、最大進角位置a1からある期間は後述
するコンパレータ３６の動作によつて、コンパレ
ータ３６はオンしているので、抵抗１２と１３と
の接続点の電圧が所定の電圧V2と等しくなるよ
うに抵抗３７を設定することができる。
するコンパレータ３６の動作によつて、コンパレ
ータ３６はオンしているので、抵抗１２と１３と
の接続点の電圧が所定の電圧V2と等しくなるよ
うに抵抗３７を設定することができる。
このため、コンパレータ３６がオンしている期
間は、コンデンサ１４の端子電圧はホールドされ
ることになる。第２図ｇにおけるh1はこのホール
ドされている期間を示す。
間は、コンデンサ１４の端子電圧はホールドされ
ることになる。第２図ｇにおけるh1はこのホール
ドされている期間を示す。
また、最小進角位置a2において、パルサ１から
の出力信号を受けて微分トリガパルスを発生する
トリガパルス回路１６からのトリガパルスによつ
て、トランジスタ１５が短時間オンするので、コ
ンデンサ１４の電荷は急速に放電される。このた
め、第２図ｇに示すようにOPアンプ１１の出力
端子電圧は、OPアンプ１１の非反転入力端子に
与えられた第２の所定の電圧V2になる。
の出力信号を受けて微分トリガパルスを発生する
トリガパルス回路１６からのトリガパルスによつ
て、トランジスタ１５が短時間オンするので、コ
ンデンサ１４の電荷は急速に放電される。このた
め、第２図ｇに示すようにOPアンプ１１の出力
端子電圧は、OPアンプ１１の非反転入力端子に
与えられた第２の所定の電圧V2になる。
コンパレータ１７は、OPアンプ１０の出力信
号電圧を第１の所定の電圧V1と比較して、第２
図ｈに示す比較パルス信号を発生する。次に、こ
のコンパレータ１７の出力信号は、第２図ｉに示
すようにインバータ１９で反転され、オア回路２
０に入力される。
号電圧を第１の所定の電圧V1と比較して、第２
図ｈに示す比較パルス信号を発生する。次に、こ
のコンパレータ１７の出力信号は、第２図ｉに示
すようにインバータ１９で反転され、オア回路２
０に入力される。
一方、トランジスタ２３は、FF２の出力端子
の出力が「Ｈ」のとき、すなわち最大進角位置
a1から最小進角位置a2までの間オンするので、ト
ランジスタ２３のコレクタ電圧は第２図ｊに示す
ようになる。ここで、トランジスタ２３のオン時
のコレクタ・エミツタ間電圧をＶCE23とする。ト
ランジスタ２３がオンしている間に、コンデンサ
２６は、定電流I3で充電される。
の出力が「Ｈ」のとき、すなわち最大進角位置
a1から最小進角位置a2までの間オンするので、ト
ランジスタ２３のコレクタ電圧は第２図ｊに示す
ようになる。ここで、トランジスタ２３のオン時
のコレクタ・エミツタ間電圧をＶCE23とする。ト
ランジスタ２３がオンしている間に、コンデンサ
２６は、定電流I3で充電される。
I3＝Ｖ３−ＶＣＥ２３／Ｒ２５ ……(3)
但し、抵抗２５の抵抗値をR25とする。
一方、トランジスタ２７はFF２の出力端子Ｑ
の出力が「Ｈ」のとき、すなわち最小進角位置a2
から最大進角位置a1までの間オンし、コンデンサ
２６の電荷を所定の時定数で放電するので、OP
アンプ２４の出力信号電圧は第２図ｋに示すよう
になる。
の出力が「Ｈ」のとき、すなわち最小進角位置a2
から最大進角位置a1までの間オンし、コンデンサ
２６の電荷を所定の時定数で放電するので、OP
アンプ２４の出力信号電圧は第２図ｋに示すよう
になる。
コンパレータ３２は、OPアンプ１１の出力信
号電圧とOPアンプ２４の出力信号電圧とを比較
し、第２図ｌに示す比較パルスを発生する。アン
ド回路３５は、第２図ｍに示すように、コンパレ
ータ３２の出力信号とFF２の出力端子の出力
信号とのアンドパルスを発生する。このアンド回
路３５の出力信号は、オア回路２０とコンパレー
タ３６に入力される。
号電圧とOPアンプ２４の出力信号電圧とを比較
し、第２図ｌに示す比較パルスを発生する。アン
ド回路３５は、第２図ｍに示すように、コンパレ
ータ３２の出力信号とFF２の出力端子の出力
信号とのアンドパルスを発生する。このアンド回
路３５の出力信号は、オア回路２０とコンパレー
タ３６に入力される。
コンパレータ３６は、オープンコレクタとなつ
ており、その非反転入力端子に与えられた第４の
所定の電圧V4とアンド回路３５の出力信号電圧
とを比較し、第２図ｎに示す信号を出力する。す
なわち、第４の所定の電圧V4をアンド回路３５
の出力信号が「Ｈ」のときのレベルより低く設定
しておくと、アンド回路３５の出力信号を反転し
た信号を得る。
ており、その非反転入力端子に与えられた第４の
所定の電圧V4とアンド回路３５の出力信号電圧
とを比較し、第２図ｎに示す信号を出力する。す
なわち、第４の所定の電圧V4をアンド回路３５
の出力信号が「Ｈ」のときのレベルより低く設定
しておくと、アンド回路３５の出力信号を反転し
た信号を得る。
アンド回路３５の出力信号が「Ｈ」レベルのと
きはコンパレータ３６の出力信号はＶOLとなる。
きはコンパレータ３６の出力信号はＶOLとなる。
但し、ＶOLはこのコンパレータ３６の「Ｌ」レ
ベルを示す。
ベルを示す。
アンド回路３５の出力信号が「Ｌ」レベルのと
きは、コンパレータ３６はオープンコレクタとな
つているので、最小進角位置a2から最大進角位置
a1までの間は、コンパレータ３６の出力信号は第
２の所定の電圧V2となる。最大進角位置a1から最
小進角位置a2までの間で、しかもアンド回路３５
の出力信号が「Ｈ」レベルにある間を除いた期間
は、コンパレータ３６の出力信号電圧は抵抗１２
と抵抗１３との接続点の電圧と等しくなる。
きは、コンパレータ３６はオープンコレクタとな
つているので、最小進角位置a2から最大進角位置
a1までの間は、コンパレータ３６の出力信号は第
２の所定の電圧V2となる。最大進角位置a1から最
小進角位置a2までの間で、しかもアンド回路３５
の出力信号が「Ｈ」レベルにある間を除いた期間
は、コンパレータ３６の出力信号電圧は抵抗１２
と抵抗１３との接続点の電圧と等しくなる。
すなわち、
Ｒ１３／Ｒ１２＋Ｒ１３（ＶCC−ＶCE9−V2）＋V2……(
4) となる。
4) となる。
但し、抵抗１２と１３の抵抗値をそれぞれ
R12、R13とする。
R12、R13とする。
上記、抵抗１２と抵抗１３との接続点との電圧
は、第２図ｏに示すようになる。すなわち、最小
進角位置a2から最大進角位置a1までの間は、所定
の電圧V2と等しく、また最大進角位置a1から最小
進角位置a2までの間で、かつアンド回路３５の出
力信号が「Ｈ」レベルにある間を除いた期間は、
上記(4)式で示す値となる。
は、第２図ｏに示すようになる。すなわち、最小
進角位置a2から最大進角位置a1までの間は、所定
の電圧V2と等しく、また最大進角位置a1から最小
進角位置a2までの間で、かつアンド回路３５の出
力信号が「Ｈ」レベルにある間を除いた期間は、
上記(4)式で示す値となる。
また、上記アンド回路３５の出力信号が「Ｈ」
レベルにある期間、すなわちコンパレータ３６の
出力信号がＶOLにある期間は、抵抗１２と抵抗３
６の値を適当に設定することによつて、第２の所
定の電圧V2と等しくすることができる。このた
め、最大進角位置から、OPアンプ１１とOPアン
プ２４の出力信号電圧が等しくなる時点までの間
は、コンデンサ１４の端子電圧は第２図ｇに示す
ようにホールドされる。
レベルにある期間、すなわちコンパレータ３６の
出力信号がＶOLにある期間は、抵抗１２と抵抗３
６の値を適当に設定することによつて、第２の所
定の電圧V2と等しくすることができる。このた
め、最大進角位置から、OPアンプ１１とOPアン
プ２４の出力信号電圧が等しくなる時点までの間
は、コンデンサ１４の端子電圧は第２図ｇに示す
ようにホールドされる。
オア回路２０には、FF２の出力端子Ｑの出力
信号とインバータ１９の出力信号とアンド回路３
５の出力信号とが入力されているので、オア回路
２０の出力には、第２図ｐに示す出力信号が得ら
れる。オア回路２０の出力は、以下図示しない半
導体スイツチに接続され、この半導体スイツチに
よつてその１次側巻線の通電が断続制御される点
火コイルの２次側に点火用の高電圧を、オア回路
２０の出力信号電圧の立下りに同期して発生させ
るように働く。
信号とインバータ１９の出力信号とアンド回路３
５の出力信号とが入力されているので、オア回路
２０の出力には、第２図ｐに示す出力信号が得ら
れる。オア回路２０の出力は、以下図示しない半
導体スイツチに接続され、この半導体スイツチに
よつてその１次側巻線の通電が断続制御される点
火コイルの２次側に点火用の高電圧を、オア回路
２０の出力信号電圧の立下りに同期して発生させ
るように働く。
次に、点火時期について第３図および第４図を
用いて詳細に説明する。第３図は第２図に示した
動作波形図の一部を示す。第４図は、この発明の
一実施例によつて得られる機関の回転数に対する
点火進角度の特性を示したものである。
用いて詳細に説明する。第３図は第２図に示した
動作波形図の一部を示す。第４図は、この発明の
一実施例によつて得られる機関の回転数に対する
点火進角度の特性を示したものである。
機関としては４サイクル４気筒機関を考えるも
のとすると、パルサ１の出力信号の１周期分は機
関の回転角度の180゜に相当し、それは１点火間
隔にも当る。最小進角位置から最大進角位置まで
の機関の回転角度を第３図に示すようにα゜、ア
ンド回路３５の出力信号のパルス中に相当する機
関の回転角度θX゜、最小進角位置からOPアンプ
１１の出力信号がコンデンサ１４の放電時に第１
の所定の電圧V1と等しくなる時点までの回転角
度をθ１゜、機関の回転数をＮRPMとする。
のとすると、パルサ１の出力信号の１周期分は機
関の回転角度の180゜に相当し、それは１点火間
隔にも当る。最小進角位置から最大進角位置まで
の機関の回転角度を第３図に示すようにα゜、ア
ンド回路３５の出力信号のパルス中に相当する機
関の回転角度θX゜、最小進角位置からOPアンプ
１１の出力信号がコンデンサ１４の放電時に第１
の所定の電圧V1と等しくなる時点までの回転角
度をθ１゜、機関の回転数をＮRPMとする。
まず、θX゜を求める。最大進角位置における
ｇ点の電圧をＶP、定電流I3で充電されているｋ
点の電圧をＶCとすると、それぞれ ＶP＝Ｉ１／Ｃ１４・１８０゜−α゜／６Ｎ＋V2…
…(5) Ｖc＝−Ｉ３／Ｃ２６・θＸ゜／６Ｎ＋V3 ……(6) となる。
ｇ点の電圧をＶP、定電流I3で充電されているｋ
点の電圧をＶCとすると、それぞれ ＶP＝Ｉ１／Ｃ１４・１８０゜−α゜／６Ｎ＋V2…
…(5) Ｖc＝−Ｉ３／Ｃ２６・θＸ゜／６Ｎ＋V3 ……(6) となる。
但し、コンデンサ２６の容量をC14、C26フアラ
ツドとする。
ツドとする。
ここで、θX゜はＶP＝ＶCから
θX゜＝Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）
−６Ｃ２６／Ｉ３（V3−V2）・Ｎ ……(7)
となる。
次にθ１゜を求めると、
ＶP−V1＝Ｉ２／Ｃ１４・α゜−θＸ゜−θ１゜／６
Ｎ……(8) となるから、これを(5)式と連立させて解くと、 θ１゜＝α゜−θX゜−Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜） ＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1−V2）・Ｎ ……(9) となる。
Ｎ……(8) となるから、これを(5)式と連立させて解くと、 θ１゜＝α゜−θX゜−Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜） ＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1−V2）・Ｎ ……(9) となる。
この(9)式に(7)式を代入すると、
θ１゜＝α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−
α゜） −Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜）＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1 −V2）・Ｎ＋６Ｃ２６／Ｉ３（V3−V2）・Ｎ……(10) となる。
α゜） −Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜）＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1 −V2）・Ｎ＋６Ｃ２６／Ｉ３（V3−V2）・Ｎ……(10) となる。
以上の関係式から、点火時期は次に述べるよう
になる。まず、機関の回転数が、第４図のＮBで
示す回転数より低いときは、放電完了時点のコン
デンサ１４の電圧が第１の所定の電圧V1より高
くなり、最小進角位置までの急速放電時にオア回
路２０の出力信号電圧が立下ることになり、換言
すれば、最小進角位置が点火時期となる。進角が
開始する回転数ＮBは、(10)式のθ１゜＝０となる
ときであり、 となる。
になる。まず、機関の回転数が、第４図のＮBで
示す回転数より低いときは、放電完了時点のコン
デンサ１４の電圧が第１の所定の電圧V1より高
くなり、最小進角位置までの急速放電時にオア回
路２０の出力信号電圧が立下ることになり、換言
すれば、最小進角位置が点火時期となる。進角が
開始する回転数ＮBは、(10)式のθ１゜＝０となる
ときであり、 となる。
機関の回転数が、第４図ＮE1に達するまでの進
角度は(10)式に示すθ１゜となる。この回転数ＮE1
になると、充電完了時点までのコンデンサ１４の
電圧ＶPが電圧V1と等しくなり、(5)式からＮE1は ＮE1＝Ｉ１／６Ｃ１４（Ｖ１−Ｖ２）（180゜−α゜）
……(12) となる。
角度は(10)式に示すθ１゜となる。この回転数ＮE1
になると、充電完了時点までのコンデンサ１４の
電圧ＶPが電圧V1と等しくなり、(5)式からＮE1は ＮE1＝Ｉ１／６Ｃ１４（Ｖ１−Ｖ２）（180゜−α゜）
……(12) となる。
機関の回転数が上記ＮE1を越えると、充電完了
時点でのコンデンサ１４の電圧ＶPが電圧V1より
低くなり、インバータ１９の出力信号は「Ｌ」レ
ベルのままとなるので、オア回路２０の信号電圧
は、アンド回路３５の出力信号電圧が立下るとき
に、立下ることになり、換言すれば、この回転数
領域での点火進角度をθ２゜とすると、 θ２゜＝α゜−θX ……（13） となり、 θ２゜＝α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−
α゜） ＋６Ｃ２６／Ｉ３（V3−V2）・Ｎ ……（14） となる。
時点でのコンデンサ１４の電圧ＶPが電圧V1より
低くなり、インバータ１９の出力信号は「Ｌ」レ
ベルのままとなるので、オア回路２０の信号電圧
は、アンド回路３５の出力信号電圧が立下るとき
に、立下ることになり、換言すれば、この回転数
領域での点火進角度をθ２゜とすると、 θ２゜＝α゜−θX ……（13） となり、 θ２゜＝α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−
α゜） ＋６Ｃ２６／Ｉ３（V3−V2）・Ｎ ……（14） となる。
次に、機関の回転数が、第４図のＮE2で示す回
転数になると、充電完了時点でのコンデンサ１４
の電圧ＶPが電圧V3と等しくなり、(5)式からＮE2
は ＮE2＝Ｉ１／６Ｃ１４（Ｖ３−Ｖ２）（180゜−α゜）
……（15） となる。
転数になると、充電完了時点でのコンデンサ１４
の電圧ＶPが電圧V3と等しくなり、(5)式からＮE2
は ＮE2＝Ｉ１／６Ｃ１４（Ｖ３−Ｖ２）（180゜−α゜）
……（15） となる。
機関の回転数が上記ＮE2を越えると、インバー
タ１９のみならずアンド回路３５の出力信号も
「Ｌ」レベルのままとなり、オア回路２０の出力
信号電圧はFF２の出力端子Ｑの出力信号電圧が
立下るときに立下ることになり、換言すれば最大
進角位置が点火時期となる。すなわち進角度はα
゜となる。
タ１９のみならずアンド回路３５の出力信号も
「Ｌ」レベルのままとなり、オア回路２０の出力
信号電圧はFF２の出力端子Ｑの出力信号電圧が
立下るときに立下ることになり、換言すれば最大
進角位置が点火時期となる。すなわち進角度はα
゜となる。
以上のようにして、点火時期は第４図に示した
ような進角度特性を持つことになる。
ような進角度特性を持つことになる。
なお、上記実施例では、V1＞V3＞V2とした
が、V1＞V3＝V2とすると、第５図に示す進角度
特性が得られる。第５図において、進角の開始す
る回転数N′Bは、(11)式にV3＝V2を代入して となり、進角開始後の進角度をθ′１とすると、
(10)式から θ′１＝α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）−Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜）＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1−
V2）・Ｎ……（17） となる。
が、V1＞V3＝V2とすると、第５図に示す進角度
特性が得られる。第５図において、進角の開始す
る回転数N′Bは、(11)式にV3＝V2を代入して となり、進角開始後の進角度をθ′１とすると、
(10)式から θ′１＝α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）−Ｉ１／Ｉ２（180゜−α゜）＋６Ｃ１４／Ｉ２（V1−
V2）・Ｎ……（17） となる。
また、進角の終了する回転数N′E1は、(12)式で示
されるＮEと同じである。また、このときの進角
度は、(7)式にV3＝V2を代入して θX゜＝Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）
……（18） からθX゜は定角度となり、α゜−θX゜つまり α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）と
なる。
されるＮEと同じである。また、このときの進角
度は、(7)式にV3＝V2を代入して θX゜＝Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）
……（18） からθX゜は定角度となり、α゜−θX゜つまり α゜−Ｃ２６／Ｃ１４・Ｉ１／Ｉ３（180゜−α゜）と
なる。
以上のように、この発明の内燃機関点火装置に
よれば、二つの積分コンデンサで構成された電子
回路により点火進角を得るようにしてあるので、
進角特性の調整が簡単で、コンデンサ容量の経年
変化に対し進角特性の変動が小さくなるととも
に、装置の小形化、安価化にも寄与しうる効果が
ある。
よれば、二つの積分コンデンサで構成された電子
回路により点火進角を得るようにしてあるので、
進角特性の調整が簡単で、コンデンサ容量の経年
変化に対し進角特性の変動が小さくなるととも
に、装置の小形化、安価化にも寄与しうる効果が
ある。
第１図はこの発明の内燃機関点火装置の一実施
例を示す電気回路図、第２図ａないし第２図ｐは
同上内燃機関点火装置の動作波形図、第３図は同
上内燃機関点火装置における進角度の説明をする
ための第２図動作波形図の一部分を示す図、第４
図は同上内燃機関点火装置によつて得られた点火
進角度特性図、第５図はこの発明の内燃機関点火
装置別の実施例により得られる点火進角度特性図
である。 １……パルサ、２……フリツプフロツプ回路、
３，１９……インバータ、８，９，１５，２３，
２７……トランジスタ、１１，２４……OPアン
プ、１４，２６……コンデンサ、１６……トリガ
パルス回路、１７，３２，３６……コンパレー
タ、２０……オア回路、３５……アンド回路。な
お、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
例を示す電気回路図、第２図ａないし第２図ｐは
同上内燃機関点火装置の動作波形図、第３図は同
上内燃機関点火装置における進角度の説明をする
ための第２図動作波形図の一部分を示す図、第４
図は同上内燃機関点火装置によつて得られた点火
進角度特性図、第５図はこの発明の内燃機関点火
装置別の実施例により得られる点火進角度特性図
である。 １……パルサ、２……フリツプフロツプ回路、
３，１９……インバータ、８，９，１５，２３，
２７……トランジスタ、１１，２４……OPアン
プ、１４，２６……コンデンサ、１６……トリガ
パルス回路、１７，３２，３６……コンパレー
タ、２０……オア回路、３５……アンド回路。な
お、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の最小進角の点火位置を検出する手
段と、上記内燃機関の最大進角の点火位置を検出
する第１の検出手段と、最小進角の点火位置検出
時から最大進角の点火位置検出時までの間第１の
コンデンサを充電する第１の回路と、上記内燃機
関の最大進角の点火位置検出時から遅くとも最小
進角の点火位置検出時までの間第２のコンデンサ
を充電する第２の回路と、遅くとも１周期後の最
大進角位置検出時までに上記第２のコンデンサの
電圧を第３の所定の電圧V3まで放電する第３の
回路と、上記内燃機関の最大進角の点火位置にお
ける上記第１のコンデンサの電圧と上記第２のコ
ンデンサの電圧とが等しくなる時点を検出する第
２の検出手段と、最大進角の点火位置検出時点か
ら上記第１、第２のコンデンサの電圧が等しくな
る時点まで第１のコンデンサの電圧をホールドす
るホールド手段と、このホールド期間終了後遅く
とも最小進角の点火位置検出時点までの間上記第
１のコンデンサを放電する第４の回路と、遅くと
も最小進角の点火位置検出時に上記第１のコンデ
ンサの電圧を第２の所定の電圧V2まで急速放電
する第５の回路と、上記第１のコンデンサの電圧
と第１の所定の電圧V1とが等しくなる時点を検
出する第３の検出手段と、機関の回転数の上昇に
したがつて、最小進角位置から上記第１のコンデ
ンサの電圧が第１の所定の電圧V1と等しくなる
時点および第１のコンデンサの電圧と第２のコン
デンサの電圧が等しくなる時点ならびに最大進角
位置へと順次点火位置を進角させる手段とからな
る内燃機関点火装置。 ２ 第１の所定の電圧V1、第２の所定の電圧
V2、第３の所定の電圧V3はV1＞V3＞V2の関係に
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の内燃機関点火装置。 ３ 第１の所定の電圧V1、第２の所定の電圧
V2、第３の所定の電圧V3はV1＞V2＝V3の関係に
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の内燃機関点火装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56147536A JPS5847164A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 内燃機関点火装置 |
| PCT/JP1982/000341 WO1983000902A1 (fr) | 1981-08-28 | 1982-08-26 | Dispositif d'allumage pour un moteur a combustion interne |
| DE8282902546T DE3278793D1 (en) | 1981-08-28 | 1982-08-26 | Ignition device for internal combustion engine |
| EP82902546A EP0088130B1 (en) | 1981-08-28 | 1982-08-26 | Ignition device for internal combustion engine |
| US06/491,955 US4559916A (en) | 1981-08-28 | 1982-08-26 | Ignition apparatus for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56147536A JPS5847164A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 内燃機関点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5847164A JPS5847164A (ja) | 1983-03-18 |
| JPS6139512B2 true JPS6139512B2 (ja) | 1986-09-04 |
Family
ID=15432527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56147536A Granted JPS5847164A (ja) | 1981-08-28 | 1981-09-16 | 内燃機関点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847164A (ja) |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP56147536A patent/JPS5847164A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5847164A (ja) | 1983-03-18 |
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