JPS6137954A - モリブデン又はモリブデン合金の溶接方法 - Google Patents
モリブデン又はモリブデン合金の溶接方法Info
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- JPS6137954A JPS6137954A JP15968284A JP15968284A JPS6137954A JP S6137954 A JPS6137954 A JP S6137954A JP 15968284 A JP15968284 A JP 15968284A JP 15968284 A JP15968284 A JP 15968284A JP S6137954 A JPS6137954 A JP S6137954A
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- welded
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明はモリブデン又はモリブデン合金の溶接方法の
改善に関する。
改善に関する。
モリブデンの溶接は、従来より不活性ガス中におけるア
ーク溶接、真空中における電子ビーム溶接などが採用さ
れている。しかし、通常の粉末焼結法によるモリブデン
又はモリブデン合金を溶接すると、溶接部に素材中に含
有されていたガスおよび揮発性不純物が気泡となって溶
接部中に析出するため、溶接部は極めて強度の弱いもの
となる。
ーク溶接、真空中における電子ビーム溶接などが採用さ
れている。しかし、通常の粉末焼結法によるモリブデン
又はモリブデン合金を溶接すると、溶接部に素材中に含
有されていたガスおよび揮発性不純物が気泡となって溶
接部中に析出するため、溶接部は極めて強度の弱いもの
となる。
このようなことからアーク溶解、エレクトロビーム溶解
などの真空中での溶解を行なって炭素などによる脱酸を
行ないガス不純物や揮発性不純物の含有量を低減せしめ
たモリブデン素材を使用することによって、モリブデン
の溶接時における気泡の発生を防止できる。しかしなが
ら、溶解法によって製作されたモリブデン素材といえど
も溶接部および溶接熱影響部の結晶粒は粗大化し、その
粒界には不純物が濃縮される。このため極めて弱い粒界
となり、延性−脆性遷移温度が高く、遷移温度以下では
容易に粒界破壊を生ずる。こうした問題を解消するため
に、炭素、硼素、チタン、ジルコニウム、アルミニウム
などをモリブデンに添加して合金とすることが行われて
いるが、遷移湿度の低下は不充分であり、低温で充分な
延性のある溶接継手は得られていない。
などの真空中での溶解を行なって炭素などによる脱酸を
行ないガス不純物や揮発性不純物の含有量を低減せしめ
たモリブデン素材を使用することによって、モリブデン
の溶接時における気泡の発生を防止できる。しかしなが
ら、溶解法によって製作されたモリブデン素材といえど
も溶接部および溶接熱影響部の結晶粒は粗大化し、その
粒界には不純物が濃縮される。このため極めて弱い粒界
となり、延性−脆性遷移温度が高く、遷移温度以下では
容易に粒界破壊を生ずる。こうした問題を解消するため
に、炭素、硼素、チタン、ジルコニウム、アルミニウム
などをモリブデンに添加して合金とすることが行われて
いるが、遷移湿度の低下は不充分であり、低温で充分な
延性のある溶接継手は得られていない。
本発明は健全な溶接部を有するモリブデン又はモリブデ
ン合金の溶接継手を得ることが可能な溶接方法を提供し
ようとするものである。
ン合金の溶接継手を得ることが可能な溶接方法を提供し
ようとするものである。
本発明は溶接凝固後にその溶接部の融解部あるいは融解
部と熱影響部にその延性−脆性遷移温度以上の温度領域
で塑性加工を加えることを特徴とする。
部と熱影響部にその延性−脆性遷移温度以上の温度領域
で塑性加工を加えることを特徴とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
まず、通常の不活性ガス雰囲気中におけるアーク溶接法
、真空中におけるエレクトロンビーム溶接法等を用いて
モリブデン又はモリブデン合金の被溶接部材を溶接する
。ここに使用するモリブデン合金としては、ＭＯ−Ｔｔ
−Ｚｒ−Ｃ系合金。
、真空中におけるエレクトロンビーム溶接法等を用いて
モリブデン又はモリブデン合金の被溶接部材を溶接する
。ここに使用するモリブデン合金としては、ＭＯ−Ｔｔ
−Ｚｒ−Ｃ系合金。
Ｍｏ−Ｃ系合金等を挙げることができる。この場合、モ
リブデン又はモリブデン合金の溶加材を用いて前記被溶
接部材を溶接しても勿論よい。
リブデン又はモリブデン合金の溶加材を用いて前記被溶
接部材を溶接しても勿論よい。
次いで、モリブデン又はモリブデン合金の被溶接部材の
溶接融解部が凝固した後、該融解凝固部をその延性−脆
性遷移温度以上の温度領域にて塑性加工を行なうか、前
記融解凝固部と熱影響部にそれらの延性−脆性遷移温度
以上の温度領域にて塑性加工を行なう。この塑性加工方
法としては、圧延加工法、鍛造加工法、引張り加工法、
スェージ加工法等を採用し得る。
溶接融解部が凝固した後、該融解凝固部をその延性−脆
性遷移温度以上の温度領域にて塑性加工を行なうか、前
記融解凝固部と熱影響部にそれらの延性−脆性遷移温度
以上の温度領域にて塑性加工を行なう。この塑性加工方
法としては、圧延加工法、鍛造加工法、引張り加工法、
スェージ加工法等を採用し得る。
上記塑性加工において、圧延加工法を採用する場合には
、融解凝固部のみ、又は融解凝固部と熱影響部のみを加
工する。このため、融解凝固部のみ、又は融解凝固部と
熱影響部のみの寸法（例えば板材の場合は肉厚）が母材
部より大きい方が好ましい。融解凝固部のみの寸法を大
きくするためには、例えば第１図（ａ）に示す如＜Ｍｏ
又はＭｏ合金の被溶接部材１の溶接すべき部分２を互い
に重ね合せる。つづいて、同図（ｂ）に示す如く重ね合
せた部分２を溶接して肉厚の厚い溶融部３を形成する。
、融解凝固部のみ、又は融解凝固部と熱影響部のみを加
工する。このため、融解凝固部のみ、又は融解凝固部と
熱影響部のみの寸法（例えば板材の場合は肉厚）が母材
部より大きい方が好ましい。融解凝固部のみの寸法を大
きくするためには、例えば第１図（ａ）に示す如＜Ｍｏ
又はＭｏ合金の被溶接部材１の溶接すべき部分２を互い
に重ね合せる。つづいて、同図（ｂ）に示す如く重ね合
せた部分２を溶接して肉厚の厚い溶融部３を形成する。
なお、図中の４は熱影響部である。
次いで、溶融部３を凝固させた後、同図（Ｃ）に示す如
くロール間隔が被溶接部材（母材）１と同じ厚さとなる
ように調整された圧延機を用いて圧延加工を行なって、
全体の厚さが被溶接部材１と同じ均一厚さで、かつ融解
−凝固部５が塑性加工された溶接部材を造る。この場合
、ＭＯ又はＭｏ合金からなる溶加材を用い、溶加量を調
整して肉厚の厚い溶融部を形成した後、前述した第１図
（Ｃ）と同様に圧延加工を行なって均一厚さ溶接部材を
造ってもよい。
くロール間隔が被溶接部材（母材）１と同じ厚さとなる
ように調整された圧延機を用いて圧延加工を行なって、
全体の厚さが被溶接部材１と同じ均一厚さで、かつ融解
−凝固部５が塑性加工された溶接部材を造る。この場合
、ＭＯ又はＭｏ合金からなる溶加材を用い、溶加量を調
整して肉厚の厚い溶融部を形成した後、前述した第１図
（Ｃ）と同様に圧延加工を行なって均一厚さ溶接部材を
造ってもよい。
一方、熱影響部の大きさを、熱影響を受けない被溶接部
材よりも大きくするためには、まず第２図（ａ）に示す
如く、Ｍｏ又はＭｏ合金の被溶接部材１の開先部６を突
き合わせる。つづいて、同図（ｂ）に示す如く溶融して
肉厚の厚い溶融部３を形成する。次いで、同図（Ｃ）に
示す如く圧延加工を行なうことにより、全体の厚さが被
溶接部材１と同じ均一厚さでかつ融解凝固部５及び熱影
響部４が塑性加工された溶接部材を造る。
材よりも大きくするためには、まず第２図（ａ）に示す
如く、Ｍｏ又はＭｏ合金の被溶接部材１の開先部６を突
き合わせる。つづいて、同図（ｂ）に示す如く溶融して
肉厚の厚い溶融部３を形成する。次いで、同図（Ｃ）に
示す如く圧延加工を行なうことにより、全体の厚さが被
溶接部材１と同じ均一厚さでかつ融解凝固部５及び熱影
響部４が塑性加工された溶接部材を造る。
しかして、本発明により被溶接部材の融解凝固部をその
延性−脆性遷移温度以上の温度領域で塑性加工するが、
同部材の融解凝固部及び熱影響部をそれらの延性−脆性
遷移温度以上の温度領域で塑性加工することによって、
溶接融解部に存在した気泡がつぶれ、健全な組織となる
。また、溶接融解部又は溶接融解部と熱影響部の粗大な
結晶粒は破壊されると共に、結晶粒界に濃縮された不純
−〇− 物は分散して粒界の弱化が改善される。更に、塑性加工
により粒内に導入された可動転位により破壊クラックの
伝播が防止される。したがって、溶接により脆性した溶
接融解部及び熱影響部の靭性が回復され、延性−脆性遷
移温度を低減できるため、延性等の優れた健全な溶接部
を有するＭＯ又はＭＯ合金の溶接継手等の溶接部材を得
ることができる。
延性−脆性遷移温度以上の温度領域で塑性加工するが、
同部材の融解凝固部及び熱影響部をそれらの延性−脆性
遷移温度以上の温度領域で塑性加工することによって、
溶接融解部に存在した気泡がつぶれ、健全な組織となる
。また、溶接融解部又は溶接融解部と熱影響部の粗大な
結晶粒は破壊されると共に、結晶粒界に濃縮された不純
−〇− 物は分散して粒界の弱化が改善される。更に、塑性加工
により粒内に導入された可動転位により破壊クラックの
伝播が防止される。したがって、溶接により脆性した溶
接融解部及び熱影響部の靭性が回復され、延性−脆性遷
移温度を低減できるため、延性等の優れた健全な溶接部
を有するＭＯ又はＭＯ合金の溶接継手等の溶接部材を得
ることができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
アーク溶解鋳塊より加工して製造した厚さ１．３履のＭ
ｏ −５００ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材として２枚
用意し、これら素材をつき合せてエレクトロビーム溶接
を行ない幅１．５馴の溶接ビードを形成した。
ｏ −５００ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材として２枚
用意し、これら素材をつき合せてエレクトロビーム溶接
を行ない幅１．５馴の溶接ビードを形成した。
つづいて溶接した板材の溶接ビードが凝固した後、１ｏ
ｏｏ℃に加熱し、厚さ１＃まで圧延加工して溶接部材を
製造した。
ｏｏ℃に加熱し、厚さ１＃まで圧延加工して溶接部材を
製造した。
得られた板材（溶接部材）から第３図に示すように引張
り試験片７を切出し、室温にて引張り試験を行ない破断
後、溶接線を中心とする長さ５＃の標点間の伸びを測定
し、かつ破断場所を判定した。その結果を、下記表に示
した。なお、第３図中の８は溶接部である。
り試験片７を切出し、室温にて引張り試験を行ない破断
後、溶接線を中心とする長さ５＃の標点間の伸びを測定
し、かつ破断場所を判定した。その結果を、下記表に示
した。なお、第３図中の８は溶接部である。
実施例２
アーク溶解の鋳塊より加工して製造した厚さ１゜３ ｍ
ｍのＭ Ｏ−０，４８ｗｔ％Ｔ ｉ−０，０８ｗｔ％ｚ
ｒ−２１０ｗｔｐｐｍ Ｃ合金の板材を素材とし実施例
１と同様に溶接し、次いで溶接した板材の溶接ビードが
凝固した後、１２５０℃に加熱し、厚さｉ ｍｍまで圧
延加工を行った。得られた溶接部材から実施例１と同様
にして引張り試験片を切出し、引張り伸びなどを測定し
た。その結果を下記表に併記した。
ｍのＭ Ｏ−０，４８ｗｔ％Ｔ ｉ−０，０８ｗｔ％ｚ
ｒ−２１０ｗｔｐｐｍ Ｃ合金の板材を素材とし実施例
１と同様に溶接し、次いで溶接した板材の溶接ビードが
凝固した後、１２５０℃に加熱し、厚さｉ ｍｍまで圧
延加工を行った。得られた溶接部材から実施例１と同様
にして引張り試験片を切出し、引張り伸びなどを測定し
た。その結果を下記表に併記した。
実施例３
アーク溶解の鋳塊より加工して製造した厚さ１ｍｍのＭ
０−５００ ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材とし、第１
図（ａ）に示す如く、２枚の素材の両端を重ね合せた後
、同図（ｂ）の如くエレクトロンビーム溶接にて溶接し
、巾約２ ｍｍ厚さ約１．５ｍｍの溶接ビードを形成し
た。次いで溶接した板材の溶接ビードが凝固した後、１
０００℃に加熱し、ロール間隔を約１＃に調整したロー
ルにて圧延加工を行ない同図（Ｃ）に示すように溶接ビ
ードのみが圧延加工を受けた厚さ１ｍの溶接部材を得た
。得られた溶接部材から実施例１と同様に引張り試験片
を切出し、室温の引張り伸びを測定した。その結果を下
記表に併記した。
０−５００ ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材とし、第１
図（ａ）に示す如く、２枚の素材の両端を重ね合せた後
、同図（ｂ）の如くエレクトロンビーム溶接にて溶接し
、巾約２ ｍｍ厚さ約１．５ｍｍの溶接ビードを形成し
た。次いで溶接した板材の溶接ビードが凝固した後、１
０００℃に加熱し、ロール間隔を約１＃に調整したロー
ルにて圧延加工を行ない同図（Ｃ）に示すように溶接ビ
ードのみが圧延加工を受けた厚さ１ｍの溶接部材を得た
。得られた溶接部材から実施例１と同様に引張り試験片
を切出し、室温の引張り伸びを測定した。その結果を下
記表に併記した。
実施例４
アーク溶解の鋳塊より加工して製造した厚さ１゜４＃の
Ｍ Ｏ−５００ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材とし、第２
図（ａ）に示す如く最大厚さ１．４ｍ、最少厚さ１履の
溶接素材を作成した。つづいて、エレクトロンビーム溶
接により同第２図（ｂ）に示す如く溶接ビードを形成し
た。溶接ビードの巾約２ｍｍ。
Ｍ Ｏ−５００ｗｔｐｐｍ Ｃの板材を素材とし、第２
図（ａ）に示す如く最大厚さ１．４ｍ、最少厚さ１履の
溶接素材を作成した。つづいて、エレクトロンビーム溶
接により同第２図（ｂ）に示す如く溶接ビードを形成し
た。溶接ビードの巾約２ｍｍ。
厚さ約１．３＃であった。次いで、溶接材の溶接ビード
が凝固した後１０００℃に加熱し、間隔を約１ ｍｍに
調整したロールにて圧延加工を行ない、同図（Ｃ）に示
す如く溶接ビードおよび熱影響部近傍のみが圧延加工を
受けた厚さ１＃の溶接部材を得た。得られた溶接部材か
ら実施例１と同様に引張り試験片を切出し、室温の引張
り伸びを測定した。
が凝固した後１０００℃に加熱し、間隔を約１ ｍｍに
調整したロールにて圧延加工を行ない、同図（Ｃ）に示
す如く溶接ビードおよび熱影響部近傍のみが圧延加工を
受けた厚さ１＃の溶接部材を得た。得られた溶接部材か
ら実施例１と同様に引張り試験片を切出し、室温の引張
り伸びを測定した。
その結果を下記表に併記した。
比較例１
アーク溶解鋳塊より加工して製造した厚さ１ ｍｍのＭ
Ｏ−５００ｗｔｐｐｍ ｃの板材を素材とし、２枚の
素材をつき合せてエレクトロビーム溶接を行ない巾約１
．５ｍｍの溶接ビードにより溶接した。次いで、溶接し
た板材に水素気流中にて１０００℃ｘ２０ｍｉｎの熱処
理を行なった。熱処理を行った溶接部材から実施例１と
同様に引張り試験片を切出し、室温の引張り伸びの測定
を行った。その結果を下記表に併記した。
Ｏ−５００ｗｔｐｐｍ ｃの板材を素材とし、２枚の
素材をつき合せてエレクトロビーム溶接を行ない巾約１
．５ｍｍの溶接ビードにより溶接した。次いで、溶接し
た板材に水素気流中にて１０００℃ｘ２０ｍｉｎの熱処
理を行なった。熱処理を行った溶接部材から実施例１と
同様に引張り試験片を切出し、室温の引張り伸びの測定
を行った。その結果を下記表に併記した。
比較例２
アーク溶解の鋳塊より加工して製造した厚さ１ｍｍのＭ
Ｏ−０，４８ｗｔ％Ｔ ｔ −０，０８ｗｔ％Ｚ ｒ
−２１０ｗｔｐｐｍ Ｃ合金の板材を素材とし、２枚の
素材をつき合せてエレクトロビーム溶接を行ない巾約１
．５ｍｍの溶接ビードを作って溶接した。次いで溶接し
た板材に真空中にて１２５０℃ｘ２０ｍｉｎの熱処理を
行なった。熱処理を行った溶接部材から実施例１と同様
にして引張り試験片を切出し、室温の引張り伸びの測定
を行った。その結果を下記表に併記した。
Ｏ−０，４８ｗｔ％Ｔ ｔ −０，０８ｗｔ％Ｚ ｒ
−２１０ｗｔｐｐｍ Ｃ合金の板材を素材とし、２枚の
素材をつき合せてエレクトロビーム溶接を行ない巾約１
．５ｍｍの溶接ビードを作って溶接した。次いで溶接し
た板材に真空中にて１２５０℃ｘ２０ｍｉｎの熱処理を
行なった。熱処理を行った溶接部材から実施例１と同様
にして引張り試験片を切出し、室温の引張り伸びの測定
を行った。その結果を下記表に併記した。
表
〔発明の効果〕
以上詳述した如く、本発明によれば溶融部あるいは溶融
部と熱影響部が強化され、母材部と同程度以上の強さ、
伸びを有し、溶接による溶接部の強さおよび靭性の劣化
を防止した健全な溶接部材を得ることができるモリブデ
ン又はモリブデン合金の溶接方法を提供できる。
部と熱影響部が強化され、母材部と同程度以上の強さ、
伸びを有し、溶接による溶接部の強さおよび靭性の劣化
を防止した健全な溶接部材を得ることができるモリブデ
ン又はモリブデン合金の溶接方法を提供できる。
第１図（ａ）〜（Ｃ）は本発明の溶接工程の一形態を示
す断面図、第２図（ａ）〜（Ｃ）は本願の溶接工程の他
の形態を示す断面図、第３図は溶接部材からの引張り試
験片の切出しを説明するための平面図である。 １・・・被溶接部材、２・・・重ね合せ部、３・・・溶
接融解部、４・・・熱影響部、５・・・融解凝固部、６
・・・開先部、７・・・引張り函諭片、８・・・溶接部
。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図
す断面図、第２図（ａ）〜（Ｃ）は本願の溶接工程の他
の形態を示す断面図、第３図は溶接部材からの引張り試
験片の切出しを説明するための平面図である。 １・・・被溶接部材、２・・・重ね合せ部、３・・・溶
接融解部、４・・・熱影響部、５・・・融解凝固部、６
・・・開先部、７・・・引張り函諭片、８・・・溶接部
。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図
Claims (4)
- （１）２個以上のモリブデン又はモリブデン合金の被溶
接部材を部分的に融解し相互に接合する溶接方法におい
て、前記溶接部の融解部が凝固した後、融解凝固部に延
性−脆性遷移温度以上の温度領域で塑性加工を加えるこ
とを特徴とするモリブデン又はモリブデン合金の溶接方
法。 - （２）融解凝固部の厚さを未融解の母材部よりも厚くす
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のモリブ
デン又はモリブデン合金の溶接方法。 - （３）２個以上のモリブデン又はモリブデン合金の被溶
接部材を部分的に融解し相互に接合する溶接方法におい
て、前記溶接部の融解部が凝固した後、該融解凝固部及
びそれに隣接する溶接熱影響部にそれらの延性−脆性遷
移温度以上の温度領域で塑性加工を加えることを特徴と
するモリブデン又はモリブデン合金の溶接方法。 - （４）被溶接部材開先部の先端近傍の厚さがその他の部
分よりも厚い開先形状を用い、融解凝固部の厚さ及び溶
接熱影響部の厚さを影響部以外の母材部よりも厚くする
ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載のモリブデ
ン又はモリブデン合金の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15968284A JPS6137954A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | モリブデン又はモリブデン合金の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15968284A JPS6137954A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | モリブデン又はモリブデン合金の溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6137954A true JPS6137954A (ja) | 1986-02-22 |
Family
ID=15699018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15968284A Pending JPS6137954A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | モリブデン又はモリブデン合金の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6137954A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01209073A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-22 | Jinichi Matsuda | 局所加温装置及び局所加温用の立体共振器 |
| CN102085538A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-06-08 | 金堆城钼业股份有限公司 | 一种硅铝钾钼合金丝的制备方法 |
| RU2635123C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-11-09 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Способ соединения разнородных материалов электронным лучом |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP15968284A patent/JPS6137954A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01209073A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-22 | Jinichi Matsuda | 局所加温装置及び局所加温用の立体共振器 |
| CN102085538A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-06-08 | 金堆城钼业股份有限公司 | 一种硅铝钾钼合金丝的制备方法 |
| RU2635123C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-11-09 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Способ соединения разнородных материалов электронным лучом |
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