JPS6133740A - 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 - Google Patents
板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯Info
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- JPS6133740A JPS6133740A JP15406284A JP15406284A JPS6133740A JP S6133740 A JPS6133740 A JP S6133740A JP 15406284 A JP15406284 A JP 15406284A JP 15406284 A JP15406284 A JP 15406284A JP S6133740 A JPS6133740 A JP S6133740A
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- width
- thickness
- cooling
- amorphous
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は移動する冷却基板の表面で溶融状態にある金属
（合金）を急冷凝固する方法によってつくられる板厚が
大きく、かつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯に関するもの
である。
（合金）を急冷凝固する方法によってつくられる板厚が
大きく、かつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯に関するもの
である。
（従来の技術）
金属（合金）を溶融状態から急冷して連続的に薄帯をつ
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
この方法は回転する金属製ドラムの内周面又は外周面に
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
この方法によれば冷却速度がきわめてはやいので、合金
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属（合金）を得ることができる。
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属（合金）を得ることができる。
非晶質金属（合金）は特異な性質によって実用的に注目
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら一般に薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲
を制限していた。
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら一般に薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲
を制限していた。
一般に非晶質合金の限界板厚は合金組成に依存すること
が知られており、Ｈａｇｉｗａｒａらの報告（Ｓｃｉ、
Ｒｅｐ、Ｒｅｓ、Ｉｎ５ｔ、Ｔｏｈｏｋｕ Ｕｎｉｖ、
Ａ−２９（１９８１） 。
が知られており、Ｈａｇｉｗａｒａらの報告（Ｓｃｉ、
Ｒｅｐ、Ｒｅｓ、Ｉｎ５ｔ、Ｔｏｈｏｋｕ Ｕｎｉｖ、
Ａ−２９（１９８１） 。
３５１）によれば１片面冷却法の一つである単ロール法
を用いてＦ ｅ−３ｉ−Ｂ合金を非晶質化する場合、板
厚はＦ ｅ１５ｓ １ｌｏＢｌｓ’が２５０ ｇ ｍで
もっとも厚く、この成分から遠ざかるに従い板厚は小さ
くなることが示されている。
を用いてＦ ｅ−３ｉ−Ｂ合金を非晶質化する場合、板
厚はＦ ｅ１５ｓ １ｌｏＢｌｓ’が２５０ ｇ ｍで
もっとも厚く、この成分から遠ざかるに従い板厚は小さ
くなることが示されている。
しかしながら、従来の片面冷却法によって実用的な幅（
２０ｍｍ以上）を有する薄帯についてはこのように大き
な板厚は得られないことは経験的に知られている。その
理由の一つば薄帯の幅が広くなるに従い、冷却速度が低
下するためである。すなわち板幅が大きくなるに従い、
冷却基板の熱負荷は大きくなり、基板温度が上昇し、結
果として冷却速度が低下する。冷却温度の低下は当然の
事ながら、同一合金組成に対して非晶質状態で得られる
板厚を小さくする。Ｈａｇｉｗａｒａらの結果が大きな
限界板厚を示した理由は彼らの実験が冷却速度のはやい
狭幅リボン（１ｍｍ幅）で行なわれたためと思われる。
２０ｍｍ以上）を有する薄帯についてはこのように大き
な板厚は得られないことは経験的に知られている。その
理由の一つば薄帯の幅が広くなるに従い、冷却速度が低
下するためである。すなわち板幅が大きくなるに従い、
冷却基板の熱負荷は大きくなり、基板温度が上昇し、結
果として冷却速度が低下する。冷却温度の低下は当然の
事ながら、同一合金組成に対して非晶質状態で得られる
板厚を小さくする。Ｈａｇｉｗａｒａらの結果が大きな
限界板厚を示した理由は彼らの実験が冷却速度のはやい
狭幅リボン（１ｍｍ幅）で行なわれたためと思われる。
冷却条件の悪い幅広材料の板厚限界はＨａｇｉｗａｒａ
らの結果に比べてかなり小さく 、２５ｍｍ幅の場合で
は４５μ２ｍ程度であった。これより板厚を大きくする
だめに、製造条件を変えても良い材料は得られない。す
なわち、従来の片面冷却法において板厚を変える製造パ
ラメータはｉ）ノズル開口部の幅（基板移動方向の長さ
） 、 ｉｉ）溶湯噴出圧力、１ｉｉ）ノズルと冷却基
板の間隔、ｉｉ）冷却基板の移動速度の４つと考えられ
てきたが、これらのパラメータを変えるだけでは４５μ
ｍを越える板厚を得ることはできなかった。パラメータ
の適正範囲を越えて無理に厚い板厚を作ろうとすると、
できた薄帯の形状や表面性状、特性（磁性１機械的性質
）が劣化した。
らの結果に比べてかなり小さく 、２５ｍｍ幅の場合で
は４５μ２ｍ程度であった。これより板厚を大きくする
だめに、製造条件を変えても良い材料は得られない。す
なわち、従来の片面冷却法において板厚を変える製造パ
ラメータはｉ）ノズル開口部の幅（基板移動方向の長さ
） 、 ｉｉ）溶湯噴出圧力、１ｉｉ）ノズルと冷却基
板の間隔、ｉｉ）冷却基板の移動速度の４つと考えられ
てきたが、これらのパラメータを変えるだけでは４５μ
ｍを越える板厚を得ることはできなかった。パラメータ
の適正範囲を越えて無理に厚い板厚を作ろうとすると、
できた薄帯の形状や表面性状、特性（磁性１機械的性質
）が劣化した。
このように幅広で板厚の大きな実用性の高い材料をつく
ることは技術的にきわめて困難な状況にあったが、最近
２５．４ｍｍ幅の薄帯において約８０７Ｌｍ厚のＦｅ基
合金の薄帯の製造が可能となったことが報告されている
（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉ
ｃｓｖｏｌ、５． Ｎｏ、 ８（１９８４年） Ｐ、１
７Ｂ？） 、それによると、Ｆ ｅ ｔｏ Ｂ１４．５
３ ｉｙ、ｓＣ２合金の８２１Ｌｍの薄帯は５％以下で
はあるがＸ線回析によって結晶の存在が認められている
。そして結晶の存在に起因すると思われるが、この厚い
薄帯は鋳造ままの状態で非常に脆いことが示されている
。同じ８２ＢｍのＦ Ｂ＆ＱＢ１４．、ｇｓｉおＣ２合
金の曲げ応力による破壊歪はわずかｏ、ｏｏｅである。
ることは技術的にきわめて困難な状況にあったが、最近
２５．４ｍｍ幅の薄帯において約８０７Ｌｍ厚のＦｅ基
合金の薄帯の製造が可能となったことが報告されている
（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉ
ｃｓｖｏｌ、５． Ｎｏ、 ８（１９８４年） Ｐ、１
７Ｂ？） 、それによると、Ｆ ｅ ｔｏ Ｂ１４．５
３ ｉｙ、ｓＣ２合金の８２１Ｌｍの薄帯は５％以下で
はあるがＸ線回析によって結晶の存在が認められている
。そして結晶の存在に起因すると思われるが、この厚い
薄帯は鋳造ままの状態で非常に脆いことが示されている
。同じ８２ＢｍのＦ Ｂ＆ＱＢ１４．、ｇｓｉおＣ２合
金の曲げ応力による破壊歪はわずかｏ、ｏｏｅである。
ここで破壊歪は通常ε、＝ １ ／（２丁−ｔ）で表わ
される。ここでｔは薄帯の板厚、ｒは曲げ半径である。
される。ここでｔは薄帯の板厚、ｒは曲げ半径である。
ε、がｏ、ｏｏｅ ということは破壊せずに曲げること
のできる最小の径が７■程度ということになり、通常の
２０〜３０ｐｍ厚の非晶質合金が１８０°密着曲げがで
きるのに比べて非常に脆いことを示す。このような８０
ｐｍ以上の厚手材にみられる結晶化にともなう緒特性の
劣化がない完全は非晶質の厚い薄帯の出現が待望されて
いた。
のできる最小の径が７■程度ということになり、通常の
２０〜３０ｐｍ厚の非晶質合金が１８０°密着曲げがで
きるのに比べて非常に脆いことを示す。このような８０
ｐｍ以上の厚手材にみられる結晶化にともなう緒特性の
劣化がない完全は非晶質の厚い薄帯の出現が待望されて
いた。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は特性劣化の原因となる結晶が実質的に存在しな
い、８５μｍ以上の板厚、 ２０ｍｍ＋以上の板幅をも
つＦｅ基非晶質合金薄帯を提供することを目的とする。
い、８５μｍ以上の板厚、 ２０ｍｍ＋以上の板幅をも
つＦｅ基非晶質合金薄帯を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明のＦｅ基非晶質合金簿帯は、前記のように幅広で
、従来のものに比べて板厚が大きく、結晶が実質的に存
在しないほとんど完全な非晶質である。
、従来のものに比べて板厚が大きく、結晶が実質的に存
在しないほとんど完全な非晶質である。
ここで、実質的に完全な非晶質とは非晶質特有の性質、
例えば強靭性、軟磁性などを失わない程度に微量の結晶
の存在は許容されることを意味する。数字で表わせば、
鋳造ままの状態で１％未満の結晶化率であるほぼ完全な
非晶質合金を指す。
例えば強靭性、軟磁性などを失わない程度に微量の結晶
の存在は許容されることを意味する。数字で表わせば、
鋳造ままの状態で１％未満の結晶化率であるほぼ完全な
非晶質合金を指す。
ここで結晶化率Ｆ。はＸ線回折比強度によって次のよう
に定義する。
に定義する。
Ｆｏ＝ （Ｉ ＩＯ） ／ Ｉｃ
但し式中の記号は第３図に模式的に示すように、■は鋳
造ままの薄帯サンプルの特定結晶面〔例えば（１１０）
面〕に注目した回折強度、■。は標準非晶質試料〔同一
組成に薄帯（厚さ約３０ｐｍ））の同一面回折強度、Ｉ
Ｃは完全結晶化させたときの同一面回折強度である。本
発明の非晶質材料は板厚は少くとも８５ＩＪ−ｍ、幅は
少くとも２ｈｍと厚くて広いにもかかられす、はぼ完全
は非晶質構造を有している結果、機械的性質などの特性
が従来の厚手非晶質薄帯に比べて飛躍的に優れている。
造ままの薄帯サンプルの特定結晶面〔例えば（１１０）
面〕に注目した回折強度、■。は標準非晶質試料〔同一
組成に薄帯（厚さ約３０ｐｍ））の同一面回折強度、Ｉ
Ｃは完全結晶化させたときの同一面回折強度である。本
発明の非晶質材料は板厚は少くとも８５ＩＪ−ｍ、幅は
少くとも２ｈｍと厚くて広いにもかかられす、はぼ完全
は非晶質構造を有している結果、機械的性質などの特性
が従来の厚手非晶質薄帯に比べて飛躍的に優れている。
第４図は本発明材と従来材のｘＭＡ回折強度を示すもの
であるが、本発明材は従来材より板厚が３倍以上厚いに
も拘らず、そのＸ線回折強度は従来材と同程度であり、
このことからも本発明材がすぐれていることが判る。す
なわち、先に述べたように８２ｐＬＩ１１厚の従来材の
曲げ破壊歪ε、が僅か０．００８程度であるのに対して
、それより厚い本発明の １０６４ ｒｒ＋厚のＦｅ基
非晶質合金（Ｆ ｅ Ｂ、ｒＳ １６５ＢＬ２Ｃ１数字
は原子％）（７）ε（は０．０１１〜０．０１８ ）間
に分布しており従来材に比べて２倍ないしそれ以」−の
優れた延性を示す。第１図は本発明の厚いＦｅ基非晶質
合金薄帯の板厚とε、の関係を示すものである。
であるが、本発明材は従来材より板厚が３倍以上厚いに
も拘らず、そのＸ線回折強度は従来材と同程度であり、
このことからも本発明材がすぐれていることが判る。す
なわち、先に述べたように８２ｐＬＩ１１厚の従来材の
曲げ破壊歪ε、が僅か０．００８程度であるのに対して
、それより厚い本発明の １０６４ ｒｒ＋厚のＦｅ基
非晶質合金（Ｆ ｅ Ｂ、ｒＳ １６５ＢＬ２Ｃ１数字
は原子％）（７）ε（は０．０１１〜０．０１８ ）間
に分布しており従来材に比べて２倍ないしそれ以」−の
優れた延性を示す。第１図は本発明の厚いＦｅ基非晶質
合金薄帯の板厚とε、の関係を示すものである。
本発明の非晶質合金薄帯は板厚が太きく、延性および靭
性が高いだけでなく、表面性状のすぐれている点も特徴
の一つである。すなわち本発明非晶質合金薄帯の表面を
ＪＩＳ Ｂ ０８０１法で測定すると、カットオフ値０
．８ ｍｍに対して基板側の面（単ロール法の場合、ロ
ール面側）のＲａは０．２〜０．５ ｐ、ｒｎ 、自由
面は０．１−０．５ｐｍであり、従来の片面冷却法で製
作される非晶質合金薄帯の基板面０．８〜１．３Ｔｏｍ
、自由面０．Ｂ 〜１．５ｇｒｎに比べてきわめて滑
らかなことが明らかである。
性が高いだけでなく、表面性状のすぐれている点も特徴
の一つである。すなわち本発明非晶質合金薄帯の表面を
ＪＩＳ Ｂ ０８０１法で測定すると、カットオフ値０
．８ ｍｍに対して基板側の面（単ロール法の場合、ロ
ール面側）のＲａは０．２〜０．５ ｐ、ｒｎ 、自由
面は０．１−０．５ｐｍであり、従来の片面冷却法で製
作される非晶質合金薄帯の基板面０．８〜１．３Ｔｏｍ
、自由面０．Ｂ 〜１．５ｇｒｎに比べてきわめて滑
らかなことが明らかである。
本発明の非晶質合金薄帯は厚く、表面が平滑であること
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均９０μｍ 、幅２５ｍｍの非晶質合金薄
帯を外径４０ｍｍのボビンに７５０ ｇを２ｋｇの張力
で巻き取ったときの占積率は９２％であった。これに対
して従来材の占積率は３０ｐＬｍ厚の場合８０〜８５％
が普通である。占積率の高い材料は磁気コアなどに用い
る場合、小型化でき実用−１−有利である。
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均９０μｍ 、幅２５ｍｍの非晶質合金薄
帯を外径４０ｍｍのボビンに７５０ ｇを２ｋｇの張力
で巻き取ったときの占積率は９２％であった。これに対
して従来材の占積率は３０ｐＬｍ厚の場合８０〜８５％
が普通である。占積率の高い材料は磁気コアなどに用い
る場合、小型化でき実用−１−有利である。
本発明の厚い非晶質合金薄帯は例えば第２図に示すよう
な複数のスロット状開口部をもつノズルを用い、それを
通して合金の溶湯を回転する冷却基板−ヒに流出させ薄
帯とする。従来用いられている単一スロットのノズルで
は５０４ｃｍ以上の板厚の形状のよい薄帯は得られない
。たとえスロットの幅（基板の移動方向に測った長さ）
を広げても、パドル（ノズルから流出したメルトが基板
上で形成する湯溜り）は不安定となり、即ち溶湯の供給
と薄帯の形成のマスバランス（物質収支）が平衡しない
ため、均一な形状および材質の薄帯はつくれない。また
パドルが不安定であると合金と基板との熱接触が低下し
て、冷却速度が落ち、作製された薄帯は結晶化する場合
が多い。
な複数のスロット状開口部をもつノズルを用い、それを
通して合金の溶湯を回転する冷却基板−ヒに流出させ薄
帯とする。従来用いられている単一スロットのノズルで
は５０４ｃｍ以上の板厚の形状のよい薄帯は得られない
。たとえスロットの幅（基板の移動方向に測った長さ）
を広げても、パドル（ノズルから流出したメルトが基板
上で形成する湯溜り）は不安定となり、即ち溶湯の供給
と薄帯の形成のマスバランス（物質収支）が平衡しない
ため、均一な形状および材質の薄帯はつくれない。また
パドルが不安定であると合金と基板との熱接触が低下し
て、冷却速度が落ち、作製された薄帯は結晶化する場合
が多い。
本発明の薄帯はしたがって多重ノズルを用いて作製され
る。多重ノズルを用いることによって、大きなパドルが
安定に保持され、しかも、上流側で形成された凝固部が
下流側の開口部から噴出される溶湯流の圧力によって再
度基板に押し付けられるため、長い時間にわたり基板と
の高い熱接触が実現される。移動方向に大きく形成され
るパドルと高い凝固速度とによって、従来得られなかっ
た大きな板厚の非晶質薄帯を製造することができる。
る。多重ノズルを用いることによって、大きなパドルが
安定に保持され、しかも、上流側で形成された凝固部が
下流側の開口部から噴出される溶湯流の圧力によって再
度基板に押し付けられるため、長い時間にわたり基板と
の高い熱接触が実現される。移動方向に大きく形成され
るパドルと高い凝固速度とによって、従来得られなかっ
た大きな板厚の非晶質薄帯を製造することができる。
パドルから引き出された合金薄帯を、さらに低温（たと
えばガラス化温度以下）まで急冷するために１次の補助
冷却手段を講することを推奨する。それは、ｉ）パドル
を囲む空間を加熱する６百）薄帯の自由面にガスを吹き
付は基板に押し付ける。１ｉｉ）薄帯の自由面に気水噴
霧する。ｉｖ）パドルを囲む空間をＨｅガス雰囲気にす
る。Ｖ）パドルを囲む空間を加湿雰囲気にする。ｖｉ）
薄帯の自由面にベルトまたは補助ロール、特に表面がフ
レキシブルなロールまたは固形炭酸等を押し付ける、な
どである。これらの方法のどれかを、またはそれらを組
合せて採用することにより薄帯形成後の結晶化をかなり
の程度抑えることが可能である。その結果厚い薄帯にお
いて完全度の高い非晶質構造が得られ、機械的性質など
非晶質合金特有のすぐれた性質が保証されるのである。
えばガラス化温度以下）まで急冷するために１次の補助
冷却手段を講することを推奨する。それは、ｉ）パドル
を囲む空間を加熱する６百）薄帯の自由面にガスを吹き
付は基板に押し付ける。１ｉｉ）薄帯の自由面に気水噴
霧する。ｉｖ）パドルを囲む空間をＨｅガス雰囲気にす
る。Ｖ）パドルを囲む空間を加湿雰囲気にする。ｖｉ）
薄帯の自由面にベルトまたは補助ロール、特に表面がフ
レキシブルなロールまたは固形炭酸等を押し付ける、な
どである。これらの方法のどれかを、またはそれらを組
合せて採用することにより薄帯形成後の結晶化をかなり
の程度抑えることが可能である。その結果厚い薄帯にお
いて完全度の高い非晶質構造が得られ、機械的性質など
非晶質合金特有のすぐれた性質が保証されるのである。
本発明の非晶質合金薄帯はＦｅを主成分とし、Ｂ 、
Ｓｉ、Ｃ、Ｐ等の１種または２種以上を半金属として含
む合金であり、また要求される特性に応じてＦｅを機械
的性質を低下させない範囲で一部他の金属と置換しても
よい。すなわち磁気特性を要求される場合にはＦｅの１
７２以内の量をＣｏ。
Ｓｉ、Ｃ、Ｐ等の１種または２種以上を半金属として含
む合金であり、また要求される特性に応じてＦｅを機械
的性質を低下させない範囲で一部他の金属と置換しても
よい。すなわち磁気特性を要求される場合にはＦｅの１
７２以内の量をＣｏ。
Ｎｉの１種または２種と置換してもよい。また磁気性性
改善のためにＭｏ、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｓｎの１種または２種
以−１＝、耐食性改善のためにＭｏ、Ｃｒ、Ｃｕ。
改善のためにＭｏ、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｓｎの１種または２種
以−１＝、耐食性改善のためにＭｏ、Ｃｒ、Ｃｕ。
Ｔ ｉ、Ｚ ｒ、Ｖ 、 Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ（７） １種
または２種以上、機械的特性改善のためにＭｎ、ＡＡ、
、Ｃｕ、Ｓｎ等を添加してもよい。なお含有量の範囲は
Ｆｅは４０〜８５％ （ａｔ ’Ｘ、以下同じ）（但
しＦｅの１重２以内をＣｏ、Ｎｉの１種または２種と置
換可能）、Ｂは８〜１７％ 、 Ｓｉ ｌｆｏ 〜１５
％ 、 Ｃハフ％以下、ソノ他の元素は合計１０％以下
の範囲で用途に応じて選択される。また合金を構成する
全元素の合計を１００％とする。
または２種以上、機械的特性改善のためにＭｎ、ＡＡ、
、Ｃｕ、Ｓｎ等を添加してもよい。なお含有量の範囲は
Ｆｅは４０〜８５％ （ａｔ ’Ｘ、以下同じ）（但
しＦｅの１重２以内をＣｏ、Ｎｉの１種または２種と置
換可能）、Ｂは８〜１７％ 、 Ｓｉ ｌｆｏ 〜１５
％ 、 Ｃハフ％以下、ソノ他の元素は合計１０％以下
の範囲で用途に応じて選択される。また合金を構成する
全元素の合計を１００％とする。
（実施例）
次に実施例をあげて説明する。
実施例１
Ｃｕ合金製で直径８００ｍｍφの冷却ロールをいる単ロ
ール法によって、組成ＦｅＨｏ、ｃｓ ｌ６ｆＢ１２Ｃ
１（ａｔ ％）の合金を第２図（ａ）に示すような４重
のスロット状の開口部（幅ｄＯ，４ｍｍ、長さす２５ｍ
ｍ 。
ール法によって、組成ＦｅＨｏ、ｃｓ ｌ６ｆＢ１２Ｃ
１（ａｔ ％）の合金を第２図（ａ）に示すような４重
のスロット状の開口部（幅ｄＯ，４ｍｍ、長さす２５ｍ
ｍ 。
間隔ａ１ｍｍ）を有するノズルを用いて薄帯に鋳造した
。製造条件はロール周速１２ ｍ／ｓｅｅ 、ロールと
ノズル面との間隔０．２ ａｍで行なった。噴出圧は１
成用０．１ ｋｇ／ｃｍ” 、 ２成用０．２５ｋｇ／
ｃｍ”で鋳造の途中で１次圧から２次圧に切り換えた。
。製造条件はロール周速１２ ｍ／ｓｅｅ 、ロールと
ノズル面との間隔０．２ ａｍで行なった。噴出圧は１
成用０．１ ｋｇ／ｃｍ” 、 ２成用０．２５ｋｇ／
ｃｍ”で鋳造の途中で１次圧から２次圧に切り換えた。
切換え時期は鋳造開始から１秒後であった。２次圧切り
換え後に作製された薄帯の板厚２曲げ破壊歪とＸ線回折
比強度を第１表に示した。
換え後に作製された薄帯の板厚２曲げ破壊歪とＸ線回折
比強度を第１表に示した。
比較例として単一スロットのノズル（幅ｄ Ｏ，７ｍｍ
、長さｌ ２５ｍｍ）を用いて作成した厚手材料の特性
も第１表に示しである。
、長さｌ ２５ｍｍ）を用いて作成した厚手材料の特性
も第１表に示しである。
本発明の非晶質薄帯、広幅材としてはかって得られたこ
とのない大きな板厚の非晶質合金で、その回折強度は従
来の５０ｐｍ板厚のそれより低く２０〜３０＃Ｌｆｆｌ
厚のそれと同等である。即ち冷却速度に依存する非晶質
化度が大きな板厚であるにもかかわらず、従来の薄い薄
帯と同じ程度であることを示している。それにともない
機械的性質は厚いにもかかわらず非晶質合金特有の強靭
性を保持している。
とのない大きな板厚の非晶質合金で、その回折強度は従
来の５０ｐｍ板厚のそれより低く２０〜３０＃Ｌｆｆｌ
厚のそれと同等である。即ち冷却速度に依存する非晶質
化度が大きな板厚であるにもかかわらず、従来の薄い薄
帯と同じ程度であることを示している。それにともない
機械的性質は厚いにもかかわらず非晶質合金特有の強靭
性を保持している。
実施例２
実施例１と同じ製造装置を用いて、組成Ｆｅｇ６Ｍｏ
４ Ｂ１２Ｃ４の合金を第２図（ａ）と同じ４重ノズル
を用いて製造した。製造条件はロール周速１２ＩＩｌ／
ＳｅＣ，ロールとノズル面との間隔０．２ｍｍ、噴出圧
は１沈圧０．１．ｋｇ／ｃ＋ａ２．２成用０．２５ｋｇ
／ｃ＋ｎＬで実施例１と同様に鋳造を開始し、１秒後に
１次圧から２次圧に切り換えた。２次圧切り換え後に作
製さ−れた薄帯の板厚９曲げ破壊歪とＸ線回折比強度（
結晶化率）を第１表に示した。本実施例の薄帯も従来の
材料より板厚が大きくかつ非晶質化度が薄手材（〜３０
μｍ）と同等に高い。
４ Ｂ１２Ｃ４の合金を第２図（ａ）と同じ４重ノズル
を用いて製造した。製造条件はロール周速１２ＩＩｌ／
ＳｅＣ，ロールとノズル面との間隔０．２ｍｍ、噴出圧
は１沈圧０．１．ｋｇ／ｃ＋ａ２．２成用０．２５ｋｇ
／ｃ＋ｎＬで実施例１と同様に鋳造を開始し、１秒後に
１次圧から２次圧に切り換えた。２次圧切り換え後に作
製さ−れた薄帯の板厚９曲げ破壊歪とＸ線回折比強度（
結晶化率）を第１表に示した。本実施例の薄帯も従来の
材料より板厚が大きくかつ非晶質化度が薄手材（〜３０
μｍ）と同等に高い。
実施例３
Ｃｕ合金製で直径１０００ｍｍφの冷却ロールをいる単
ロール法によって、組成Ｆｅｔｏ、ｃＳ ｉｇ、ｒ Ｂ
１２ Ｃ１の合金を第２図（ｂ）に示すような５重のス
ロットノズル（幅ｄｏ、４ｍ＋＋＋、長さＱ５０ｍｍ、
間隔ａ １ ｍｍ）を有するノズルを用いて薄帯に鋳造
した。さらに鋳造中、湯溜り（パドル）近傍は加湿雰囲
気とし、パドルから引き出された直後の薄帯自由面に気
水噴霧することにより凝固後の冷却速度を高める手段を
講じた。製造条件はロール周速１２ｍ／ｓｅｃ。
ロール法によって、組成Ｆｅｔｏ、ｃＳ ｉｇ、ｒ Ｂ
１２ Ｃ１の合金を第２図（ｂ）に示すような５重のス
ロットノズル（幅ｄｏ、４ｍ＋＋＋、長さＱ５０ｍｍ、
間隔ａ １ ｍｍ）を有するノズルを用いて薄帯に鋳造
した。さらに鋳造中、湯溜り（パドル）近傍は加湿雰囲
気とし、パドルから引き出された直後の薄帯自由面に気
水噴霧することにより凝固後の冷却速度を高める手段を
講じた。製造条件はロール周速１２ｍ／ｓｅｃ。
０−ルとノズル面との間隔０．２ｍｍ、噴出圧は１成用
０．１ ｋｇ／ｃｍＬ、 ２成用０．２５ｋｇ／ｃｍ”
テ鋳造を開始し、２秒後に１次圧から２次圧に切り換
えた。２次圧切り換え後に作製された薄帯の板厚、破壊
強度およびＸ線回折比強度をそれぞれ第１表に示した。
０．１ ｋｇ／ｃｍＬ、 ２成用０．２５ｋｇ／ｃｍ”
テ鋳造を開始し、２秒後に１次圧から２次圧に切り換
えた。２次圧切り換え後に作製された薄帯の板厚、破壊
強度およびＸ線回折比強度をそれぞれ第１表に示した。
第 １ 表
（発明の効果）
以上説明したように本発明のＦｅ基非晶質合金薄帯は板
厚が大きく、かつ曲げ破壊歪が大きいなど機械的性質が
すぐれており、しかも表面性状も良いので従来材に比べ
、用途、適用範囲を拡大することができる。
厚が大きく、かつ曲げ破壊歪が大きいなど機械的性質が
すぐれており、しかも表面性状も良いので従来材に比べ
、用途、適用範囲を拡大することができる。
第１図は本発明非晶質合金薄帯と従来材における板厚と
破壊歪の関係を示す説明図、第２図は本発明薄帯を製造
するための装置に使用するノズルの実例を示す説明図、
第３図は結晶化率を模式的に表わした説明図、第４図は
本発明材（板厚１００Ｉｊ、ｍ）と従来材（板厚３０ｐ
ＬＩｌ）のＸ線回折強度を比較して示す説明図である。
破壊歪の関係を示す説明図、第２図は本発明薄帯を製造
するための装置に使用するノズルの実例を示す説明図、
第３図は結晶化率を模式的に表わした説明図、第４図は
本発明材（板厚１００Ｉｊ、ｍ）と従来材（板厚３０ｐ
ＬＩｌ）のＸ線回折強度を比較して示す説明図である。
Claims (3)
- （１）片面冷却法によって作製された板厚が８５μｍ以
上、かつ板幅が２０ｍｍ以上である板厚の大きなＦｅ基
非晶質合金薄帯。 - （２）片面冷却法によって作製された板厚が８５μｍ以
上、板幅が２０ｍｍ以上であり、急冷ままの薄帯につい
て自由面を外側にした破壊歪が０．０１以上である板厚
の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯。 - （３）片面冷却法によって作製された板厚が８５μｍ以
上、板幅が２０ｍｍ以上であり、急冷ままの薄帯につい
て結晶の存在率が１％未満であることを特徴とする板厚
の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15406284A JPS6133740A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15406284A JPS6133740A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6133740A true JPS6133740A (ja) | 1986-02-17 |
Family
ID=15576066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15406284A Pending JPS6133740A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6133740A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177936A (ja) * | 1984-02-25 | 1985-09-11 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| JPS60255243A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-16 | Nippon Steel Corp | 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 |
-
1984
- 1984-07-26 JP JP15406284A patent/JPS6133740A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177936A (ja) * | 1984-02-25 | 1985-09-11 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| JPS60255243A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-16 | Nippon Steel Corp | 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 |
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