JPS60255243A - 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 - Google Patents
板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯Info
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- JPS60255243A JPS60255243A JP59112015A JP11201584A JPS60255243A JP S60255243 A JPS60255243 A JP S60255243A JP 59112015 A JP59112015 A JP 59112015A JP 11201584 A JP11201584 A JP 11201584A JP S60255243 A JPS60255243 A JP S60255243A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は移動する冷却基板の表面で溶融状態にある金属
（合金）を急冷凝固する方法によってつくられる板厚が
大きく、かつ強靭なＦ・基非晶質合金薄帯に関するもの
である。
（合金）を急冷凝固する方法によってつくられる板厚が
大きく、かつ強靭なＦ・基非晶質合金薄帯に関するもの
である。
（従来の技術）
金属（合金）を溶融状態から急冷して連続的に薄帯をつ
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
この方法は回転する金属製ドラムの内周面又は外周面に
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
この方法によれば冷却速度がきわめてはやいので、合金
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属（合金）を得ることができる。
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属（合金）を得ることができる。
非晶質金属（合金）は特異な性質によって実用的に注目
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら一般に薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲
を制限していた。
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら一般に薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲
を制限していた。
一般に非晶質合金の限界板厚は合金組成に依存すること
が知られておＪ） 、Ｈａｇｌｗａｒａらの報告（Ｓｅ
ｔ 、 Ｒｅｐ、 Ｒｅ５ａ、Ｉｎａｔ＊、Ｔｏｈｏｋ
ｕ Ｕｎｉｖ、 Ａ−２９（１９８１）＊３５１）によ
れば、片面冷却法の一つである単ロール法を用いてＦ・
−８ｌ−Ｂ合金を非晶質化する場合板厚はＦ・７５”１
゜Ｂ１５が２５０μｍでもつとも厚く、この成分から遠
ざかるに従い板厚は小さくなることが示されている。
が知られておＪ） 、Ｈａｇｌｗａｒａらの報告（Ｓｅ
ｔ 、 Ｒｅｐ、 Ｒｅ５ａ、Ｉｎａｔ＊、Ｔｏｈｏｋ
ｕ Ｕｎｉｖ、 Ａ−２９（１９８１）＊３５１）によ
れば、片面冷却法の一つである単ロール法を用いてＦ・
−８ｌ−Ｂ合金を非晶質化する場合板厚はＦ・７５”１
゜Ｂ１５が２５０μｍでもつとも厚く、この成分から遠
ざかるに従い板厚は小さくなることが示されている。
しかしながら、実用的な幅（２０ｍｍ以上）を有する薄
帯についてはこのように大きな板厚は得られないことは
経験的に知られている。その理由の１つけ薄帯の幅が広
くなるに従い、冷却速度が低下するためである。すなわ
ち板幅が大きくなるに従い、冷却基板の熱負荷は大きく
なシ、基板温度が上昇し、結果として冷却速度が低下す
る。冷却速度の低下は当然の事ながら、同一合金組成に
対して非晶質状態で得られる板厚を小さくする。
帯についてはこのように大きな板厚は得られないことは
経験的に知られている。その理由の１つけ薄帯の幅が広
くなるに従い、冷却速度が低下するためである。すなわ
ち板幅が大きくなるに従い、冷却基板の熱負荷は大きく
なシ、基板温度が上昇し、結果として冷却速度が低下す
る。冷却速度の低下は当然の事ながら、同一合金組成に
対して非晶質状態で得られる板厚を小さくする。
Ｈａｇｌｗａｒａらの結果が大きな限界板厚を示した理
由は彼らの実験が冷却速度のにやい狭幅リボン（１暉巾
）で行われたためと思われる。
由は彼らの実験が冷却速度のにやい狭幅リボン（１暉巾
）で行われたためと思われる。
冷却条件の悪い幅広材料の板厚限界は、Ｈａｇｉｗａｒ
ａらの結果に比べてかなシ小さく 、２５ ｔｒａｍ幅
の場合４５μｍ程度であった。これよシ板厚を大きくす
るために、製造条件を変えても良い材料は得られない。
ａらの結果に比べてかなシ小さく 、２５ ｔｒａｍ幅
の場合４５μｍ程度であった。これよシ板厚を大きくす
るために、製造条件を変えても良い材料は得られない。
すなわち、従来の片面冷却法において板厚を変える製造
ノ９ラメータは１）ノズル開口部の幅（基板移動方向の
長さ）、ｌ＋）溶湯噴出圧力、１ｉｉ）ノズルと冷却基
板の間隔、Ｉｖ）冷却基板の移動速度の４つと考えられ
てきたが、これらのパラメータを変えるだけでは４５μ
ｍを越える板厚を得ることはできなかった。Ａ’ラメー
タの適正範囲を越えて無理に厚い板厚をつくろうとする
と、できた薄帯の形状や表面性状、特性（磁性、機械的
性質）が劣化した。
ノ９ラメータは１）ノズル開口部の幅（基板移動方向の
長さ）、ｌ＋）溶湯噴出圧力、１ｉｉ）ノズルと冷却基
板の間隔、Ｉｖ）冷却基板の移動速度の４つと考えられ
てきたが、これらのパラメータを変えるだけでは４５μ
ｍを越える板厚を得ることはできなかった。Ａ’ラメー
タの適正範囲を越えて無理に厚い板厚をつくろうとする
と、できた薄帯の形状や表面性状、特性（磁性、機械的
性質）が劣化した。
このように幅広で板厚の大きな実用性の高い材料をつく
ることは技術的にきわめて困難な状況にあったが、最近
２５．４ｗ幅の薄帯において８０μｍ厚の薄帯の製造が
可能になったことが報告されている（ Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ ｖｏｌ、
５５ 。
ることは技術的にきわめて困難な状況にあったが、最近
２５．４ｗ幅の薄帯において８０μｍ厚の薄帯の製造が
可能になったことが報告されている（ Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ ｖｏｌ、
５５ 。
４６ （１９８４年） ｐｉ１７８７ ）。それによる
と、”８０Ｂ１４．５”’！、５Ｃ２合金において急冷
ままの薄帯の曲げ応力による破壊束（εｆ）は板厚の増
加とともに低下し、４０μｍ厚以上では０．０１以下の
小さな値になることが示されている。ここで破廉歪は通
常ｅ４ ＝ ｔ／ （２ｒ −ｔ ）で表わされる。こ
こでｔは薄帯の板厚、ｒは曲げ半径である。
と、”８０Ｂ１４．５”’！、５Ｃ２合金において急冷
ままの薄帯の曲げ応力による破壊束（εｆ）は板厚の増
加とともに低下し、４０μｍ厚以上では０．０１以下の
小さな値になることが示されている。ここで破廉歪は通
常ｅ４ ＝ ｔ／ （２ｒ −ｔ ）で表わされる。こ
こでｔは薄帯の板厚、ｒは曲げ半径である。
板厚６０μｍの場合破壊束が０．０１以下であるという
ことは、材料を直径６ｍ＋以下のシリンダーに巻くこと
が出来ないことを意味する。これは材料利用上の欠点と
なる。例えば巻き鉄心においてコーナ一部のｒに制約を
与えることになるほか、脆さが巻き加工中の材料破断の
頻度を多くする。
ことは、材料を直径６ｍ＋以下のシリンダーに巻くこと
が出来ないことを意味する。これは材料利用上の欠点と
なる。例えば巻き鉄心においてコーナ一部のｒに制約を
与えることになるほか、脆さが巻き加工中の材料破断の
頻度を多くする。
このような材料利用上の要求から板厚が厚いだけでなく
、機械的性質のよい非晶質材料の出現が望まれていた。
、機械的性質のよい非晶質材料の出現が望まれていた。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、厚く、広幅で、かつ機械的性質のよい、特に
曲げ破壊束の大きいＦｅ基非晶質合金薄帯を提供するも
のである。
曲げ破壊束の大きいＦｅ基非晶質合金薄帯を提供するも
のである。
（問題点を解決するための手段″）
本発明のＦ・基非晶質合金薄帯は、前記のように広幅で
、従来のものに比べて板厚が大きく、機械的性質がすぐ
れていることが特徴である。
、従来のものに比べて板厚が大きく、機械的性質がすぐ
れていることが特徴である。
すなわち板厚の大きさけ少くとも５０μｍ１幅は少くと
も２０ ｗｍ％曲げ応力に対する破壊束（εｆ）が０．
０１以上、一般には０，１５以上である。これに対し、
従来技術で製作された厚手材料のＥ、１は本発明の材料
と同じ厚さの場合０．０１以下であシ、本発明の材料は
５０チ以上大きなＥＥＨ値を有する。
も２０ ｗｍ％曲げ応力に対する破壊束（εｆ）が０．
０１以上、一般には０，１５以上である。これに対し、
従来技術で製作された厚手材料のＥ、１は本発明の材料
と同じ厚さの場合０．０１以下であシ、本発明の材料は
５０チ以上大きなＥＥＨ値を有する。
本発明の材料が、板厚が厚いにも拘らず、機械的性質が
すぐれている理由について説明する。
すぐれている理由について説明する。
（５）
一般に非晶質合金薄帯の特性が板厚に依存することはよ
く知られている。薄帯の板厚はその熱履歴を通して特性
に影響を与えるものと考えられる。
く知られている。薄帯の板厚はその熱履歴を通して特性
に影響を与えるものと考えられる。
板厚の増加とともに破壊束Ｆ４が低下するのは溶湯が固
化した後の薄帯の冷却速度が板厚が大きくなるほど遅く
なることによる。すなわちセルファニールを受けるため
である。本発明の薄帯はこの点に着目し、製造に際し、
冷却速度が遅くならないように留意している。すなわち
板厚が厚いＫも拘らず固化後の冷却速度は従来材（板厚
３０ ｋｔ ）と大差ない程度にはやいためセルファニ
ールを受ける時間が短く、結果として機械的性質、特に
曲げ破壊束が大きいと考えられる。
化した後の薄帯の冷却速度が板厚が大きくなるほど遅く
なることによる。すなわちセルファニールを受けるため
である。本発明の薄帯はこの点に着目し、製造に際し、
冷却速度が遅くならないように留意している。すなわち
板厚が厚いＫも拘らず固化後の冷却速度は従来材（板厚
３０ ｋｔ ）と大差ない程度にはやいためセルファニ
ールを受ける時間が短く、結果として機械的性質、特に
曲げ破壊束が大きいと考えられる。
第１図は本発明の３重および４重ノズルで作製した組成
Ｆ・８０．５”６．５Ｂ、２Ｃ４からなる厚手材料の曲
げ破壊束εｆの板厚依存性を従来材のそれと比較したも
のである。
Ｆ・８０．５”６．５Ｂ、２Ｃ４からなる厚手材料の曲
げ破壊束εｆの板厚依存性を従来材のそれと比較したも
のである。
従来材が板厚４５μｍを越えると急激にＥ：ｆが小さく
なシ５０μｍで、６ｆ：ｅ：０．０１程度、したがって
曲げ直径５瓢に低下するのに対して本発明材は（６） ５５μｍでもＥＦ−ｆ＝ １、即ち１８０°密着曲げし
ても破壊しない延性を有している。６５μｍでは密着曲
げは出来なかったが、Ｅｆｘ＝ Ｑ、 Ｑ ３ 、した
がって２調速度までは破壊なしに曲げ可能であった。
なシ５０μｍで、６ｆ：ｅ：０．０１程度、したがって
曲げ直径５瓢に低下するのに対して本発明材は（６） ５５μｍでもＥＦ−ｆ＝ １、即ち１８０°密着曲げし
ても破壊しない延性を有している。６５μｍでは密着曲
げは出来なかったが、Ｅｆｘ＝ Ｑ、 Ｑ ３ 、した
がって２調速度までは破壊なしに曲げ可能であった。
７５μｍではεｆ ＝ ０．０２に低下したが、先に引
用した論文の５０μｍ厚のεｆ値０．００６に比べると
はるかに大きな値を示している。これは曲げ直径で見た
とき、比較材が８１１ｍφ以下に曲げることが不可能で
あるのに対して、それよシ厚い本発明材は４＋ｍｎφま
では曲げることが出来る靭性を有していることを示す。
用した論文の５０μｍ厚のεｆ値０．００６に比べると
はるかに大きな値を示している。これは曲げ直径で見た
とき、比較材が８１１ｍφ以下に曲げることが不可能で
あるのに対して、それよシ厚い本発明材は４＋ｍｎφま
では曲げることが出来る靭性を有していることを示す。
本発明の非晶質合金薄帯は板厚が大きく、延性および靭
性が高いだけでなく、表面性状のすぐれている点も特徴
の一つである。すなわち本発明非晶質合金薄帯の表面’
ｅＪＩｓＢ０６０１法で測定すると、力、トオ７値０．
８■に対して基板側の面（単ロール法の場合、ロール面
側）のＲ１は０．２〜０．５μｍ１自由面は０．１〜０
．５μｍであシ、従来の片面冷却法で作製される非晶質
合金薄帯の基板面０．６〜１．３μｍ１自由面０．６〜
１．５μｍに比べてきわめて清めらかなことが明らかで
ある。
性が高いだけでなく、表面性状のすぐれている点も特徴
の一つである。すなわち本発明非晶質合金薄帯の表面’
ｅＪＩｓＢ０６０１法で測定すると、力、トオ７値０．
８■に対して基板側の面（単ロール法の場合、ロール面
側）のＲ１は０．２〜０．５μｍ１自由面は０．１〜０
．５μｍであシ、従来の片面冷却法で作製される非晶質
合金薄帯の基板面０．６〜１．３μｍ１自由面０．６〜
１．５μｍに比べてきわめて清めらかなことが明らかで
ある。
本発明の非晶質合金薄帯は厚く、表面が平滑であること
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均６０μｍ１幅２５ｆｆｉ＋＋１の非晶質
合金薄帯を外径４０期のボビンに７５０ｇを２ｋｇの張
力で巻き取ったときの占積率は９１チであった。これに
対して従来材の占積率は３０μｍ厚の場合８０〜８５％
が普通である。占積率の高い材料は磁気コアなどに用い
る場合、小型化でき実用上有利である。
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均６０μｍ１幅２５ｆｆｉ＋＋１の非晶質
合金薄帯を外径４０期のボビンに７５０ｇを２ｋｇの張
力で巻き取ったときの占積率は９１チであった。これに
対して従来材の占積率は３０μｍ厚の場合８０〜８５％
が普通である。占積率の高い材料は磁気コアなどに用い
る場合、小型化でき実用上有利である。
本発明の非晶質合金薄帯はＦ＠全主成分とし、Ｂ。
ｓｔ、ｃ、ｐ等の１種または２種以上全半金属として含
む合金であシ、また要求される特性に応じてＦｅを機械
的性質を低下させない範囲で一部他の金属と置換しても
よい。すなわち磁気特性を要求される場合にはＦｅｏＡ
以内の量をＣｏ ｒ Ｎ ｉの１種または２種と置換し
てもよい。また磁気特性改善のためにＭｏ、ＮＪＭｎｙ
Ｓｎの１種または２種以上、耐食性改善のためにＭｏ＋
Ｃｒ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｈｆ＋ＴａｊＷの１種または２
種以上、機械的特性改善のためにＭｎ＋Ａｔ、Ｃｕ＋Ｓ
ｎ等を添加してもよい。なお含有量の範囲はＦｅは４０
〜８２％（ａｔ％、以下同じ）（イロしＦｅの棒以内を
Ｃｏ、Ｎｌの１種または２種と置換可能）、Ｂけ８〜１
７％、８１は０〜１５係、Ｃは７％以下、その他の元素
は合計１０％以下の範囲で用途に応じて選択される。ま
た合金を構成する全元素の合計を１００％とする・ 本発明薄帯は例えば第２図に示すような複数の開口部を
もつノズルを用い溶湯流を移動する冷却基板上に噴出さ
せ、溶湯流を次々に重ね合せていくことによシ薄帯と基
板との熱接触を高めるとともに第１から第３の開口部に
至る長い距離、すなわち接触時間を保証することによシ
製造すること−ができる。
む合金であシ、また要求される特性に応じてＦｅを機械
的性質を低下させない範囲で一部他の金属と置換しても
よい。すなわち磁気特性を要求される場合にはＦｅｏＡ
以内の量をＣｏ ｒ Ｎ ｉの１種または２種と置換し
てもよい。また磁気特性改善のためにＭｏ、ＮＪＭｎｙ
Ｓｎの１種または２種以上、耐食性改善のためにＭｏ＋
Ｃｒ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｈｆ＋ＴａｊＷの１種または２
種以上、機械的特性改善のためにＭｎ＋Ａｔ、Ｃｕ＋Ｓ
ｎ等を添加してもよい。なお含有量の範囲はＦｅは４０
〜８２％（ａｔ％、以下同じ）（イロしＦｅの棒以内を
Ｃｏ、Ｎｌの１種または２種と置換可能）、Ｂけ８〜１
７％、８１は０〜１５係、Ｃは７％以下、その他の元素
は合計１０％以下の範囲で用途に応じて選択される。ま
た合金を構成する全元素の合計を１００％とする・ 本発明薄帯は例えば第２図に示すような複数の開口部を
もつノズルを用い溶湯流を移動する冷却基板上に噴出さ
せ、溶湯流を次々に重ね合せていくことによシ薄帯と基
板との熱接触を高めるとともに第１から第３の開口部に
至る長い距離、すなわち接触時間を保証することによシ
製造すること−ができる。
また噴出する溶湯流によって形成される・ｆドルを囲む
部分を加圧するかあるいは薄帯の自由面にガスを噴出し
薄帯を基板に押付けることなどによシ薄帯と基板との接
触時間を長くしたシ、あるいは冷却基板の温度上昇を防
ぐための手段を講じる等も有効である。
部分を加圧するかあるいは薄帯の自由面にガスを噴出し
薄帯を基板に押付けることなどによシ薄帯と基板との接
触時間を長くしたシ、あるいは冷却基板の温度上昇を防
ぐための手段を講じる等も有効である。
（９）
（実施例）
次に実施例をあげて説明する。
実施例Ｉ
Ｃｕ合金製で直径６００ｍφの冷却ロールを用いる単ロ
ール法によって、組成”８０．５””６．５Ｂ１２Ｃ１
（ａｔ％）の合金を第２図に示すような３重のスロット
状の開口部（幅ｄ０．４■、長さ１２５■、間隔ａ １
ｗｍ ）を有するものを用いて薄帯に鋳造した。
ール法によって、組成”８０．５””６．５Ｂ１２Ｃ１
（ａｔ％）の合金を第２図に示すような３重のスロット
状の開口部（幅ｄ０．４■、長さ１２５■、間隔ａ １
ｗｍ ）を有するものを用いて薄帯に鋳造した。
製造条件は噴出圧０．３５ ｋｇ／ａｎ”、ロール周速
２５ｍ／畠・０１０−ルとノズル面との間隔０．２籠で
行なったＯ 作製された薄帯の板厚および曲げ破壊型その他の特性を
第１表に示した。
２５ｍ／畠・０１０−ルとノズル面との間隔０．２籠で
行なったＯ 作製された薄帯の板厚および曲げ破壊型その他の特性を
第１表に示した。
比較例として単一スロットのノズル（ｄＯ，７重ｍ、長
さ１２５■）を用いて作製した厚手材料の特性も第１表
に示しである。
さ１２５■）を用いて作製した厚手材料の特性も第１表
に示しである。
第１表から明らかなように、本発明の厚手非晶質合金は
従来材に比べて厚くて機械的性質、表面性状などが従来
材よシすぐれている。
従来材に比べて厚くて機械的性質、表面性状などが従来
材よシすぐれている。
（１０）
第 １ 表
板厚二重量法による ｔ＝Ｗ／ｌ−ｗ・ρＷ：重量、ｔ
：長さ１ｗ：巾、ρ：密度ｅｆ：薄帯自由面を外側にし
て曲げたときの破壊歪６ｆ−ｔ（２ｒ−１） Ｒ８２表面粗さ カットオフ値０．８■測定長さ８ ｗ
＋ （幅方向） 占積率：外径４０ｖｍφの巻き枠に幅２５＋ｍの薄帯を
約７００９ｒ巻いたときの占積率、次の式から算出した
。
：長さ１ｗ：巾、ρ：密度ｅｆ：薄帯自由面を外側にし
て曲げたときの破壊歪６ｆ−ｔ（２ｒ−１） Ｒ８２表面粗さ カットオフ値０．８■測定長さ８ ｗ
＋ （幅方向） 占積率：外径４０ｖｍφの巻き枠に幅２５＋ｍの薄帯を
約７００９ｒ巻いたときの占積率、次の式から算出した
。
ここで計算重量＝（Ｒ−ｒ）πＷρ
Ｒ：リング外径
ｒ：リング内径
Ｗ：薄帯の幅
ρ：比重
実施例２
実施例１と同じ単ロールと４重ノズル（ｄＯ，４■、ｔ
２５ｍｓａ１期）を用いて、製造条件は噴出圧０．３０
ｋｇ／ｃｍ” ％ ” ／’同周速鋳造の途中で２５
ｍ／ ｓｅｃから１８ｍ１ｓｅｃに落すことによシ厚
手薄帯をつくった。その際に薄帯自由面からのガス押し
付け、ロール面からの冷却を行なった。また比較例とし
て、実施例１の比較例と同じノズルを用い、ロール周速
を落す方式によシ薄帯をつくった。それぞれの特性を第
２表に示した。
２５ｍｓａ１期）を用いて、製造条件は噴出圧０．３０
ｋｇ／ｃｍ” ％ ” ／’同周速鋳造の途中で２５
ｍ／ ｓｅｃから１８ｍ１ｓｅｃに落すことによシ厚
手薄帯をつくった。その際に薄帯自由面からのガス押し
付け、ロール面からの冷却を行なった。また比較例とし
て、実施例１の比較例と同じノズルを用い、ロール周速
を落す方式によシ薄帯をつくった。それぞれの特性を第
２表に示した。
第２表から明らかなように、本発明の非晶質合金は厚く
て、しかも機械的性質および表面性状がすぐれている。
て、しかも機械的性質および表面性状がすぐれている。
第 ２ 表
（発明の効果）
以上説明したように本発明のＦｅ基非晶質合金薄帯は板
厚が大きくかつ曲げ破壊歪が大きく、表面性状がすぐれ
ているので例えばトランスの鉄心に用いる場合、巻き鉄
心の形状に対する制約が少なくかつ巻き加工工程におけ
る作業能率の向上がはかれる。
厚が大きくかつ曲げ破壊歪が大きく、表面性状がすぐれ
ているので例えばトランスの鉄心に用いる場合、巻き鉄
心の形状に対する制約が少なくかつ巻き加工工程におけ
る作業能率の向上がはかれる。
また鉄心以外の用途に使用する場合にも板厚が大キく、
機械的性質が良いので従来材に比べて用途、適用範囲が
拡げられる０例えばバネ材として用いることができるな
どその効果は極めて太き−０
機械的性質が良いので従来材に比べて用途、適用範囲が
拡げられる０例えばバネ材として用いることができるな
どその効果は極めて太き−０
第１図は本発明非晶質合金薄帯と従来材における板厚と
破壊歪の関係を示す説明図、第２図は本発明薄帯を製造
するだめの装置に使用するノズルの実例を示す説明図で
ある。 （１３） 第１図 釈淳ひよ） 手続補正書（自発） 昭和５９年６月２８日 特許庁長官 志 賀 傘 殿 ■、事件の表示 昭和５９年特許願第１１２０１５号 ２、発明の名称 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正の対象 （１） 特許請求の範囲 片面冷却法によって作製された板厚が５０μｍ以上、板
幅が２０１！１以上であり、急冷ままの薄帯について自
由面を外側にした曲げ破−歪が０．０１以（２）
破壊歪の関係を示す説明図、第２図は本発明薄帯を製造
するだめの装置に使用するノズルの実例を示す説明図で
ある。 （１３） 第１図 釈淳ひよ） 手続補正書（自発） 昭和５９年６月２８日 特許庁長官 志 賀 傘 殿 ■、事件の表示 昭和５９年特許願第１１２０１５号 ２、発明の名称 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正の対象 （１） 特許請求の範囲 片面冷却法によって作製された板厚が５０μｍ以上、板
幅が２０１！１以上であり、急冷ままの薄帯について自
由面を外側にした曲げ破−歪が０．０１以（２）
Claims (1)
- 片面冷却法によって作製された板厚が５０μｍ以上、板
幅が２０閣以上であシ、急冷ままの薄帯について自由面
を外側にした曲げ破壊歪が０．０１以上である板厚の大
きなＦｅ基非晶質合金薄帯。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59112015A JPS60255243A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| DE19843442009 DE3442009A1 (de) | 1983-11-18 | 1984-11-16 | Amorphes legiertes band mit grosser dicke und verfahren zu dessen herstellung |
| US07/102,274 US4865664A (en) | 1983-11-18 | 1987-09-28 | Amorphous alloy strips having a large thickness and method for producing the same |
| US08/083,851 US5301742A (en) | 1983-11-18 | 1993-06-25 | Amorphous alloy strip having a large thickness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59112015A JPS60255243A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255243A true JPS60255243A (ja) | 1985-12-16 |
| JPS6340625B2 JPS6340625B2 (ja) | 1988-08-11 |
Family
ID=14575838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59112015A Granted JPS60255243A (ja) | 1983-11-18 | 1984-05-31 | 板厚が大きくかつ強靭なＦｅ基非晶質合金薄帯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255243A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6133740A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-17 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| US6830636B2 (en) | 1993-10-04 | 2004-12-14 | Nippon Steel Corporation | High toughness amorphous alloy strip and production thereof |
| JP2010184298A (ja) * | 1998-05-13 | 2010-08-26 | Metglas Inc | 高スタック率のアモルファス金属リボン及び変圧器コア |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH026547U (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-17 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
| JPS5877750A (ja) * | 1976-10-22 | 1983-05-11 | アライド・コ−ポレ−シヨン | 細長いまたは連続的な等方性の非晶質金属のストリツプ |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP59112015A patent/JPS60255243A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5877750A (ja) * | 1976-10-22 | 1983-05-11 | アライド・コ−ポレ−シヨン | 細長いまたは連続的な等方性の非晶質金属のストリツプ |
| JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6133740A (ja) * | 1984-07-26 | 1986-02-17 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きなＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| US6830636B2 (en) | 1993-10-04 | 2004-12-14 | Nippon Steel Corporation | High toughness amorphous alloy strip and production thereof |
| JP2010184298A (ja) * | 1998-05-13 | 2010-08-26 | Metglas Inc | 高スタック率のアモルファス金属リボン及び変圧器コア |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6340625B2 (ja) | 1988-08-11 |
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