JPS6131802A - 蒸気タ−ビンプラントの運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、蒸気タービンプラントにおいて負荷が急激し
たとき、これに対応して蒸気発生量を抑制して余剰蒸気
の発生を防止する運転方法に関するものである。

〔発明の背景〕

今日の蒸気タービンプラントにおいて、プラントを構成
する補機類のトリップ等によシ、やむをえず負荷を急降
下又は負荷遮断等をよぎなくされる場合がある。これら
の運転を行う場合、タービンプラントにおいては、駆動
蒸気系に設置される弁を閉操作することによシ急速に負
荷降下または負荷遮断等の運転は可能であるが、これに
伴って蒸気発生プラントにおいては燃料の絞シ込み、も
しくは遮断等で負荷の急減に追従しようとする。

°しかじ、残存燃料等の影響によシ負荷応答性許容範囲
を超え、タービンプラントとの間に負荷の差が発生する
。すなわち、蒸気発生器よシ発生される蒸気量はタービ
ンにて必要とする蒸気量を超え、余剰蒸気が発生する。

ここに、蒸気発生プラントの運転を負荷応答性を許容範
囲内に押え、且つ余剰蒸気を発生させない蒸気タービン
プラントノ運転方法を必要とするニニズが増大している
。

次に、第２図について従来の蒸気タービンプラントにお
ける負荷急減、負荷遮断運転を行った場合の問題点を具
体的に説明する。

第２図にて、蒸気発生器１で発生した蒸気は主蒸気管１
３を通シ高圧タービン２に入る。高圧タービン２で仕事
をした蒸気は低温再熱蒸気管１４を通シ、再び蒸気発生
装置２に戻シ再熱され、高温再熱蒸気管１５を通シ中圧
タービン３、低圧タービン４にて仕事をする。これら各
タービン２・３・４にて蒸気の行った仕事は、発電機５
にて電気エネルギに変換される。また、各タービン２・
３・４にて仕事を終えた蒸気は、復水器６にて水に還元
され、復水ポンプ７にて復水管１６、低圧給水加熱器８
を経由し、脱気器９に送られ、さらに給水ポンプ１０に
よシ給水管１７、高圧第１・２給水加熱器１１・１２を
経由し蒸気発生器１へ戻される。

蒸気タービンプラントが通常運転を行ってる場合、前述
の過程で各給水加熱器８・１１・１２及び脱気器９にお
いては各タービン２・３・４よシ抽気される高温蒸気に
よシ給水と熱交換させ、給水を加熱する。

以上が蒸気タービンプラントの構成概要であるが、この
蒸気タービンプラントにおいて負荷遮断して所内単独運
転へ移行させた場合、発電機５は、蒸気タービンプラン
ト内に設置される補機類の駆動電気量のみを発電する状
態、すなわち所内単独運転を継続する。この時、タービ
ン側プラントにおいては主蒸気弁１Ｂが瞬時に絞シ込み
可能であシ各タービン２・３・４で仕事をする蒸気量を
、その電気量に相当する分まで瞬時に抑制することがで
きる。

一方、蒸気発生器側プラントにおいては燃料絞り込み、
もしくは燃料遮断により給水を蒸気に変換するだめの外
部熱源を断ち、発生蒸気量をタービン２・３・４にて必
要とする蒸気量まで減少させようとするが、蒸気発生器
１内部の残存燃料や保有水及び構造物の保有熱等による
、内部保有熱量の影響により、外部熱源を断っても、最
大負荷降下率（最大負荷応答性）の許容範囲は、蒸気発
生器１内部に残存する内部保有熱量の減衰率が限度であ
る。

ココニ、°蒸気発生器１とタービン２・３・４の負荷降
下率に大きな差が発生する。すなわち、タービン２・３
・４が必要とする蒸気量以上の蒸気が、蒸気発生器１か
ら発生するため、余剰蒸気が生まれる。この発生した余
剰蒸気は行き場所を失い、主蒸気管１３の内部で昇圧現
象を引きおこし蒸気発生器１の蒸気系統に設置される安
全弁が開いて大気中に大量の高熱エネルギを有する蒸気
を放出することになシ、最悪の場合は主蒸気管１３の内
部に滞留する蒸気の動エネルギ（動圧）によシ主蒸気管
１３及び蒸気発生器１の破裂を引きおこすおそれがある
。これらの問題点は全て、蒸気発生器１から発生する余
剰蒸気を抑制できないことが原因である。

〔発明の目的〕

本発明は上述の事情に鑑みて為されたもので、蒸気ター
ビンの負荷を急激に減じ、若しくは負荷を遮断した場合
に、蒸気発生器から余剰の蒸気を発生させることを防止
し得る運転方法を提供しようとするものである。

〔発明の概要〕 上記の目的を達成するための、本発明の基本的な原理に
ついて次に述べる。

本発明に当っては前述の余剰蒸気をいかにして発生させ
ないようにするかに着眼点をおいたものであシ、以下に
その解決策を説明する。

第１に、蒸気発生器１からの余剰蒸気発生根源である、
蒸気発生器１内部に残存する内部保有熱量の減衰を促進
させるために、蒸気発生装置１へ供給する給水の温度を
下げることが、前記の目的を達成するために最も効果的
であシ、かつ簡単な方法である。

蒸気発生量Ｆは、次掲の式１によって求められる。

Ｆ＝Ｑ／（ＴＩ　−Ｔ２　）　　　　・・・・・・・・
・式１Ｑ：蒸気発生器１の有する内部保有熱量ＴＩ：蒸
気発生器１から発生する蒸気温度Ｔ２：蒸気発生器１へ
供給する給水温度Ｆ　：蒸気発生器１からの発生蒸気量 上式１にて、蒸気発生器１の内部保有熱量Ｑと発生蒸気
温度Ｔ１が不変であるため、蒸気発生器１へ供給する給
水温度Ｔ！を下げることで、蒸気発生器１での温度上昇
を大きくすると、発生蒸気量Ｆは減少させることが可能
であり、余剰蒸気の発生を抑制できる。

第２に、蒸水ポンプ１０よシ蒸気発生器１への給水を全
量供給するのではなく、その一部をタービン側プラント
内にて循環させ給水量を減少させる。これは、蒸気ター
ビンプラント内を循環してい名水及び蒸気の流れを抑制
することにより、前述の問題点である主蒸気管１３内で
の動工坏ルギを低下させて安全を確保できる。このよう
にして動エネルギを低下させることによシ余剰蒸気の発
生を抑制することができる。

第３に、蒸気タービンプラントを所内単独運転を継続さ
せるために必要とする蒸気量を増加させる。とれは、前
述の通シ、発電機５は、蒸気タービンプラント内の補機
類が所内単独運転を継続するために必要とする電機量を
発生するに相当する蒸気をタービン２・３・４に供給す
ると共に、蒸気タービンプラント内を構成する補機類に
補助蒸気として供給することによシ、蒸気発生器１にて
発生する蒸気の使用量を増加させる。すなわち、余剰と
なるべき蒸気を蒸気タービンプラントの運転に必要な蒸
気にすることによシ、余剰蒸気の発生を抑制することが
できる。

以上が本発明における蒸気発生器１よ多発生する余剰蒸
気による問題点と、その余剰蒸気を抑制する解決策であ
る。

〔発明の実施例〕

第１図は本発明の運転方法を適用するために構成した蒸
気タービンプラントの１例の系統図である。

蒸気発生器１へ供給する給水温度を下げるため、給水ポ
ンプ１０の出口よシ、高圧第１給水加熱器１１及び高圧
第２給水加熱器１２をバイパスし蒸気発生器１へ給水を
供給するバイパス管２１と、バイパス弁２５を設置する
。これは、蒸気タービンプラントにて、負荷急減・負荷
遮断運転を行った場合高圧第１・２給水加熱器１１・１
２の加熱蒸気は急減するか、もしくは全く無くなるが、
高圧第１・２給水加熱器１１・１２及びそれら出口の給
水管１７の内部には、高温の水が滞留しておシ、加熱さ
れていない給水ポンプ１０出口の給水が蒸気発生器１へ
供給されるまでに前記の温水が蒸気発生器１へ供給され
、前述の蒸気発生器１の内部保有熱量Ｑの減衰は促進さ
れない。ここで、これら負７１？４減・負荷遮断運転を
行う際バイパス弁２５を開け、給水ポンプ１０出口の加
熱されていない給水を、蒸気発生器１へ供給し、蒸気発
生器１の内部保有熱量の減衰を促進させ、蒸気発生器１
から発生する余剰蒸気を抑制することが可能となる。ま
た、この場合高圧第２給水加熱器出口側に設置される弁
、給水弁２０を絞り込む、もしくは遮断することで、蒸
気発生器１に供給される前記高温の給水を減少もしくは
遮断することによシ、さらに効果的に蒸気発生器１の内
部保有熱量Ｑを減衰させることができ、蒸気発生器１か
ら発生する余剰蒸気の抑制に優位である。

つぎに前述第２の解決策を実施するだめの機器及び運転
方法として、蒸気発生器１へ供給する給水の一部を、給
水管１７より分枝させる。本図では、高圧第２給水加熱
器１２の出口よシ脱気器９へ戻す循環管２２と循環弁２
６を設置する。これは、蒸気発生器１へ供給する給水の
一部を、脱気器９、給水ポンプ１０、高圧第１・２給水
加熱器１１・１２の間を循環させ、その循環させた給水
量の分だけ、蒸気発生器１へ供給する給水量を減少させ
る。すなわち、負荷急減・負荷遮断運転を行う際循環弁
２６を開けることにより、蒸気発生器１へ供給する給水
の一部が、タービン側プラント内にて循環するため、そ
の循環水量分だけ、蒸気発生器１へ供給する給水量を減
少させ、蒸気発生器１から発生する余剰蒸気を抑制する
ことが可能となる。

さらに前述第３の解決策を実施するだめの機器及び運転
方法として、蒸気発生器１よ多発生した余剰蒸気を筺用
するために、主蒸気管１３もしくは蒸気発生器１内部の
蒸気ラインよシ、タービン側プラント内で使用する補助
蒸気を取シ出す。本図においては、蒸気発生器１内部よ
り、高圧第２給水加熱器１２へ蒸気を供給するための補
助蒸気管２３と補助蒸気弁２７を設置する。必要に応じ
、蒸気発生器１と、高圧第２給水加熱器１２を接続する
補助蒸気管の途中に補助蒸気ヘッダを設置することもで
きる。これらの装置を使用し、負荷急減・負荷遮断運転
を行う際に前記の補助蒸気弁２７を開け、蒸気発生器１
よ多発生した余剰蒸気を、補助蒸気として高圧第２給水
加熱器１２へ流入させる。そしてその補助蒸気は、高圧
第２給水加熱器１２の内部でドレンと化す。そのドレン
は、ドレン管２４及びドレン弁２８を経由して脱気器９
もしくは、復水器６へ回収する。すなわち、蒸気発生器
１よ多発生した余剰蒸気を補助蒸気として使用すること
により、余剰となるべき蒸気が必要な蒸気となり、蒸気
発生器１から発生する余剰蒸気を抑制することができる
。

更に、前記の蒸気発生器１が原油９石炭などを燃料とす
る火力プラントである場合、該蒸気発生器１から発生し
た蒸気を蒸気発生プラント内の補助蒸気として取シ出す
。本第１図においては蒸気発生器１の内部から該蒸気発
生器１のスートプロワ用蒸気として供給する。また、こ
の間に補助蒸気ヘッダを設置することもできる。これに
より、余剰となるべき蒸気を抑制することができる。

第１図の蒸気タービンプラントにおいて負荷の急激、又
は負荷遮断の際は、バイパス弁２５．循環弁２６．補助
蒸気弁２７を開弁する。また、給水弁２０は前述の弁と
反対に閉弁する。これによシ、蒸気発生器１に供給する
給水温度を下げると同時に給水流量の低減及び、余剰蒸
気の有効活用ができ、蒸気発生器１から発生する余剰蒸
気を抑制し、蒸気発生器１の負荷降下運転時の降下率を
許容範囲内に押えることも可能となる。

以下にその効果を添附の図表について述べる。

第３図は、横軸に時１口」ｔを取シ、縦軸に蒸気発生器
１に供給する給水流量と、タービン側プラント内にて循
環する循環水量を取る。また、時間軸に示すｔｏは負荷
降下開始時期であり、ｔ２は負荷降下終了時を示す。そ
して、実線カーブ４２が従来技術による蒸気発生器１に
供給する給水流量特性カーブであシ、破線カーブが本発
明を実施したことによる蒸気発生装置１に供給する給水
流量特性カーブ４３及び、タービン側プラント内で循環
する循環水量特性カーブ４４である。ここで、給水ポン
プ１の吐出流量と給水流量はほぼ一致しているため、本
発明のように負荷降下運転開始によりｇ水ポンプ１の吐
出給水が蒸気発生器１へ供給する給水と、タービン側プ
ラント内にて循環する循環水とに分けて見ると、従来技
術による給水流量と本発明による給水流量では給水流量
特性カーブ４２・４３を比較してわかるように、本発明
の場合の方が蒸気発生器１へ供給する給水流量は少い。

第４図は蒸気発生器１の特性カーブを示す図表であって
、横軸は第３図と同様の時間ｔ＋”Ｏ＊１２を示し、縦
軸については、下から給水流量特性カーブ（このカーブ
は第３図に示すものと同じものであるが、蒸気発生器１
の特性を説明するために本図にも引用するものである。

）、給水温度特性カーブ、熱負荷特性カーブ、発生蒸気
流量特性カーブを示す。また、第３図と同様に実線は従
来技術にて得られるそれぞれの特性カーブ４２゜４５．
４７．４９であシ、破線は本実施例で得られたそれぞれ
の特性カーブ４３，４６．４８゜５０である。本例にお
いて蒸気発生器１へ供給する給水流量が減少することは
前述の通りであり省略する。

給水温度については、従来技術では給水温度特性カーブ
４５に示す如く、高圧第２給水加熱器１２の内部滞溜給
水及び、高圧第２給水加熱器１２出口の給水管１７内部
に滞溜する高温給水が、全て蒸気発生器１に供給された
後に給水温度が降下するのに対し、本発明によると負荷
降下運転開始によシ給水ポンプ１０の出口の給水、すな
わち、高圧第１・２給水加熱器１１・１２に通水し加熱
する前の給水が、直接、蒸気発生器１に供給されるため
、瞬時に給水温度を下げることが可能となる。これら給
水流量の特性と給水温度の特性によシ、蒸気発生器の熱
負荷特性は、従来技術においては、熱負荷特性カーブ４
７の如く、給水流量と、はぼ比例する形で減少するが、
本発明においては、負荷降下運転開始により、熱負荷特
性カーブ４８に示す如く一度急激に上昇する。これは前
述の如く、発生蒸気温度が一定のため、給水温度が下が
ることによシ、蒸気発生器１で給水を蒸気に変化させ、
さらに加熱するために必要な熱量は増加させなくてはな
らないからである。すなわち、蒸気発生器での熱負荷は
、急激にＭ大する。

これらの現象により、蒸気発生器１よシ発生する蒸気ｉ
は、本図最上段に示す発生Ａ気流量特性カーブ４９．５
０の如くとなる。

、□え、、いよお′い、１□９工□エカーブ４９の如く
、給水流量特性カーブ４２とほぼ比例して減少するのに
対し、本実施例によると、負荷降下開始によシ、蒸気発
生器１の熱負荷が、熱負荷特性カーブ４８の如く上昇す
るため、発生蒸気温度を一定に保とうとすると、発生蒸
気流量を特性カーブ５０に示す如く急減させる効果が得
られる。これは前述の式１に示す如く発生蒸気量の関数
式よシ成シ立つ。また、この急減された発生蒸気蓋の一
部を、高圧第２給水加熱器１２への補助蒸気として使用
することによシ、蒸気発生器１よシ発生する余剰蒸気を
さらに抑制させる効果が十分得られる。

以上のように、本実施例によれば蒸気タービンプラント
の負荷降下運転、特に負荷急減及び負荷遮断等の運転時
に、タービン・蒸気発生器共に負荷を降下させ、負荷の
アンバランスを無くシ、蒸気発生器からの余剰蒸気の抑
制を可能とする。

また、本実施例では、蒸気発生器１へ供給する給水の一
部を高圧第１・２給水加熱器１１・１２を通水して脱気
器９へ循環させるが、この時、尚圧第２給水加熱器へ補
蒸気を流入させて、その循環水と熱交換させており、循
環水は加熱された水となって脱気器９に戻る。さらに、
循環水と熱交換した補助蒸気は、ドレン化して脱気器９
へ回収する。これらの循環水とドレンとは、つぎのよう
な効果をもたらす。

蒸気タービンプラントを構成するために、蒸気発生器１
へ給水を供給する給水ポンプ１０と、給水中に溶存する
０２を脱気する脱気器針とが設置されるが、蒸気タービ
ンプラントが負荷降下運転を行った場合、脱気器９の加
熱源が無くなシ、脱気器９内部の貯水は、脱気器９に流
入する彷＊によって温度低下がなされ、さらには脱気器
９の圧力をも低下させてしまう。この現象は給水ポンプ
１０の押込圧力を確保できなくシ、給水ポンプ１０がト
リップされて蒸気発生器１へ給水を供給することが不能
となり、プラントトリップに至る危険性が非常に高いの
で、脱気器９の温度降下を押える必要がある。このため
、加熱源を失っだ脱気器９へ、脱気器９内部の貯水温度
を低下させる復水の他に前記の循環水とドレンとを流入
させることで、脱気器９内部の貯水温度低下及び圧力低
下を抑制させ給水ポンプ１０の押込圧力を十分な値に確
保可能とする効果が得られる。この現象を第５図を用い
て次に説明する。

本図中の横軸には、第３・４図と同様の時間ｔ。

ｔｏ　ｌ　　ｔ２を取る。縦軸には圧力と温度を取る。

また、従来技術による特性カーブを実線、本実施例にお
いて得られる特性カーブを破線で示す。

本図の特性カーブにおいて、従来技術では、脱気器９内
部の貯水温度が貯水温度特性カーブ５７のように降下す
る。すると、脱気器９の圧力は、脱気器圧力特性カーブ
５１のように降下する。また、給水ポンプ１０の所要押
込圧力は給水ポンプ押込圧力特性カーブ５３のように降
下する。そして、給水ポンプ１０の実効押込圧力は、給
水ポンプ実効押込圧力特性カーブ５５のように降下する
。

これらの特性カーブ５３’、５４について、時間ｔ２以
降を比較すると、その差がひじように小さいことがわか
る。この圧力差があまシにも小さすぎたシ、あるいは逆
転すると、給水ポンプ１０の保護のために設置されてい
る圧力スイッチが給水ポンプ１０の押込圧力低を検出し
、給水ポンプ１０をトリップさせてしまい蒸気発生器１
へ給水することが不能となシ、プラントトリップに至る
危険性がある。本実施例においては、前記の通シ、脱気
器９へ加熱した循環水とドレンとを流入させることによ
シ脱気器９内部の貯水温度低下を抑制する。

これによシ、脱気器１０の貯水温度は貯水温度特性カー
ブ５８のように下降状態になシ、脱気器１０の圧力は脱
気器圧力特性カーブ５２のようになシ、給水ポンプ１０
の所要押込圧力及び実効押込圧力はそれぞれ、給水ポン
プ所要押込圧力特性カーブ５４、給水ポンプ実効押込圧
力特性カーブ５６のようになシ、それぞれの特性降下率
は従来技術に比較すると遅くなっている。特性カーブ５
４と５６との差も、従来技術による特性カーブ５３と５
５との差よりも大きくなシ、給水ポンプ１０を運転する
のに必要な押込圧力を十分確保する効果が得られる。

さらに、蒸気発生プラント内における補助蒸気の使用に
ついては、蒸気発生器１のストーブロワ用蒸気として使
用することによシ、該蒸気発生器１内に設置される加熱
器の冷却効果をもたらす。

すなわち蒸気発生器１の燃料に原油や石炭などを用いる
火力プラントの場合、蒸気発生器１で燃焼させた燃料の
廃ガスの熱エネルギにて蒸気発生器１への給水を蒸気に
変化させているが、この給水が蒸気する際に排気ガスの
熱エネルギを吸収して排ガス温度を下げ、蒸気発生器１
は給水を蒸気に変化させると同時に、加熱器に入ってく
る燃焼排ガス温度を下げる冷却作用をも果たしている。

これによシ、蒸気タービンプラントにおいて、負荷遮断
などの負荷急減運転を行った場合、蒸気発生器１内の絽
水及び蒸気の流れが止まるため、蒸気発生器１の燃焼排
ガス温度を下げるものが失われ、加熱器が過熱するおそ
れが有る。この現象を避けるため蒸気発生プラント内に
おいて補助蒸気を使用（本例においてはスートブロワ蒸
気として）することによシ、蒸気発生器１から生じる余
剰蒸気の抑制効果を得るとともに、蒸気発生器１内に設
けられた加熱器の冷却効果も同時に得ることを可能なら
しめる。

なお、本発明と同様の目的（負荷降下運転時の余剰蒸気
の処理）で、第６図に示したようにドレン管２４′を設
けた蒸気タービン装置も用いられているが、この装置（
第６図）は余剰蒸気を抑制するのではなく、蒸気タービ
ンプラントに不具合を発生させないように処理するもの
である。この蒸気タービンプラント（第６図）は蒸気発
生器１へ供給する給水を全量、高圧第１・２給水加熱器
１１・１２を通水しているが、このプラントの運転に本
発明方法を適用すると余剰蒸気の発生防止効果がいっそ
う完全に近くなる。

また、このタービンバイパス付蒸’Ａタービンプラント
の、高圧第２柘水加熱器１２周辺の特性を第７図を用い
て次に説明する。本第７図は横軸に時間Ｌ　　”Ｏｒ　
　Ｆ　　（これは、第３・４・５図のものと同じもので
ある。）を取シ、縦軸には、下から給水流孟、高圧第２
給水加熱器１２の内部圧力と同給水加熱器１２の加熱蒸
気圧力、高圧第２給水加熱器１２の出入口給水温度、高
圧第２給水加熱器１２の加熱蒸気量を取っである。負荷
降下運転を開始する１、のポイントについて見ると、高
圧第２給水加熱器１２加熱蒸気圧力は特性カーブ６０の
如く急激に上昇する。それによシ、同給水加熱器１２の
内部圧力も特性カーブ６１の如く上昇する。この圧力上
昇現状象によシ、同給水加熱器１２の出口給水温度、す
などち、蒸気発生器１への給水温度が特性カーブ４５の
ように上昇する。また、同給水加熱器１２の上流に設置
される高圧第１給水加熱器１１は加熱蒸気が失われるた
　・め、高圧第１給水加熱器１１出口すなわち、高圧第
２給水加熱器１２人口給水温度は特性カーブ６２のよう
に低下し、高圧第２給水加熱器１２の出入口の給水温匿
差は大きくなシ、その給水と熱交換する加熱蒸気量は特
性カーブ６３のＸうに増加する。これによシ発生する問
題点を第８図を用い説明する。

第８図の横軸は第３・４・５・７図と同様である。縦軸
は、下から高圧第２給水加熱器１２加熱蒸気流量特性、
同給水加熱器１２加熱蒸気の有する動エネルギ、同給水
加熱器１２のドレン弁２８の弁開度を示す。本プラント
の負荷降下運転開始ポイン）１゜では、高圧第２給水加
熱器１２加熱蒸気流量が特性カーブ６３の如く増加する
のは前記の通シでおる。これによシ、この加熱蒸気の動
エネルギは特性カーブ６５のように増加する。また、加
熱蒸気量が増加することは、同給水加熱器１２のドレン
量が増加することである。このため、ドレン弁２Ｂの弁
開度は大量のドレンを排出しようとし大きくなる。これ
らの現象の問題点について一番目は、動エネルギの増加
によシ、高圧第２給水加熱器１２０強度設計を過大にし
なくてはならない。２番目は、大量のドレンを排出する
ためにドレン弁２８の容量を過大にしなくてはならない
。この２査目の問題点については特に注意しなくてはな
らない。それは、ドレン弁２８の容量が小さいと、ドレ
ン排出不良が発生し、高圧第２給水加熱器１２の水位が
上昇し、蒸気系統へのドレン逆流、最悪の場合タービン
にドレンが逆流しウオータインダクションの発生になる
。通常はこのウオータインダクションを防止する装置が
、設置されるが、この装置は高圧第２給水加熱器１２の
水位高によジタービントリップの操作をさせる場合があ
シ蒸気タービンプラントの運転を強制的に中止させるに
至る虞れが有る。このような不具合を有していた第６図
の蒸気タービンプラントに本発明の運転方法を適用する
ことによυ、前述のととく尚圧第１・２給水加熱器１１
・１２への通水給水量が減少するため、高圧第２給水加
熱器１２加熱蒸気量が減少し、前述の不具合が解消され
る。

〔発明の効果〕

以上述べたごとく、本発明の運転方法によれば、蒸気タ
ービンの負荷を急激に減じ、若しくは負荷を遮断した場
合に、蒸気発生器から余剰の蒸気を発生させることを防
止し得るという優れた実用的効果を奏し、蒸気タービン
プラントの熱効率向上、および安全羅保に貢献するとこ
ろ多大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の運転方法を適用するために構成した蒸
気タービンプラントの１例の系統図、第２図は従来技術
における蒸気タービンプラントの１例の系統図である。 第３図は給水流量特性図表、第４図は蒸気発生器運転特
性図表、第５図は脱気器ｍｂ特性図表、第６図はタービ
ンバイパス装置付蒸気タービンプラントの系統図、第７
図はタービンバイパス装置付蒸気タービンプラントの高
圧給水加熱器廻シ運転特性図表、第８図は高圧給水加熱
器加熱蒸気及びドレン弁特性図表である。 １・・・蒸気発生器、２・・・高圧タービン、３・・・
中圧タービン、４・・・低圧タービン、５・・・発電機
、６・・・復水器、７・・・復水ポンプ、８・・・低圧
給水加熱器、９・・・脱気器、１０・・・給水ポンプ、
１１・・・高圧第１給水加熱器、１２・・・高圧第２給
水加熱器、１３・・・主蒸気管、１４７−・低温再熱蒸
気管、１５・・・高温再熱蒸気管、１６・・・復水管、
１７・・・給水管、１８・・・主蒸気弁、１９・・・再
熱蒸気弁、２０・・・給水弁、２１・・・バイパス管、
２２・・・循環管、２３・・・補助蒸気管、２４・・・
ドレン管、２５・・・バイパス弁、２６・・・循環弁、
２７・・・補助蒸気弁、２８・・・ドレン弁、２９・・
・高圧バイパス管、３０・・・低圧バイパス管、３１・
・・抽気管、３２・・・脱気器加熱蒸気管、３３・・・
高圧バイパススプレー！、３４・・・低圧バイパススプ
レー管、３５・・・高圧バイパス弁、３６・・・低圧バ
イパス弁、３７・・・逆止弁、３Ｂ・・・高圧バイパス
スプレー弁、３９・・・低圧バイパススプレー弁、４０
・・・脱気器加熱蒸気弁、４１・・・減温器、４２．４
３・・・給水流量特性カーブ、４４・・・循環流量特性
カーブ、４５．４６・・・給水温度特性カーブ、４７．
４８・・・熱負荷特性カーブ、４９．５０・・・発生蒸
気流量特性カーブ、５１．５２・・・脱気器圧力特性カ
ーブ、５３．５４・・・給水ポンプ所要押込圧力特性カ
ーブ。 ５５．５６・・・給水ボ／プ実効押込圧力特性カーブ、
５７．５８・・・貯水温度特性カーブ、６０・・・低温
再熱蒸気管圧力特性カーブ、６１・・・高圧第２給水加
熱器圧力特性カーブ、６２・・・高圧第２給水加熱器入
口給水温度特性カーブ、６３．６４・・・高圧第２給水
加熱器加熱蒸気流量特性カーブ、６５．６６・・・高圧
第２給水加熱器加熱蒸気動エネルギ特性カーブ、６７．
６８・・・ドレン弁開度特性カーブ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、蒸気発生器、タービン、給水ポンプ、給水加熱器を
   備えた蒸気タービンプラントの運転方法において、負荷
   降下運転を行う場合に、蒸気発生器へ供給する給水の温
   度を下げて発生蒸気量を抑制することを特徴とする蒸気
   タービンプラントの運転方法。 ２、蒸気発生器、タービン、給水ポンプ、給水加熱器を
   備えた蒸気タービンプラントの運転方法において、負荷
   降下運転を行う場合に、蒸気発生器へ供給する給水の一
   部を当該蒸気タービンプラント内で循環させ、蒸気発生
   器へ供給する給水流量を減少せしめて発生蒸気量を抑制
   することを特徴とする蒸気タービンプラントの運転方法
   。 ３、蒸気発生器、タービン、給水ポンプ、給水加熱器を
   備えた蒸気タービンプラントの運転方法において、負荷
   降下運転を行う場合に、蒸気発生器から発生した蒸気の
   一部を当該蒸気タービンプラント内における補助蒸気と
   して抽出使用して、タービンに供給する蒸気量を抑制す
   ることを特徴とする蒸気タービンプラントの運転方法。 ４、前記の給水温度を下げる方法は、蒸気発生器へ供給
   する給水の少なくとも一部分を、給水加熱器をバイパス
   せしめるものであることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に記載の蒸気タービンプラントの運転方法。