JPS6131198B2 - - Google Patents
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- JPS6131198B2 JPS6131198B2 JP55028586A JP2858680A JPS6131198B2 JP S6131198 B2 JPS6131198 B2 JP S6131198B2 JP 55028586 A JP55028586 A JP 55028586A JP 2858680 A JP2858680 A JP 2858680A JP S6131198 B2 JPS6131198 B2 JP S6131198B2
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- welded
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- welding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/34—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/06—Resistance welding; Severing by resistance heating using roller electrodes
- B23K11/061—Resistance welding; Severing by resistance heating using roller electrodes for welding rectilinear seams
- B23K11/062—Resistance welding; Severing by resistance heating using roller electrodes for welding rectilinear seams for welding longitudinal seams of tubes
- B23K11/063—Lap welding
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Electrochemical Coating By Surface Reaction (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は、新規テイン・フリー・スチール溶接
罐及びその製造法に関し、より詳細にはテイン・
フリー・スチールの外表面に存在する高電気抵抗
のクロム酸化物層を除去することなく直接電気抵
抗溶接を行う方法に関する。本発明は更に耐腐食
性及び塗料の密着性に優れ、更に良好な外観特性
を有する溶接継目を有する罐及びその製造方法に
関する。 従来、製罐法としてはブリキ等の罐用素材を円
筒状に成形し、その両端縁部をハンダ、接着剤等
を用いてラツプシーム、ロツクシーム或いはこれ
らの組み合わせシームに接合する方法が一般に行
われている。しかしながら、この製罐方法ではシ
ーム部にかなりの面積が必要であり、資源節約の
点で問題があるとともに、ハンダ罐の場合にはハ
ンダによる好ましくない影響もあり、また接着罐
の場合には継目の強度及び耐久性の面で問題があ
る。更にハンダ及び接着剤による継目罐の場合に
は、側面継目にかなりの段差があるため罐蓋との
２重巻き締めに際して段差部での漏洩を屡々生じ
やすいという問題がある。 従来、ハンダ罐に代わる製罐法として絞りしご
き加工による無継目（シームレス）罐がある分野
では用いられているが、無継目罐は圧力による罐
胴側壁の変形が大であるため、バキユーム罐、即
ち内容物をレトルト殺菌する用途の罐に用いるこ
とは到底不可能である。 ハンダ罐に代わる製罐法の他の例として罐用素
材の両端縁部を溶接によりラツプ（重ね合わせ）
接合した溶接罐も既に知れている。このような溶
接罐は、ラツプシーム部の面積がハンダ罐に比し
て著しく小であり、またシーム部の厚みも比較的
小さいたわ前述した段差に伴う問題が緩和され、
更にハンダの様な格別な接合剤を必要としないと
いう利点を有しているが、罐用素材の種類によつ
てはその製造操作が面倒であり、また継目の耐腐
食性、塗料密着性及び外観特性においても未だ充
分満足し得るものではなかつた。 例えば、圧延鋼板を電解クロム酸処理して得ら
れるテイン・フリー・スチールは、ブリキ等の罐
用素材に比して安価にしかも容易に入手でき、ま
たブリキ罐に認められる内容物中への錫溶出の問
題もなく更に耐腐食性及び塗料の密着性にも優れ
ているという利点を有しているが、このテイン・
フリー・スチール（以下に単にTFSと呼ぶこと
がある）はその外表面に高電気抵抗のクロム酸化
物層が必ず存在し、電気抵抗溶接の際の通電を阻
害するという問題がある。 溶接シーム罐の製造は、罐用素材を筒状に成型
することによつて形成される重ね合わせ部を、上
下一対の電極ローラ間に通過せしめるが、或いは
電極ワイヤーを介して上下一対の電極ローラ間に
通過せしめるかして、重ね合わせ部を電気抵抗溶
接することにより行われるが、TFS素材を使用
する場合には、溶接可能電流値が非常に狭い範囲
に制限され、電流がこの範囲より不足すると完全
な接合ができず、電流が過剰になると、重ね合せ
部の内外表面の温度が局部的に高温となつて溶融
鉄の継目外へのはみ出しが大となり、またちりの
発生が大となるという問題がある。これを回避す
るには、この溶接操作に先立つて鋼板基質上のク
ロム被覆層を除去しなければならないという煩し
さがある。斯くして従来のTFS溶接罐の製造法
は、工程数が多くなるという欠点を有すると共
に、接合部のクロム被覆層を除去して鉄面を露出
させることに伴つて、この部分の耐腐食性及び塗
料密着性が必然的に低下するという欠点がある。
更にこれらクロム層の除去は、素材の重ね合わす
べき部分を機械的研摩に賦することにより一般に
行つているがこの研摩の際、素材から剥離された
破片や粒子により素材の他の部分のクロム被覆層
や塗料が損傷を受け、またこれらの破片や粒子が
罐詰の内容物中に屡々混入するという問題を生ず
る。 本発明者は、TFS素材として以下に示す一定
のものを選択しその酸化クロム層上に、錫又は錫
合金の薄いメツキ層を備えた電極ワイヤーを密着
させて不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行う時に
は、溶接可能電流値の範囲を拡大させて、高電気
抵抗のクロム酸化物層を除去することなしに直接
電気抵抗溶接による良好な溶接シームを形成さる
ことが可能となること及び斯くして形成された溶
接シームは、従来のTFS溶接罐のそれに比して
耐腐食性、塗料密着性及び外肝特性等において顕
著に優れていることを見出した。 即ち、本発明の目的は従来のTFS溶接罐の製
造法の前述した欠点が有効に解消されたTFS溶
接罐の製造法を提供するにある。 本発明の他の目的は、TFS素材の外表面に存
在する高電気抵抗のクロム酸化物層を除去するこ
となく直接電気抵抗溶接を行つて罐を製造する方
法を提供するにある。 本発明の更に他の目的は、溶接点が均一でしか
も強固な継目を有すると共に耐腐食性及び塗料の
密着性に優れ、更に良好な外観特性を有する溶接
継目表面を備えたTFS罐及びその製造法を提供
するにある。 本発明によれば、溶接により形成された側面継
目を有するテイン・フリー・スチール製溶接罐に
おいて、該テイン・フリースチールは30mg／m2よ
り大で100mg／m2以下の金属クロム層及びその上
の１乃至10mg／m2（金属クロム量換算）のクロム
酸化物層を有し、前記側面継目の内外表面の少な
くとも一方は、該金属クロム層及び該クロム酸化
物層から成る連続部及び不連続部を有する保護被
覆層で被覆されており、前記不連続部を通して露
出している鋼の酸化物層の厚さは400オングスト
ローム以下に抑制されており、且つ継目の内外表
面における鋼の露出面積が鉄露出面積相対値
（IEV）として35mA以下となるように抑制されて
いることを特徴とするテイン・フリー・スチール
溶接罐が提供される。 本発明によればまた、罐用素材を筒状に成形
し、形成される重ね合わせ部を電極ワイヤーを介
して、一対の電極ローラ間に通すことにより、電
気抵抗溶接を行う溶接シーム罐の製造法におい
て、前記罐用素材が鋼板基質表面に30mg／m2より
大で100mg／m2以下の金属クロム層及びその上
の、１乃至10mg／m2のクロム酸化物層を備えたテ
イン・フリー・スチールであり、このテイン・フ
リー・スチールの酸化クロム層上に、錫及び錫合
金から成る群より選択された軟質金属の厚さ0.15
乃至２μｍのメツキ層を備えた電極ワイヤーを密
着させて不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行な
い、鉄露出部においても鋼酸化物層の厚みを400
オングストローム以下に抑制することを特徴とす
るテイン・フリー・スチーム溶接罐の製造法が提
供される。 本発明書において、鉄露出面積相対値とは次の
方法で測定される値を言う。0.2モルの炭酸ソー
ダ及び0.2モルの重炭酸ソーダを含有するPH10の
緩衝液を罐内に満し陽極を罐、陰極にクラフアイ
トを使用して鉄の酸化電流を測定し鉄の露出面積
を知る方法を使用した。電源は定電圧装置を使用
し電圧はSn，Crの酸化電流を殆んど無視出来る
電位域を使用する。 測定に供した資料は溶接向に50mm巾10mmを切り
取つたものである。得られる電流値は鉄露出面積
に比例し、従つてこの電流値から鉄露出面積を知
ることができる。 本発明の溶接シーム罐を示す第１図において、
製罐用TFS素材１を円筒状に成形し、その両端
縁部２，２を重ね合わせ、後に詳述する特定の溶
接手段により接合して側面継目３を形成する。 この側面継目３を拡大して示す第２図におい
て、この内外表面部は鋼基質４の上には、金属ク
ロム層５及び金属クロム層上のクロム酸化物層６
から成る保護被覆層が形成されていることが本発
明の溶接罐の顕著な特徴である。既に前述した通
り、従来のTFS溶接罐においては接合すべき端
縁部のクロム被覆層を予め除去しているため、継
目の内外表面においては鋼がそのまま露出してお
り、継目の耐腐食性及び塗料密着性が著しく低下
したものとなる。更に溶接の際に露出した鋼は黒
色の四三酸化鉄に酸化され、継目の外観が著しく
不良なものとなり、更にこの酸化鉄層はそれ自体
ポーラスであつて緻密性や機械的強度に欠け、加
工に際してもクラツクを発生する等、耐腐食性及
び塗料密着性の一層の低下がもたらされる。 本発明では、先ずTFS素材として、金属クロ
ム層を30mg／m2よりも大で100mg／m2以下の被覆
量、特に30mg／m2よりも大で50mg／m2以下の被覆
量、クロム酸化物層を金属クロム量換算で１乃至
10mg／m2、特に２乃至６mg／m2の被覆量で有する
ものを用いることが第一の特徴である。TFS素
材のクロム被覆層のうち、耐腐食性に関係するの
は金属クロム層であり、一方塗料密着性に関係す
るのはクロム酸化物層である。本発明において
は、金属クロムの被覆量を上記範囲とすることに
より十分な耐腐食性が得られると共に、継目内外
表面における十分な保護効果が得られるものであ
る。尚、金属クロムの被覆量があまりにも大きく
なると溶接そのものが困難となることから、その
上限は上述した範囲に規制される。一方クロム酸
化物層は罐全体としての塗膜密着性の点で上記下
限値以上の被覆量を有すべきであるが、このクロ
ム酸化物層があまり厚くなると、本発明の手段を
採用したとしても溶接に際し十分な通電性が得ら
れないので上記範囲内とすべきである。 本発明に用いるTFS素材は、接着罐等の分野
に使用している慣用のTFS素材に比してクロム
酸化物層の被覆量の比較的小さいものではある
が、それでも尚表面電気抵抗が高く、溶接可能範
囲（溶接可能な電流値の範囲）が著しく狭く、溶
接罐用素材、即ち耐腐食性に優れた溶接継目を形
成させための素材としては不適であつた。 しかるに、本発明によれば、錫或いは錫合金の
薄いメツキ層を備えた電極ワイヤを使用し、しか
も不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行うことによ
り、クロム被覆層を備えた状態での溶接可能範囲
が著しく拡大され、鋼板基質上のクロム被覆層を
除去することなく、耐食性に優れた溶接継目の形
成が可能となるのである。 本発明の溶接罐は、かように溶接継目の内外表
面部に金属クロム層及びクロム酸化物層が被覆と
なつて存在していることが第二の特徴である。即
ち、このクロム被覆層は継目内外表面部に優れた
耐腐食性と塗料密着性とを与えるばかりでなく、
それが金属光沢を有すること及び鋼の酸化を防止
する保護被覆となることにより、継目の外肝を良
好に維持するという作用を行う。 継目の内外表面に存在するクロム被覆層は、鋼
に比して硬くしかも薄いため溶接の際に亀裂７が
入るのを避け得ない。しかしながら、本発明によ
ればこの亀裂７即ち不連続部を通して露出してい
る鋼４の露出面積が、鉄露出面積相対値（IEV）
として35mA以下に抑制されていることが顕著な
特徴である。このIEV値が如何に小さいものであ
るかは、クロム被覆層を除去した後、溶接継目を
形成したものでは、IEV値が数百mAに達するこ
とからも容易に予解されよう。 本発明において、IEV値がこのように小さいこ
とは、塗装後の罐におけるアンダーフイルムコロ
ージヨンが殆んどゼロに抑制されるということを
意味している。また、クロメート層を残したまま
従来の技法で電気抵抗溶接を行なつた罐に比して
も、本発明の溶接罐では、この方法で求めた鉄露
出面積が50％よりも小、特に40％よりも小に抑制
されているという驚くべき事実が明らかとなる。 更に、本発明の溶接罐では、TFS素材の電気
抵抗溶接を不活性雰囲気中で行い、更に好適には
冷却速度を後述する一定の範囲とすることによ
り、亀裂７を通して露出している鋼４の部分に必
然的に形成される酸化物層８の厚みが400オング
ストローム以下に抑制されていることが第三の特
徴である。鋼酸化物層の厚みが400オングストロ
ームを越えると、継目に対する補修用塗料の密着
性が低下するばかりではなく、後の加工工程で例
えば罐胴のネツクイン加工、ビード加工等塗膜の
剥離やクラツクを生じさせる原因となり、また鋼
酸化物に特有の黒褐色の外観となり、金属光沢を
失なうに至る。本発明によれば、亀裂部における
鋼酸化物層の厚みを400オングストローム以下に
抑制することによつて、これらの欠点の全てを解
消できるものである。 本発明の製造方法を示す第３図においてTFS
素材の含クロム被覆層を除去することなく溶接を
行うためには電極ワイヤー（以下中間電極と呼ぶ
ことがある）１１，１１′として錫及び錫合金か
ら成る群より選ばれた軟質金属のメツキ層を備え
た電極ワイヤー１１，１１′を使用することが重
要である。従来ブリキ等のメツキ鋼板を電気抵抗
溶接する際に錫等の軟質金属の厚さ30乃至300μ
ｍのメツキ層を備えた電極ワイヤー１１，１１′
を使用することは既に特公昭49―36860号公報に
より知られている。これに対して本発明によれ
ば、電極ワイヤー１１，１１′のメツキ層の厚み
を0.15乃至２μｍの著しく薄い範囲に抑制するこ
とによつて、TFS素材の様に高電気抵抗のクロ
ム酸化物被覆層を有する素材に対してもシーム溶
接が可能となり、更に溶接点（ナゲツト）も均一
で強固な継目の形成に成功したものである。 しかして、電極ワイヤーのメツキ層の厚みが
2.0μｍより厚くなると、溶接時にワイヤーと被
溶接素材との間に溶融錫によるすべりが発生し、
溶接点の発生が不均一となり、継目の強度や外観
の上で不適当となる。またメツキ層の厚みが0.15
μCmよりも少ないと、錫メツキの効果が見られ
ず、溶接可能電流範囲を拡大する効果が得られな
い。さらにメツキ層のない銅のみのワイヤーの場
合には、溶接時銅ワイヤーがTFS表面に圧着さ
れて、溶接後引きはがされるときにTFS面にピ
ツテイング現象を生じ地鉄を著しく露出して耐腐
食性を害する。 本発明によれば、メツキ層の厚みを0.15乃至２
μｍの範囲とすることで、溶接点を均一にしなが
ら、溶接可能電流範囲を拡大することが可能とな
るのである。 換言すると、前述した公知の方法では被溶接素
材１３と電極ワイヤー１１，１１′との間に比較
的厚いメツキ層を介在させることによつて両者間
の抵抗値を低下させようとするのに対して本発明
においてかかる従来の思想とは全く逆に電極ワイ
ヤー１１，１１′上のメツキ層の厚みを薄くする
ことが、高電気抵抗のクロム酸化物層を備えた素
材の溶接にむしろ有効であることが見出されたの
である。これは不活性雰囲気中で錫、錫合金メツ
キ電極ワイヤーを使用して溶接することにも基因
している。すなわち、大気中では電極ワイヤー上
の錫が酸化され、その酸化錫が電極ロールに付着
して通電阻害を起こし長期連続生産を不可能にす
るのに対して本発明のように不活性雰囲気中で溶
接を行なえば錫の酸化は防止されるので極めて薄
いメツキ層でも十分効果があり長期連続生産が可
能となる。また対向する重ね合わせ部をシーム溶
接する場合には、重ね合わせ部の中心部の温度に
比して両外表面部の温度を可及的に低い温度に維
持することが耐腐食性、塗料密着性及び外観特性
に優れた溶接継目を形成させる上で重要であり、
前述した特定の厚みのメツキ層を備えた電極ワイ
ヤーを使用することにより重ね合わせ部に上述し
た望ましい温度分布を形成させることが可能とな
るのである。 電極ワイヤー１１，１１′としては、銅線基質
の上に前述したメツキ層を設けたものが使用さ
れ、断面形状が偏平で断面積が0.2乃至４mm2のも
のが好適に使用される。 電気抵抗溶接は、非酸化性雰囲気で行うことも
継目内外表面に露出する鋼の酸化物層の厚みを
400Å以下に抑制する上で、また前述した薄いメ
ツキ層の電極ワイヤを使用して溶接可能範囲を拡
大する上で重要であり、ここで不活性雰囲気とし
ては窒素、アルゴン、ネオン、水素、一酸化炭素
等を使用することができる。溶接作業は上述した
不活性ガスの気流中に溶接接合部を保持して行う
のが望ましいが、上記気体を充填した密閉容器内
で作業を行つてもよい。また鋼の酸化物層の厚み
を前述した範囲に抑制するためには、溶接部の表
面温度が550℃に低下するまでの雰囲気を非酸化
性雰囲気とするのが望ましい。 溶接操作を空気中で行う場合には、露出部に形
成される鋼の酸化物の厚みは700乃至1500オング
ストロームまたはそれ以上もの厚みにも達すると
共に、電極ワイヤ上の錫メツキ層が酸化されて、
溶接可能電流範囲を拡大するという本発明の効果
は奏されない。 ここで表面酸化被膜の厚みは、ESCA
｛Electron Spectroscopy for Chemichal
Analysis（Ｘ―ray photoelectron
Spectroscopy）｝を使用し、Arガスで表面をエツ
チングしながら原子濃度比により測定した。この
非酸化性雰囲気中で溶接を行なつた罐の溶接部
を、Fe；15Å／分、Cr；26Å／分、及びO2；15
Å／分のエツチング速度で行なつた場合、その酸
素濃度は表面が最も多く、エツチングをするに従
い次第に減少し、約20分乃至30分で一定量とな
り、表面酸化被膜厚みとしては400Å以下と考え
られる。この時の各元素の濃度比を第４図に示
す。 一方非酸化性雰囲気（N2気流）中に、僅かに
空気を混入すると溶接部が次第に変色を呈する。
例えば、本発明者等の測定では、焦茶乃至褐色の
もので410〜450Å、完全に褐色化すると700〜800
Åであつた。 電極ワイヤー１１，１１′を介しての重ね合わ
せ部の印加圧力は20乃至90Kg／溶接点の範囲が適
当であり、電極ロール１２，１２′によつて加え
られる。電気抵抗溶接の電源としては交流、直
流、整流波等の任意の電源を使用でき、電圧及び
電流は従来溶接罐の製造に一般に使用されている
ものでよい。 本発明によるテイン・フリー・スチール溶接罐
は継目の内外表面部に連続部及び不連続部を有す
る保護被覆層を有しており、不活性ガス雰囲気中
で銅ワイヤーを使つて出来た溶接罐に比べても鋼
の露出面積が50％よりも小に抑制されている。し
たがつて従来公知のテイン・フリー・スチール溶
接罐、すなわち、クロム処理層を除去して得られ
た溶接罐に比して耐腐食性及び塗料の密着性に極
立つて優れている。更に公知の溶接罐は継目に比
較的厚い四三酸化鉄等の褐色乃至は黒褐色の層が
形成されているのに対して本発明の溶接罐におい
ては表面がクロム処理層で覆われ、更に露出鋼の
酸化物層の厚みも400Å以下に抑制されているた
め優れた外観特性を有するという特徴を有する。 本発明は次の例で説明する。 実施例 １ 金属クロム50mg／m2、酸化クロム４mg／m2、板
厚0.23mm、硬度T4のTFS材を使用し、中間電
極、第３図１１，１１′にメツキ厚さ0.6μの錫メ
ツキ鋼線を用いN2ガス中に於て下記溶接条件下
で溶接製罐した。 溶接条件 溶 接 速 度 ７ｍ／分 加 圧 力 50Kg オーバーラツプ量 0.8mm 比較例 １ 実施例１と同一のTFS材、同一溶接条件下に
於て中間電極に銅線を用いて溶接製罐した。 実施例 ２ 金属クロム100mg／m2、酸化クロム４mg／m2、
板厚0.23mm、硬度T4のTFS材を使用し、中間電
極にメツキ厚さ0.6μの錫メツキ銅線を用いN2ガ
ス中に於いて、実施例１と同一条件下で溶接製罐
した。 比較例 ２ 実施例２と同一のTFS材、同一溶接条件下に
於て、中間電極に銅線を用いて溶接製罐した。 比較例 ３ 使用板材及び溶接条件は比較例２と同一とし
た。但し、溶接雰囲気を大気中で実施した所、溶
接可能範囲は零となつた。 上記の溶接結果を表１に示す。
罐及びその製造法に関し、より詳細にはテイン・
フリー・スチールの外表面に存在する高電気抵抗
のクロム酸化物層を除去することなく直接電気抵
抗溶接を行う方法に関する。本発明は更に耐腐食
性及び塗料の密着性に優れ、更に良好な外観特性
を有する溶接継目を有する罐及びその製造方法に
関する。 従来、製罐法としてはブリキ等の罐用素材を円
筒状に成形し、その両端縁部をハンダ、接着剤等
を用いてラツプシーム、ロツクシーム或いはこれ
らの組み合わせシームに接合する方法が一般に行
われている。しかしながら、この製罐方法ではシ
ーム部にかなりの面積が必要であり、資源節約の
点で問題があるとともに、ハンダ罐の場合にはハ
ンダによる好ましくない影響もあり、また接着罐
の場合には継目の強度及び耐久性の面で問題があ
る。更にハンダ及び接着剤による継目罐の場合に
は、側面継目にかなりの段差があるため罐蓋との
２重巻き締めに際して段差部での漏洩を屡々生じ
やすいという問題がある。 従来、ハンダ罐に代わる製罐法として絞りしご
き加工による無継目（シームレス）罐がある分野
では用いられているが、無継目罐は圧力による罐
胴側壁の変形が大であるため、バキユーム罐、即
ち内容物をレトルト殺菌する用途の罐に用いるこ
とは到底不可能である。 ハンダ罐に代わる製罐法の他の例として罐用素
材の両端縁部を溶接によりラツプ（重ね合わせ）
接合した溶接罐も既に知れている。このような溶
接罐は、ラツプシーム部の面積がハンダ罐に比し
て著しく小であり、またシーム部の厚みも比較的
小さいたわ前述した段差に伴う問題が緩和され、
更にハンダの様な格別な接合剤を必要としないと
いう利点を有しているが、罐用素材の種類によつ
てはその製造操作が面倒であり、また継目の耐腐
食性、塗料密着性及び外観特性においても未だ充
分満足し得るものではなかつた。 例えば、圧延鋼板を電解クロム酸処理して得ら
れるテイン・フリー・スチールは、ブリキ等の罐
用素材に比して安価にしかも容易に入手でき、ま
たブリキ罐に認められる内容物中への錫溶出の問
題もなく更に耐腐食性及び塗料の密着性にも優れ
ているという利点を有しているが、このテイン・
フリー・スチール（以下に単にTFSと呼ぶこと
がある）はその外表面に高電気抵抗のクロム酸化
物層が必ず存在し、電気抵抗溶接の際の通電を阻
害するという問題がある。 溶接シーム罐の製造は、罐用素材を筒状に成型
することによつて形成される重ね合わせ部を、上
下一対の電極ローラ間に通過せしめるが、或いは
電極ワイヤーを介して上下一対の電極ローラ間に
通過せしめるかして、重ね合わせ部を電気抵抗溶
接することにより行われるが、TFS素材を使用
する場合には、溶接可能電流値が非常に狭い範囲
に制限され、電流がこの範囲より不足すると完全
な接合ができず、電流が過剰になると、重ね合せ
部の内外表面の温度が局部的に高温となつて溶融
鉄の継目外へのはみ出しが大となり、またちりの
発生が大となるという問題がある。これを回避す
るには、この溶接操作に先立つて鋼板基質上のク
ロム被覆層を除去しなければならないという煩し
さがある。斯くして従来のTFS溶接罐の製造法
は、工程数が多くなるという欠点を有すると共
に、接合部のクロム被覆層を除去して鉄面を露出
させることに伴つて、この部分の耐腐食性及び塗
料密着性が必然的に低下するという欠点がある。
更にこれらクロム層の除去は、素材の重ね合わす
べき部分を機械的研摩に賦することにより一般に
行つているがこの研摩の際、素材から剥離された
破片や粒子により素材の他の部分のクロム被覆層
や塗料が損傷を受け、またこれらの破片や粒子が
罐詰の内容物中に屡々混入するという問題を生ず
る。 本発明者は、TFS素材として以下に示す一定
のものを選択しその酸化クロム層上に、錫又は錫
合金の薄いメツキ層を備えた電極ワイヤーを密着
させて不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行う時に
は、溶接可能電流値の範囲を拡大させて、高電気
抵抗のクロム酸化物層を除去することなしに直接
電気抵抗溶接による良好な溶接シームを形成さる
ことが可能となること及び斯くして形成された溶
接シームは、従来のTFS溶接罐のそれに比して
耐腐食性、塗料密着性及び外肝特性等において顕
著に優れていることを見出した。 即ち、本発明の目的は従来のTFS溶接罐の製
造法の前述した欠点が有効に解消されたTFS溶
接罐の製造法を提供するにある。 本発明の他の目的は、TFS素材の外表面に存
在する高電気抵抗のクロム酸化物層を除去するこ
となく直接電気抵抗溶接を行つて罐を製造する方
法を提供するにある。 本発明の更に他の目的は、溶接点が均一でしか
も強固な継目を有すると共に耐腐食性及び塗料の
密着性に優れ、更に良好な外観特性を有する溶接
継目表面を備えたTFS罐及びその製造法を提供
するにある。 本発明によれば、溶接により形成された側面継
目を有するテイン・フリー・スチール製溶接罐に
おいて、該テイン・フリースチールは30mg／m2よ
り大で100mg／m2以下の金属クロム層及びその上
の１乃至10mg／m2（金属クロム量換算）のクロム
酸化物層を有し、前記側面継目の内外表面の少な
くとも一方は、該金属クロム層及び該クロム酸化
物層から成る連続部及び不連続部を有する保護被
覆層で被覆されており、前記不連続部を通して露
出している鋼の酸化物層の厚さは400オングスト
ローム以下に抑制されており、且つ継目の内外表
面における鋼の露出面積が鉄露出面積相対値
（IEV）として35mA以下となるように抑制されて
いることを特徴とするテイン・フリー・スチール
溶接罐が提供される。 本発明によればまた、罐用素材を筒状に成形
し、形成される重ね合わせ部を電極ワイヤーを介
して、一対の電極ローラ間に通すことにより、電
気抵抗溶接を行う溶接シーム罐の製造法におい
て、前記罐用素材が鋼板基質表面に30mg／m2より
大で100mg／m2以下の金属クロム層及びその上
の、１乃至10mg／m2のクロム酸化物層を備えたテ
イン・フリー・スチールであり、このテイン・フ
リー・スチールの酸化クロム層上に、錫及び錫合
金から成る群より選択された軟質金属の厚さ0.15
乃至２μｍのメツキ層を備えた電極ワイヤーを密
着させて不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行な
い、鉄露出部においても鋼酸化物層の厚みを400
オングストローム以下に抑制することを特徴とす
るテイン・フリー・スチーム溶接罐の製造法が提
供される。 本発明書において、鉄露出面積相対値とは次の
方法で測定される値を言う。0.2モルの炭酸ソー
ダ及び0.2モルの重炭酸ソーダを含有するPH10の
緩衝液を罐内に満し陽極を罐、陰極にクラフアイ
トを使用して鉄の酸化電流を測定し鉄の露出面積
を知る方法を使用した。電源は定電圧装置を使用
し電圧はSn，Crの酸化電流を殆んど無視出来る
電位域を使用する。 測定に供した資料は溶接向に50mm巾10mmを切り
取つたものである。得られる電流値は鉄露出面積
に比例し、従つてこの電流値から鉄露出面積を知
ることができる。 本発明の溶接シーム罐を示す第１図において、
製罐用TFS素材１を円筒状に成形し、その両端
縁部２，２を重ね合わせ、後に詳述する特定の溶
接手段により接合して側面継目３を形成する。 この側面継目３を拡大して示す第２図におい
て、この内外表面部は鋼基質４の上には、金属ク
ロム層５及び金属クロム層上のクロム酸化物層６
から成る保護被覆層が形成されていることが本発
明の溶接罐の顕著な特徴である。既に前述した通
り、従来のTFS溶接罐においては接合すべき端
縁部のクロム被覆層を予め除去しているため、継
目の内外表面においては鋼がそのまま露出してお
り、継目の耐腐食性及び塗料密着性が著しく低下
したものとなる。更に溶接の際に露出した鋼は黒
色の四三酸化鉄に酸化され、継目の外観が著しく
不良なものとなり、更にこの酸化鉄層はそれ自体
ポーラスであつて緻密性や機械的強度に欠け、加
工に際してもクラツクを発生する等、耐腐食性及
び塗料密着性の一層の低下がもたらされる。 本発明では、先ずTFS素材として、金属クロ
ム層を30mg／m2よりも大で100mg／m2以下の被覆
量、特に30mg／m2よりも大で50mg／m2以下の被覆
量、クロム酸化物層を金属クロム量換算で１乃至
10mg／m2、特に２乃至６mg／m2の被覆量で有する
ものを用いることが第一の特徴である。TFS素
材のクロム被覆層のうち、耐腐食性に関係するの
は金属クロム層であり、一方塗料密着性に関係す
るのはクロム酸化物層である。本発明において
は、金属クロムの被覆量を上記範囲とすることに
より十分な耐腐食性が得られると共に、継目内外
表面における十分な保護効果が得られるものであ
る。尚、金属クロムの被覆量があまりにも大きく
なると溶接そのものが困難となることから、その
上限は上述した範囲に規制される。一方クロム酸
化物層は罐全体としての塗膜密着性の点で上記下
限値以上の被覆量を有すべきであるが、このクロ
ム酸化物層があまり厚くなると、本発明の手段を
採用したとしても溶接に際し十分な通電性が得ら
れないので上記範囲内とすべきである。 本発明に用いるTFS素材は、接着罐等の分野
に使用している慣用のTFS素材に比してクロム
酸化物層の被覆量の比較的小さいものではある
が、それでも尚表面電気抵抗が高く、溶接可能範
囲（溶接可能な電流値の範囲）が著しく狭く、溶
接罐用素材、即ち耐腐食性に優れた溶接継目を形
成させための素材としては不適であつた。 しかるに、本発明によれば、錫或いは錫合金の
薄いメツキ層を備えた電極ワイヤを使用し、しか
も不活性雰囲気中で電気抵抗溶接を行うことによ
り、クロム被覆層を備えた状態での溶接可能範囲
が著しく拡大され、鋼板基質上のクロム被覆層を
除去することなく、耐食性に優れた溶接継目の形
成が可能となるのである。 本発明の溶接罐は、かように溶接継目の内外表
面部に金属クロム層及びクロム酸化物層が被覆と
なつて存在していることが第二の特徴である。即
ち、このクロム被覆層は継目内外表面部に優れた
耐腐食性と塗料密着性とを与えるばかりでなく、
それが金属光沢を有すること及び鋼の酸化を防止
する保護被覆となることにより、継目の外肝を良
好に維持するという作用を行う。 継目の内外表面に存在するクロム被覆層は、鋼
に比して硬くしかも薄いため溶接の際に亀裂７が
入るのを避け得ない。しかしながら、本発明によ
ればこの亀裂７即ち不連続部を通して露出してい
る鋼４の露出面積が、鉄露出面積相対値（IEV）
として35mA以下に抑制されていることが顕著な
特徴である。このIEV値が如何に小さいものであ
るかは、クロム被覆層を除去した後、溶接継目を
形成したものでは、IEV値が数百mAに達するこ
とからも容易に予解されよう。 本発明において、IEV値がこのように小さいこ
とは、塗装後の罐におけるアンダーフイルムコロ
ージヨンが殆んどゼロに抑制されるということを
意味している。また、クロメート層を残したまま
従来の技法で電気抵抗溶接を行なつた罐に比して
も、本発明の溶接罐では、この方法で求めた鉄露
出面積が50％よりも小、特に40％よりも小に抑制
されているという驚くべき事実が明らかとなる。 更に、本発明の溶接罐では、TFS素材の電気
抵抗溶接を不活性雰囲気中で行い、更に好適には
冷却速度を後述する一定の範囲とすることによ
り、亀裂７を通して露出している鋼４の部分に必
然的に形成される酸化物層８の厚みが400オング
ストローム以下に抑制されていることが第三の特
徴である。鋼酸化物層の厚みが400オングストロ
ームを越えると、継目に対する補修用塗料の密着
性が低下するばかりではなく、後の加工工程で例
えば罐胴のネツクイン加工、ビード加工等塗膜の
剥離やクラツクを生じさせる原因となり、また鋼
酸化物に特有の黒褐色の外観となり、金属光沢を
失なうに至る。本発明によれば、亀裂部における
鋼酸化物層の厚みを400オングストローム以下に
抑制することによつて、これらの欠点の全てを解
消できるものである。 本発明の製造方法を示す第３図においてTFS
素材の含クロム被覆層を除去することなく溶接を
行うためには電極ワイヤー（以下中間電極と呼ぶ
ことがある）１１，１１′として錫及び錫合金か
ら成る群より選ばれた軟質金属のメツキ層を備え
た電極ワイヤー１１，１１′を使用することが重
要である。従来ブリキ等のメツキ鋼板を電気抵抗
溶接する際に錫等の軟質金属の厚さ30乃至300μ
ｍのメツキ層を備えた電極ワイヤー１１，１１′
を使用することは既に特公昭49―36860号公報に
より知られている。これに対して本発明によれ
ば、電極ワイヤー１１，１１′のメツキ層の厚み
を0.15乃至２μｍの著しく薄い範囲に抑制するこ
とによつて、TFS素材の様に高電気抵抗のクロ
ム酸化物被覆層を有する素材に対してもシーム溶
接が可能となり、更に溶接点（ナゲツト）も均一
で強固な継目の形成に成功したものである。 しかして、電極ワイヤーのメツキ層の厚みが
2.0μｍより厚くなると、溶接時にワイヤーと被
溶接素材との間に溶融錫によるすべりが発生し、
溶接点の発生が不均一となり、継目の強度や外観
の上で不適当となる。またメツキ層の厚みが0.15
μCmよりも少ないと、錫メツキの効果が見られ
ず、溶接可能電流範囲を拡大する効果が得られな
い。さらにメツキ層のない銅のみのワイヤーの場
合には、溶接時銅ワイヤーがTFS表面に圧着さ
れて、溶接後引きはがされるときにTFS面にピ
ツテイング現象を生じ地鉄を著しく露出して耐腐
食性を害する。 本発明によれば、メツキ層の厚みを0.15乃至２
μｍの範囲とすることで、溶接点を均一にしなが
ら、溶接可能電流範囲を拡大することが可能とな
るのである。 換言すると、前述した公知の方法では被溶接素
材１３と電極ワイヤー１１，１１′との間に比較
的厚いメツキ層を介在させることによつて両者間
の抵抗値を低下させようとするのに対して本発明
においてかかる従来の思想とは全く逆に電極ワイ
ヤー１１，１１′上のメツキ層の厚みを薄くする
ことが、高電気抵抗のクロム酸化物層を備えた素
材の溶接にむしろ有効であることが見出されたの
である。これは不活性雰囲気中で錫、錫合金メツ
キ電極ワイヤーを使用して溶接することにも基因
している。すなわち、大気中では電極ワイヤー上
の錫が酸化され、その酸化錫が電極ロールに付着
して通電阻害を起こし長期連続生産を不可能にす
るのに対して本発明のように不活性雰囲気中で溶
接を行なえば錫の酸化は防止されるので極めて薄
いメツキ層でも十分効果があり長期連続生産が可
能となる。また対向する重ね合わせ部をシーム溶
接する場合には、重ね合わせ部の中心部の温度に
比して両外表面部の温度を可及的に低い温度に維
持することが耐腐食性、塗料密着性及び外観特性
に優れた溶接継目を形成させる上で重要であり、
前述した特定の厚みのメツキ層を備えた電極ワイ
ヤーを使用することにより重ね合わせ部に上述し
た望ましい温度分布を形成させることが可能とな
るのである。 電極ワイヤー１１，１１′としては、銅線基質
の上に前述したメツキ層を設けたものが使用さ
れ、断面形状が偏平で断面積が0.2乃至４mm2のも
のが好適に使用される。 電気抵抗溶接は、非酸化性雰囲気で行うことも
継目内外表面に露出する鋼の酸化物層の厚みを
400Å以下に抑制する上で、また前述した薄いメ
ツキ層の電極ワイヤを使用して溶接可能範囲を拡
大する上で重要であり、ここで不活性雰囲気とし
ては窒素、アルゴン、ネオン、水素、一酸化炭素
等を使用することができる。溶接作業は上述した
不活性ガスの気流中に溶接接合部を保持して行う
のが望ましいが、上記気体を充填した密閉容器内
で作業を行つてもよい。また鋼の酸化物層の厚み
を前述した範囲に抑制するためには、溶接部の表
面温度が550℃に低下するまでの雰囲気を非酸化
性雰囲気とするのが望ましい。 溶接操作を空気中で行う場合には、露出部に形
成される鋼の酸化物の厚みは700乃至1500オング
ストロームまたはそれ以上もの厚みにも達すると
共に、電極ワイヤ上の錫メツキ層が酸化されて、
溶接可能電流範囲を拡大するという本発明の効果
は奏されない。 ここで表面酸化被膜の厚みは、ESCA
｛Electron Spectroscopy for Chemichal
Analysis（Ｘ―ray photoelectron
Spectroscopy）｝を使用し、Arガスで表面をエツ
チングしながら原子濃度比により測定した。この
非酸化性雰囲気中で溶接を行なつた罐の溶接部
を、Fe；15Å／分、Cr；26Å／分、及びO2；15
Å／分のエツチング速度で行なつた場合、その酸
素濃度は表面が最も多く、エツチングをするに従
い次第に減少し、約20分乃至30分で一定量とな
り、表面酸化被膜厚みとしては400Å以下と考え
られる。この時の各元素の濃度比を第４図に示
す。 一方非酸化性雰囲気（N2気流）中に、僅かに
空気を混入すると溶接部が次第に変色を呈する。
例えば、本発明者等の測定では、焦茶乃至褐色の
もので410〜450Å、完全に褐色化すると700〜800
Åであつた。 電極ワイヤー１１，１１′を介しての重ね合わ
せ部の印加圧力は20乃至90Kg／溶接点の範囲が適
当であり、電極ロール１２，１２′によつて加え
られる。電気抵抗溶接の電源としては交流、直
流、整流波等の任意の電源を使用でき、電圧及び
電流は従来溶接罐の製造に一般に使用されている
ものでよい。 本発明によるテイン・フリー・スチール溶接罐
は継目の内外表面部に連続部及び不連続部を有す
る保護被覆層を有しており、不活性ガス雰囲気中
で銅ワイヤーを使つて出来た溶接罐に比べても鋼
の露出面積が50％よりも小に抑制されている。し
たがつて従来公知のテイン・フリー・スチール溶
接罐、すなわち、クロム処理層を除去して得られ
た溶接罐に比して耐腐食性及び塗料の密着性に極
立つて優れている。更に公知の溶接罐は継目に比
較的厚い四三酸化鉄等の褐色乃至は黒褐色の層が
形成されているのに対して本発明の溶接罐におい
ては表面がクロム処理層で覆われ、更に露出鋼の
酸化物層の厚みも400Å以下に抑制されているた
め優れた外観特性を有するという特徴を有する。 本発明は次の例で説明する。 実施例 １ 金属クロム50mg／m2、酸化クロム４mg／m2、板
厚0.23mm、硬度T4のTFS材を使用し、中間電
極、第３図１１，１１′にメツキ厚さ0.6μの錫メ
ツキ鋼線を用いN2ガス中に於て下記溶接条件下
で溶接製罐した。 溶接条件 溶 接 速 度 ７ｍ／分 加 圧 力 50Kg オーバーラツプ量 0.8mm 比較例 １ 実施例１と同一のTFS材、同一溶接条件下に
於て中間電極に銅線を用いて溶接製罐した。 実施例 ２ 金属クロム100mg／m2、酸化クロム４mg／m2、
板厚0.23mm、硬度T4のTFS材を使用し、中間電
極にメツキ厚さ0.6μの錫メツキ銅線を用いN2ガ
ス中に於いて、実施例１と同一条件下で溶接製罐
した。 比較例 ２ 実施例２と同一のTFS材、同一溶接条件下に
於て、中間電極に銅線を用いて溶接製罐した。 比較例 ３ 使用板材及び溶接条件は比較例２と同一とし
た。但し、溶接雰囲気を大気中で実施した所、溶
接可能範囲は零となつた。 上記の溶接結果を表１に示す。
【表】
実施例 ４
実施例２と同一のTFS材、同一溶接条件下に
おいて溶接雰囲気中のN2ガスに空気を混入し
て、N2ガス純度を変えて、溶接部表面に生成す
る酸化物層の厚みを変化させた罐を作成した。そ
の後、罐内面側溶接部について溶接部の外観評
価、及び酸化物層厚みを測定すると共にエポキシ
フエノール系塗料を10μ厚さで塗布、焼付け後塗
膜の付着強度及び加工密着性を評価した。 評価結果を第２表に示す。
おいて溶接雰囲気中のN2ガスに空気を混入し
て、N2ガス純度を変えて、溶接部表面に生成す
る酸化物層の厚みを変化させた罐を作成した。そ
の後、罐内面側溶接部について溶接部の外観評
価、及び酸化物層厚みを測定すると共にエポキシ
フエノール系塗料を10μ厚さで塗布、焼付け後塗
膜の付着強度及び加工密着性を評価した。 評価結果を第２表に示す。
【表】
【表】
実施例 ５
実施例２と同一TFS材を使用し、同一溶接条
件下において、錫メツキなしの銅線及び錫メツキ
銅線上の錫メツキ厚さを0.1μ、0.6μ、2.3μと変
えて溶接した。 これらの溶接部の縦断面写真を第６―Ａ乃至第
６―Ｄ図にまた横断面の写真を第７―Ａ乃至第７
―Ｄ図に示す。 第６―Ａ及び７―Ａ図：すずメツキなしワイヤ
ーを用いたもの。 第６―Ｂ及び７―Ｂ図：すずメツキ厚み0.1μ
ｍ。 第６―Ｃ及び７―Ｃ図：すずメツキ厚み0.6μ
ｍ。 第６―Ｄ及び７―Ｄ図：すずメツキ厚み2.3μ
ｍ。 TFS皮膜は高電気抵抗の為、錫メツキなしの
銅線で溶接部の電極接触面の発熱は大となる。こ
の為、ナゲツトは板厚方向に厚く成長し、TFS
表面は局部的に溶融して溶接ピツチが乱れる。
（第６―Ａ図）又、表面錫がない為、溶接部中の
電流の流が不均一となり、局部加熱され、スプラ
ツシユが発生して罐体の品質面に悪影響を及ぼ
す。（第７―Ａ図）0.1μ厚さで錫メツキしたもの
は、溶接ピツチの乱れはほぼ良好となるが、未ば
メツキ厚さが不足し、第７―Ｂ図のようにスプラ
ツシユが発生し易い。 錫メツキ厚さが0.15μ〜2.0μのメツキ銅線で
は広い溶接電流範囲にわたつて、溶接ピツチは乱
れず、又スプラツシユの発生状態も良好となる。
一例としてメツキ厚さ0.6μの場合の溶接断面写
真を第６―Ｃ図及び第７―Ｃ図に示す。 一方、錫メツキ厚さが2.3μのように厚くなり
過ぎるとワイヤーとTFS間でスリツプを生じ、
第６―Ｄ図のように溶接ピツチが乱れ、第７―Ｄ
図の如くナゲツトが生成していない部分が多くな
る。TFS溶接罐ではこのようにナゲツトが生成
していない部位では漏洩が生じ易く、罐体として
重要欠陥となる。
件下において、錫メツキなしの銅線及び錫メツキ
銅線上の錫メツキ厚さを0.1μ、0.6μ、2.3μと変
えて溶接した。 これらの溶接部の縦断面写真を第６―Ａ乃至第
６―Ｄ図にまた横断面の写真を第７―Ａ乃至第７
―Ｄ図に示す。 第６―Ａ及び７―Ａ図：すずメツキなしワイヤ
ーを用いたもの。 第６―Ｂ及び７―Ｂ図：すずメツキ厚み0.1μ
ｍ。 第６―Ｃ及び７―Ｃ図：すずメツキ厚み0.6μ
ｍ。 第６―Ｄ及び７―Ｄ図：すずメツキ厚み2.3μ
ｍ。 TFS皮膜は高電気抵抗の為、錫メツキなしの
銅線で溶接部の電極接触面の発熱は大となる。こ
の為、ナゲツトは板厚方向に厚く成長し、TFS
表面は局部的に溶融して溶接ピツチが乱れる。
（第６―Ａ図）又、表面錫がない為、溶接部中の
電流の流が不均一となり、局部加熱され、スプラ
ツシユが発生して罐体の品質面に悪影響を及ぼ
す。（第７―Ａ図）0.1μ厚さで錫メツキしたもの
は、溶接ピツチの乱れはほぼ良好となるが、未ば
メツキ厚さが不足し、第７―Ｂ図のようにスプラ
ツシユが発生し易い。 錫メツキ厚さが0.15μ〜2.0μのメツキ銅線で
は広い溶接電流範囲にわたつて、溶接ピツチは乱
れず、又スプラツシユの発生状態も良好となる。
一例としてメツキ厚さ0.6μの場合の溶接断面写
真を第６―Ｃ図及び第７―Ｃ図に示す。 一方、錫メツキ厚さが2.3μのように厚くなり
過ぎるとワイヤーとTFS間でスリツプを生じ、
第６―Ｄ図のように溶接ピツチが乱れ、第７―Ｄ
図の如くナゲツトが生成していない部分が多くな
る。TFS溶接罐ではこのようにナゲツトが生成
していない部位では漏洩が生じ易く、罐体として
重要欠陥となる。
第１図は、本発明の溶接シーム罐を示す平面断
面図、第２図は、側面継目を拡大して示す断面
図、第３図は、本発明の製造方法の工程を示す説
明図、第４図は、溶接表面の各元素の濃度比を表
わす線図、第５図は、罐のIEV値とアンダーフイ
ルムコロジジヨンとの係を示す線図、第６―Ａ
図、第６―Ｂ図、第６―Ｃ図及び第６―Ｄ図は実
施例５における溶接継目の表面構造を拡大して示
す顕微鏡写真であり、第７―Ａ図、第７―Ｂ図、
第７―Ｃ図及び第７―Ｄ図は実施例５における溶
接継目の断面構造を拡大して示す顕微鏡写真であ
る。 引照数字１は製罐用TFS素材、２は端縁部、
３は側面継目、４は鋼基質、５は金属クロム層、
６はクロム酸化物層、７は亀裂、８は酸化物層、
１１，１１′は中間電極、１２，１２′は電極ロー
ル、１３は被溶接材を夫々示す。
面図、第２図は、側面継目を拡大して示す断面
図、第３図は、本発明の製造方法の工程を示す説
明図、第４図は、溶接表面の各元素の濃度比を表
わす線図、第５図は、罐のIEV値とアンダーフイ
ルムコロジジヨンとの係を示す線図、第６―Ａ
図、第６―Ｂ図、第６―Ｃ図及び第６―Ｄ図は実
施例５における溶接継目の表面構造を拡大して示
す顕微鏡写真であり、第７―Ａ図、第７―Ｂ図、
第７―Ｃ図及び第７―Ｄ図は実施例５における溶
接継目の断面構造を拡大して示す顕微鏡写真であ
る。 引照数字１は製罐用TFS素材、２は端縁部、
３は側面継目、４は鋼基質、５は金属クロム層、
６はクロム酸化物層、７は亀裂、８は酸化物層、
１１，１１′は中間電極、１２，１２′は電極ロー
ル、１３は被溶接材を夫々示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶接により形成された側面継目を有するテイ
ン・フリー・スチール製溶接罐において、 該テイン・フリー・スチールは30mg／m2より大
で100mg／m2以下の緻密な金属クロム層及びその
上の１乃至10mg／m2（金属クロム量換算）のクロ
ム酸化物層を有し、 前記側面継目の内外表面の少なくとも一方は、
該金属クロム層及び該クロム酸化物層から成る連
続部及び不連続を有する保護被覆層で被覆されて
おり、前記不連続部を通している鋼の酸化物層の
厚さは400オングストローム以下に抑制されてお
り、且つ継目の内外表面における鋼の露出面積が
鉄露出面積相対値（IEV）として35mA以下とな
るように抑制されていることを特徴とするテイ
ン・フリー・スチール溶接罐。 ２ 罐用素材を筒状に成形し、形成される重ね合
わせ部を電極ワイヤーを介して、一対の電極ロー
ラ間に通すことにより、電気抵抗溶接を行う溶接
シーム罐の製造法において、前記罐用素材が鋼板
基質表面に30mg／m2より大で100mg／m2以下の金
属クロム層及びその上の、１乃至10mg／m2（金属
クロム量換算）のクロム酸化物層を備えたテイ
ン・フリー・スチールであり、このテイン・フリ
ー・スチールの酸化クロム層上に、錫及び錫合金
から成る群より選択される軟質金属の厚さ0.15乃
至２μｍのメツキ層を備えた電極ワイヤーを密着
させて不活性雰囲気中で電気抵抗溶接をない、鋼
露出部においても鋼酸化物層の厚みを400オング
ストローム以下に抑制することを特徴とするテイ
ン・フリー・スチール溶接罐の製造法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858680A JPS56127797A (en) | 1980-03-08 | 1980-03-08 | Tin-free steel welded can and production thereof |
| US06/240,816 US4401874A (en) | 1980-03-08 | 1981-03-05 | Method of welding tin-free steel can |
| GB8107124A GB2072074B (en) | 1980-03-08 | 1981-03-06 | Tin-free steel welded can and its preparation |
| FR8104637A FR2477449A1 (fr) | 1980-03-08 | 1981-03-09 | Procede de fabrication d'une boite soudee |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858680A JPS56127797A (en) | 1980-03-08 | 1980-03-08 | Tin-free steel welded can and production thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56127797A JPS56127797A (en) | 1981-10-06 |
| JPS6131198B2 true JPS6131198B2 (ja) | 1986-07-18 |
Family
ID=12252697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2858680A Granted JPS56127797A (en) | 1980-03-08 | 1980-03-08 | Tin-free steel welded can and production thereof |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4401874A (ja) |
| JP (1) | JPS56127797A (ja) |
| FR (1) | FR2477449A1 (ja) |
| GB (1) | GB2072074B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63216517A (ja) * | 1987-02-28 | 1988-09-08 | 許 弼律 | 便座用シ−ト装置 |
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| DE4217617A1 (de) * | 1991-05-27 | 1992-12-03 | Sumitomo Light Metal Ind | Elektrode fuer das punktschweissen |
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| CH614877A5 (en) * | 1976-12-17 | 1979-12-28 | Fael Sa | Resistance seam welding process and device for carrying out the process |
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| GB2056349B (en) * | 1979-08-06 | 1984-01-18 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | Method and apparatus of making welded metallic can bodies and an improvement in welded can bodies |
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1980
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1981
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- 1981-03-06 GB GB8107124A patent/GB2072074B/en not_active Expired
- 1981-03-09 FR FR8104637A patent/FR2477449A1/fr active Granted
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| FR2477449A1 (fr) | 1981-09-11 |
| JPS56127797A (en) | 1981-10-06 |
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