JPS61291955A - 転動疲労強度のすぐれた快削鋼 - Google Patents
転動疲労強度のすぐれた快削鋼Info
- Publication number
- JPS61291955A JPS61291955A JP24716985A JP24716985A JPS61291955A JP S61291955 A JPS61291955 A JP S61291955A JP 24716985 A JP24716985 A JP 24716985A JP 24716985 A JP24716985 A JP 24716985A JP S61291955 A JPS61291955 A JP S61291955A
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- steel
- fatigue strength
- sulfides
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は機械構造用鋼、さらに詳しくは、炭素鋼、マン
ガン鋼等の転動疲労強度を向上させ、かつ被削性および
冷間鍛造性を改善させた鋼に関するものである。
ガン鋼等の転動疲労強度を向上させ、かつ被削性および
冷間鍛造性を改善させた鋼に関するものである。
本発明者等は先にＴｅおよびＳを適量含有させた機械構
造用鋼が被削性にすぐれているばかりか機械的性質の異
方性を小さくし、冷間鍛造性にもすぐれていることを見
出し、提案した（特願昭５３−１１４５５４、特開昭５
５−４１９４３）。
造用鋼が被削性にすぐれているばかりか機械的性質の異
方性を小さくし、冷間鍛造性にもすぐれていることを見
出し、提案した（特願昭５３−１１４５５４、特開昭５
５−４１９４３）。
その後さらに研究を進めた結果０を０．００３％以下に
すると冷間鍛造において、割れの起点となる酸化物の生
成を抑制し、特に被Ｊｌ性にも有害であり、各種割れの
起因となるアルミナクラスター数を減少し、Ｔｉ１ｌの
冷間鍛造性改善効果を十分発揮させるばかりか転動疲労
強度をも向上させることを見出した。さらにＮを０．０
２０％以下、とすることにより鋼の冷間鍛造性を低下さ
せずに結晶粒成長を防止することにより一層特性を向上
させることも確認できた。
すると冷間鍛造において、割れの起点となる酸化物の生
成を抑制し、特に被Ｊｌ性にも有害であり、各種割れの
起因となるアルミナクラスター数を減少し、Ｔｉ１ｌの
冷間鍛造性改善効果を十分発揮させるばかりか転動疲労
強度をも向上させることを見出した。さらにＮを０．０
２０％以下、とすることにより鋼の冷間鍛造性を低下さ
せずに結晶粒成長を防止することにより一層特性を向上
させることも確認できた。
すなわち本発明の要旨とするところは重量でＣ：０．０
８〜０．６％、ｓｉ：１．ｏ％以下、Ｍｎ：２．０％以
下、８：０．０４〜０．４％、Ｔｅ：０．１％以下（た
だし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、０：０．００３０
％以下、Ｎ：０．０２０％以下、へｇ：２．０％以下、
と■：０５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｚｒ ： ０１５％以下の１種または２種、残
余が実質的にＦｅを基本成分にし、必要に応じＢ：０．
０１０％以下、又はＰｂ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３
％以下、（ただしＰｂ ＋Ｂｉ ： ０．４％以下）、
８ｅ：０．４％以下（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４％以下）
、Ｏａ：０．０１００％以下のグループから１種または
２種以上を選択し添加した機械構造用鋼において実質的
に球状の硫化物（長径１０μ以上の硫化物中長短比５以
下のものが８０％以上を占める）が均一に分散し、かつ
アルミナクラスターの面積率が０．５％以下であること
を特徴とする転動疲労強度のすぐれた快削鋼である。
８〜０．６％、ｓｉ：１．ｏ％以下、Ｍｎ：２．０％以
下、８：０．０４〜０．４％、Ｔｅ：０．１％以下（た
だし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、０：０．００３０
％以下、Ｎ：０．０２０％以下、へｇ：２．０％以下、
と■：０５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｚｒ ： ０１５％以下の１種または２種、残
余が実質的にＦｅを基本成分にし、必要に応じＢ：０．
０１０％以下、又はＰｂ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３
％以下、（ただしＰｂ ＋Ｂｉ ： ０．４％以下）、
８ｅ：０．４％以下（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４％以下）
、Ｏａ：０．０１００％以下のグループから１種または
２種以上を選択し添加した機械構造用鋼において実質的
に球状の硫化物（長径１０μ以上の硫化物中長短比５以
下のものが８０％以上を占める）が均一に分散し、かつ
アルミナクラスターの面積率が０．５％以下であること
を特徴とする転動疲労強度のすぐれた快削鋼である。
つぎに本発明鋼の各合金成分重量比の限定理由を説明す
る。
る。
ｃ：ｏ、ｏｓ〜０．６０％
構造用鋼としてＣは強度を確保するために０．０８％以
上添加するが、多量に含有すると靭性を低下させるため
上限は０．６０％以下の範囲が好適である。
上添加するが、多量に含有すると靭性を低下させるため
上限は０．６０％以下の範囲が好適である。
Ｓｉ：１．０％以下
Ｓｉは脱酸元素として加え、鋼塊の表面欠陥の発生を防
ぐために添加するが、多量に含有すると靭性を低下させ
るため、１．０％以下の範囲が好適である。
ぐために添加するが、多量に含有すると靭性を低下させ
るため、１．０％以下の範囲が好適である。
Ｍｎ：２．０％以下
Ｍｎは焼入性を高めるほか、Ｍｎ８などの硫化物をつく
り、８による熱間脆性を防止するが、多量に含有すると
被削性を損わしめるため、２．０％以下の範囲が好適で
ある。
り、８による熱間脆性を防止するが、多量に含有すると
被削性を損わしめるため、２．０％以下の範囲が好適で
ある。
８：０．０４〜０．４０％
被削性改善のためにはＳを少なくとも０．０４％以上含
有せしめる必要かある。しかし多量に含有させると熱間
加工性を害し、Ｋｎ添加によるこの欠陥防止効果も役立
たなくなるから０．４０％を上限と定めた。
有せしめる必要かある。しかし多量に含有させると熱間
加工性を害し、Ｋｎ添加によるこの欠陥防止効果も役立
たなくなるから０．４０％を上限と定めた。
Ｔｅ：０．１％以下
硫化物の展伸を抑制するために添加するがＳと同様に多
量に含有させると熱間加工性を害し、冷間鍛造性および
転動疲労強度におよぼす効果はそれ程改善されないため
上限を０．１％とした。
量に含有させると熱間加工性を害し、冷間鍛造性および
転動疲労強度におよぼす効果はそれ程改善されないため
上限を０．１％とした。
％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上
Ｓ全８：０４〜０．４％の範囲に含有する鋼においてＭ
ｎ８等の硫化物の展伸を抑制するためには％Ｔｏ／％Ｓ
を０．０４以上にする必要がある。
ｎ８等の硫化物の展伸を抑制するためには％Ｔｏ／％Ｓ
を０．０４以上にする必要がある。
０：０．００３０％以下
転動疲労において、割れの起点となる酸化物を生成する
ため有害な元素であり、Ｔｏの転動疲労強度におよぼす
効果を十分発揮させるためには、含有量を０．００３０
％以下にする必要がある。特に転動疲労強度を−１−向
上させるには０、 ＯＯ２０％以下とすることが好まし
い。
ため有害な元素であり、Ｔｏの転動疲労強度におよぼす
効果を十分発揮させるためには、含有量を０．００３０
％以下にする必要がある。特に転動疲労強度を−１−向
上させるには０、 ＯＯ２０％以下とすることが好まし
い。
Ｎ：０．０２０％以下
鋼の変形抵抗を大きくし被削性冷間鍛造性を低下させる
元素であって極力低下させる必要があり、上限を０．０
２０％とした。
元素であって極力低下させる必要があり、上限を０．０
２０％とした。
Ａ、ｌ：２．０％以下
結晶組織の改善あるいは熱処理特性の改善に効果がある
が多量に添加すると転動疲労強度、被削性が損なわれる
ため２．０％以下とした。
が多量に添加すると転動疲労強度、被削性が損なわれる
ため２．０％以下とした。
Ｖ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｚｒ：０．５％以下上記元素は結晶組織の改善
あるいは、熱処理特性の改善をおこなうことができるか
ら選択的に含有すると一層効果がある。しかし本発明鋼
の有する硫化物の展伸が少なく、転動疲労強度、被削性
にすぐれているという特徴を損わしめないためには上記
範囲内で１種または２種を選択的に含有させる必要があ
る。
％以下、Ｚｒ：０．５％以下上記元素は結晶組織の改善
あるいは、熱処理特性の改善をおこなうことができるか
ら選択的に含有すると一層効果がある。しかし本発明鋼
の有する硫化物の展伸が少なく、転動疲労強度、被削性
にすぐれているという特徴を損わしめないためには上記
範囲内で１種または２種を選択的に含有させる必要があ
る。
Ｂ：０．０１０％以下
Ｂは結晶組織及び熱処理特性の改善に効果のある元素で
あるが多量に添加すると転動疲労強度が損なわれるので
０．０１０％以下とした。
あるが多量に添加すると転動疲労強度が損なわれるので
０．０１０％以下とした。
Ｐｂ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下、（ただしＰ
ｂ＋Ｂｉ ： ０．４％以下）、８ｅ：０．４％以下、
（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４％以下）、Ｏａ：０．０１０
０％以下 上記元素は被削性を改善させることができるから選択的
に含有すると一層効果がある。しかし本発明鋼の有する
硫化物の展伸が少なく、転動疲労強度にすぐれていると
いう特徴を損わしめないためには上記範囲内で選択的に
含有させる必要がある。ただし熱間加工性と、転動疲労
強度を低下させないためＰ ｂ ＋ Ｂ ｉは０．４％
以下、８＋８ｅは０．４０％以下とする必要がある。
ｂ＋Ｂｉ ： ０．４％以下）、８ｅ：０．４％以下、
（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４％以下）、Ｏａ：０．０１０
０％以下 上記元素は被削性を改善させることができるから選択的
に含有すると一層効果がある。しかし本発明鋼の有する
硫化物の展伸が少なく、転動疲労強度にすぐれていると
いう特徴を損わしめないためには上記範囲内で選択的に
含有させる必要がある。ただし熱間加工性と、転動疲労
強度を低下させないためＰ ｂ ＋ Ｂ ｉは０．４％
以下、８＋８ｅは０．４０％以下とする必要がある。
以下実施例をもって本発明鋼の特徴を詳細に説明する。
実施例
実験用アーク炉でＴｅ、 Ｐｂ、 ＢｉおよびＣａを除
く他の合金成分を所定量に調整し、真空脱ガス処理容器
へ移注して該脱ガス処理を行い、その後底部にポーラス
プラグを設けた取鍋に溶鋼を移注して所定量のＡｌを添
加し、上記ポーラスプラグよりアルゴンガスを溶鋼中に
吹込んで強制攪拌を行ないつつ、Ｔｅを溶鋼中の８に応
じて％Ｔｅ／％Ｓの値が０．０４以上になるように添加
した。その後必要に応じ所定量のＰｂ、ＢｉおよびＣａ
の粉末体をアルゴンガスとともにポーラスプラグを通し
て溶鋼中に吹込み添加含有させた。なおＰｂ。
く他の合金成分を所定量に調整し、真空脱ガス処理容器
へ移注して該脱ガス処理を行い、その後底部にポーラス
プラグを設けた取鍋に溶鋼を移注して所定量のＡｌを添
加し、上記ポーラスプラグよりアルゴンガスを溶鋼中に
吹込んで強制攪拌を行ないつつ、Ｔｅを溶鋼中の８に応
じて％Ｔｅ／％Ｓの値が０．０４以上になるように添加
した。その後必要に応じ所定量のＰｂ、ＢｉおよびＣａ
の粉末体をアルゴンガスとともにポーラスプラグを通し
て溶鋼中に吹込み添加含有させた。なおＰｂ。
ＢｉおよびＣａは真空脱ガス処理後ガス吹込み装置を有
する取鍋に移注する際の溶鋼流に添加することも可能で
ある。Ｔｅと必要に応じてＰｂ、 ＢｉおよびＣａを含
有した溶鋼はおのおの下注ぎ法により１，３ｔの溶塊に
製造した。なお本発明鋼は一般の連続鋳造法などによる
鋳片の製造も可能である。次に該鋼塊を仕上げ温度９５
０℃以上、鍛錬比約１００以上となるような熱間圧延を
行ない得られた鋼材から各種試験片を採取した。各供試
材の成分組成を第１表に示す。
する取鍋に移注する際の溶鋼流に添加することも可能で
ある。Ｔｅと必要に応じてＰｂ、 ＢｉおよびＣａを含
有した溶鋼はおのおの下注ぎ法により１，３ｔの溶塊に
製造した。なお本発明鋼は一般の連続鋳造法などによる
鋳片の製造も可能である。次に該鋼塊を仕上げ温度９５
０℃以上、鍛錬比約１００以上となるような熱間圧延を
行ない得られた鋼材から各種試験片を採取した。各供試
材の成分組成を第１表に示す。
第 ２ 表
※１ ム：９００℃浸炭、８３０℃水冷、２００℃空冷
Ｂ： ８３０℃高周波水冷、２００℃空冷０： ９００
℃浸炭、８３０℃油冷、２００℃空冷※２ 會：９００
℃空冷 ｂ： ８５０℃炉冷 ｏ：８５０℃空冷 （１）硫化物の性状 各供試材の硫化物の性状を調べるために顕微鏡で倍率４
００により１０視野での硫化物の長径（Ｌ）が１０μ以
上のものについてその長径（Ｌ）と短径（Ｗ）を測定し
、長短比（Ｌ／Ｗ）が５以下のものが測定した硫化物中
に占める割合（百分率）を調べ第１表に併記した。第１
表によると比較鋼がいずれも２０％以下であるのに対し
本発明鋼は全て８０％以上であった。これは本発明鋼の
硫化物が実質的に球状であることを示している。
Ｂ： ８３０℃高周波水冷、２００℃空冷０： ９００
℃浸炭、８３０℃油冷、２００℃空冷※２ 會：９００
℃空冷 ｂ： ８５０℃炉冷 ｏ：８５０℃空冷 （１）硫化物の性状 各供試材の硫化物の性状を調べるために顕微鏡で倍率４
００により１０視野での硫化物の長径（Ｌ）が１０μ以
上のものについてその長径（Ｌ）と短径（Ｗ）を測定し
、長短比（Ｌ／Ｗ）が５以下のものが測定した硫化物中
に占める割合（百分率）を調べ第１表に併記した。第１
表によると比較鋼がいずれも２０％以下であるのに対し
本発明鋼は全て８０％以上であった。これは本発明鋼の
硫化物が実質的に球状であることを示している。
（２） アルミナクラスター量
各供試材のアルミナクラスター量を調べるためＪＩ８Ｇ
Ｏ５５５により、試験片中１５×長２０の顕微鏡試験を
行いアルミナクラスターの占める面積百分率を算出し第
１表に併記した。
Ｏ５５５により、試験片中１５×長２０の顕微鏡試験を
行いアルミナクラスターの占める面積百分率を算出し第
１表に併記した。
第１表による“と本発明鋼は比較鋼に比べいちぢるしく
少く良好な清浄度であることが分る。これは低酸素の効
果を示すものである。
少く良好な清浄度であることが分る。これは低酸素の効
果を示すものである。
（３）転動疲労強度
各鋼種に適した熱処理を施した第１表の供試材より転動
疲労強度を調べるためにφ１２ Ｘ２２ｇの試験片を作
成し、ＢＩＯ寿命（全数の１０％が破損する繰返し数）
、Ｂ５０寿命（全数の５０％が破損する繰返し数）を調
べ第２表に示した。
疲労強度を調べるためにφ１２ Ｘ２２ｇの試験片を作
成し、ＢＩＯ寿命（全数の１０％が破損する繰返し数）
、Ｂ５０寿命（全数の５０％が破損する繰返し数）を調
べ第２表に示した。
第３表にはその時の試験条件を示した。第１表によれば
本発明鋼の転動疲労強度は比較鋼に比べいちぢるしく向
上しているのが分る。
本発明鋼の転動疲労強度は比較鋼に比べいちぢるしく向
上しているのが分る。
第 ３ 表
（４）被削性
各鋼種に適した熱処理を施した第１表の供試材の被削性
を調べるため第４表に示す切削条件で試験を行なった。
を調べるため第４表に示す切削条件で試験を行なった。
その結果を第２表に併記した。
第 ４ 表
第２表の切削試験結果にみられるとおり、本発明鋼は比
較鋼に比べすぐれた被削性を有することが分る。
較鋼に比べすぐれた被削性を有することが分る。
以上のとおり本発明鋼は従来の機械構造用快削鋼に代っ
て、適量のＴｅおよびＳを含有させるにあたり％Ｔｅ／
％Ｓを０．０４以上とし、さらに０．Ｎを適正範囲に限
定することにより球状の硫化物を効果的に生成し、かつ
アルミナクラスター数を減少して、冷間鍛造性はもとよ
り、転動疲労強度をいちぢるしく向上させ、かつ被削性
をも改善したことを特徴とするものであり、その用途と
して歯車、軸受、可動継手などにも適し、従来の機械構
造用快削鋼の使用範囲を一層拡大したものでありその工
業的価値が多大なものである。
て、適量のＴｅおよびＳを含有させるにあたり％Ｔｅ／
％Ｓを０．０４以上とし、さらに０．Ｎを適正範囲に限
定することにより球状の硫化物を効果的に生成し、かつ
アルミナクラスター数を減少して、冷間鍛造性はもとよ
り、転動疲労強度をいちぢるしく向上させ、かつ被削性
をも改善したことを特徴とするものであり、その用途と
して歯車、軸受、可動継手などにも適し、従来の機械構
造用快削鋼の使用範囲を一層拡大したものでありその工
業的価値が多大なものである。
Claims (4)
- （１）重量でＣ：０．０８〜０．６％、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：０．０４〜０．４％、
Ｔｅ：０．１％以下（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以
上）、Ｏ：０．００３０％以下、Ｎ：０．０２０％以下
、Ａｌ：２．０％以下、とＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０
．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｚｒ：０．５％以下
のいずれか１種または２種を含有し残余が実質的にＦｅ
からなり、実質的に球状の硫化物（長径１０μ以上の硫
化物中長短比５以下のものが８０％以上を占める）が均
一に分散し、かつアルミナクラスターの面積率が０．５
％以下であることを特徴とする転動疲労強度のすぐれた
快削鋼。 - （２）重量でＣ：０．０８〜０．６％、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：０．０４〜０．４％、
Ｔｅ：０．１％以下（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以
上）、Ｏ：０．００３０％以下、Ｎ：０．０２０％以下
、Ａｌ：２．０％以下、とＢ：０．０１０％以下、およ
びＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．
５％以下、Ｚｒ：０．５％以下、のいずれか１種または
２種を含有し残余が実質的にＦｅからなり、実質的に球
状の硫化物（長径１０μ以上の硫化物中長短比５以下の
ものが８０％以上を占める）が均一に分散し、かつアル
ミナクラスターの面積率が０．５％以下であることを特
徴とする転動疲労強度のすぐれた快削鋼。 - （３）重量でＣ：０．０８〜０．６％、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：０．０４〜０．４％、
Ｔｅ：０．１％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４
以上）、Ｏ：０．００３０％以下、Ｎ：０．０２０％以
下、Ａｌ：２．０％以下、とＶ：０．５％以下、Ｔｉ：
０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｚｒ：０．５％以
下、の１種または２種と、さらに、Ｐｂ：０．３％以下
、Ｂｉ：０．３％以下、（ただしＰｂ＋Ｂｉ：０．４％
以下）、Ｓｅ：０．４％以下（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４
％以下）、Ｃａ：０．０１００％以下の１種または２種
以上とを含有し、残余が実質的にＦｅからなり、実質的
に球状の硫化物（長径１０μ以上の硫化物中長短比５以
下のものが８０％以上占める）が均一に分散し、かつア
ルミナクラスターの面積率が０．５％以下であることを
特徴とする転動疲労強度のすぐれた快削鋼。 - （４）重量でＣ：０．０８〜０．６％、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：０．０４〜０．４％、
Ｔｅ：０．１％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４
以上）、Ｏ：０．００３０％以下、Ｎ：０．０２０％以
下、Ａｌ：２．０％以下、とＢ：０．０１０％以下およ
びＶ：０．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．
５％以下、Ｚｒ：０．５％以下、の１種または２種と、
さらに、Ｐｂ：０．３％以下、Ｂｉ：０．３％以下、（
ただしＰｂ＋Ｂｉ：０．４％以下）、Ｓｅ：０．４％以
下（ただしＳ＋Ｓｅ：０．４％以下）、Ｃａ：０．０１
００％以下の１種または２種以上とを含有し、残余が実
質的にＦｅからなり、実質的に球状の硫化物（長径１０
μ以上の硫化物中長短比５以下のものが８０％以上占め
る）が均一に分散し、かつアルミナクラスターの面積率
が０．５％以下であることを特徴とする転動疲労強度の
すぐれた快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24716985A JPS61291955A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 転動疲労強度のすぐれた快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24716985A JPS61291955A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 転動疲労強度のすぐれた快削鋼 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4251979A Division JPS55138064A (en) | 1978-12-25 | 1979-04-10 | Free-cutting steel having excellent rolling fatigue strength |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291955A true JPS61291955A (ja) | 1986-12-22 |
Family
ID=17159465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24716985A Pending JPS61291955A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 転動疲労強度のすぐれた快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61291955A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6421012A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-24 | Kobe Steel Ltd | Production of shaft-shaped parts induction-hardened after cold forging |
| JPH01168849A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-07-04 | Aichi Steel Works Ltd | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 |
| JPH01188622A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-07-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温延性の高い非調質テルル快削鋼の製造法 |
| JPH02243714A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温延性の高い非調質快削鍛鋼品の製造方法 |
-
1985
- 1985-11-06 JP JP24716985A patent/JPS61291955A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6421012A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-24 | Kobe Steel Ltd | Production of shaft-shaped parts induction-hardened after cold forging |
| JPH0745695B2 (ja) * | 1987-07-17 | 1995-05-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間鍛造後高周波焼入れされる軸状部品の製造方法 |
| JPH01168849A (ja) * | 1987-10-15 | 1989-07-04 | Aichi Steel Works Ltd | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 |
| JPH01188622A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-07-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温延性の高い非調質テルル快削鋼の製造法 |
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