JPS61270285A - 耐熱性ダイヤモンド焼結体 - Google Patents
耐熱性ダイヤモンド焼結体Info
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- JPS61270285A JPS61270285A JP60113357A JP11335785A JPS61270285A JP S61270285 A JPS61270285 A JP S61270285A JP 60113357 A JP60113357 A JP 60113357A JP 11335785 A JP11335785 A JP 11335785A JP S61270285 A JPS61270285 A JP S61270285A
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- Japan
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- sintered body
- diamond
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- diamond sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、たとえば切削工具、掘削工具、ドレッサー
、あるいは線引きダイスなどの種々の工具に使用されて
いる焼結ダイヤモンドの改良に関する。
、あるいは線引きダイスなどの種々の工具に使用されて
いる焼結ダイヤモンドの改良に関する。
[従来の技術]
現在、ダイヤモンド含有量が70容量%以上であり、ダ
イヤモンド粒子が互いに接合してなる工具用焼結体が販
売されている。これらの焼結体は、非鉄金属、プラスチ
ックあるいはセラミックスの切削工具、ドレッサー、ド
リルビットまたは伸線ダイスとして用いられている。特
に、非鉄金属の切削や、銅線などの比較的軟らかい線材
の伸線用ダイスに、このダイヤモンド焼結体を用いた場
合、非常に優れた性能を発揮する。
イヤモンド粒子が互いに接合してなる工具用焼結体が販
売されている。これらの焼結体は、非鉄金属、プラスチ
ックあるいはセラミックスの切削工具、ドレッサー、ド
リルビットまたは伸線ダイスとして用いられている。特
に、非鉄金属の切削や、銅線などの比較的軟らかい線材
の伸線用ダイスに、このダイヤモンド焼結体を用いた場
合、非常に優れた性能を発揮する。
これらのダイヤモンド焼結体は、通常、ダイヤモンド合
成時の触媒であるCOなどの鉄族金属を結合材として用
いて焼結される。したがって、600℃以上の温度に加
熱した場合、ダイヤモンドがグラファイト化し劣化する
という欠点を有している。
成時の触媒であるCOなどの鉄族金属を結合材として用
いて焼結される。したがって、600℃以上の温度に加
熱した場合、ダイヤモンドがグラファイト化し劣化する
という欠点を有している。
そこで、特開昭53−114589号に開示されている
ように、ダイヤモンド焼結体の耐熱性を改善するために
、加熱時にダイヤモンドのグラフフィト化を促進するC
Oなとの鉄族金属を取り除く方法が提案されている。
ように、ダイヤモンド焼結体の耐熱性を改善するために
、加熱時にダイヤモンドのグラフフィト化を促進するC
Oなとの鉄族金属を取り除く方法が提案されている。
このように溶媒金属を溶出させたダイヤモンド焼結体は
、確かに高真空下では約1200℃までの温度に耐え得
る。
、確かに高真空下では約1200℃までの温度に耐え得
る。
[発明が解決しようとする問題点コ
しかしながら、溶媒金属を溶出させてなるダイヤモンド
焼結体においても、大気中で加熱した場合には、依然と
してその耐熱性が不十分なものであった。すなわち、こ
のダイヤモンド焼結体は多孔質体であるため、大気中で
900”Cの温度まで加熱すると、表面および内部のダ
イヤモンド粒子が直接酸素に触れることになり、その結
果やはりダイヤモンド粒子の表面が黒鉛化し、劣化を招
く。
焼結体においても、大気中で加熱した場合には、依然と
してその耐熱性が不十分なものであった。すなわち、こ
のダイヤモンド焼結体は多孔質体であるため、大気中で
900”Cの温度まで加熱すると、表面および内部のダ
イヤモンド粒子が直接酸素に触れることになり、その結
果やはりダイヤモンド粒子の表面が黒鉛化し、劣化を招
く。
このダイヤモンド焼結体は、ドレッサーまたはドリルビ
ットの刃先として、ビット本体またはシャンク等に、マ
トリクスあるいはろう材を利用して取付けられる。マト
リクスの保持強度は、マトリクス材料の融点が高温にな
るほど高く、特に硬質層掘削用ドリルビットの刃先材料
として、上記ダイヤモンド焼結体を用いる場合には、9
00℃以上の融点を有するろう材とマトリクスの使用が
必要となる。したがって、取付けに際しては、800℃
〜1100℃に加熱されることになり、その結果、大気
中で加熱すると上述のようにダイヤモンド焼結体が劣化
するので、この種のダイヤモンド焼結体を大気中にてビ
ット本体あるいはシャンク等に取付けても、十分な強度
を得ることができなかった。
ットの刃先として、ビット本体またはシャンク等に、マ
トリクスあるいはろう材を利用して取付けられる。マト
リクスの保持強度は、マトリクス材料の融点が高温にな
るほど高く、特に硬質層掘削用ドリルビットの刃先材料
として、上記ダイヤモンド焼結体を用いる場合には、9
00℃以上の融点を有するろう材とマトリクスの使用が
必要となる。したがって、取付けに際しては、800℃
〜1100℃に加熱されることになり、その結果、大気
中で加熱すると上述のようにダイヤモンド焼結体が劣化
するので、この種のダイヤモンド焼結体を大気中にてビ
ット本体あるいはシャンク等に取付けても、十分な強度
を得ることができなかった。
したがって、耐熱性をさらに改善するには、加熱に際し
ダイヤモンド焼結体が大気に露出されなければよいこと
がわかる。この考えに基づき、ダイヤモンド焼結体の表
面にニッケルを被覆してなる耐熱性ダイヤモンド焼結体
が市販されている。
ダイヤモンド焼結体が大気に露出されなければよいこと
がわかる。この考えに基づき、ダイヤモンド焼結体の表
面にニッケルを被覆してなる耐熱性ダイヤモンド焼結体
が市販されている。
本願発明者は、このニッケル被覆を施したダイヤモンド
焼結体を大気中で900℃に加熱し、その耐熱性を調査
した。その結果、ニッケル被覆層とダイヤモンド層との
界面において、やはりダイヤモンドが黒鉛化し、ドリル
ビットの刃先やドレッサーに用いた場合、欠けを生じる
ことがわかった。
焼結体を大気中で900℃に加熱し、その耐熱性を調査
した。その結果、ニッケル被覆層とダイヤモンド層との
界面において、やはりダイヤモンドが黒鉛化し、ドリル
ビットの刃先やドレッサーに用いた場合、欠けを生じる
ことがわかった。
それゆえに、この発明の目的は、大気中における耐熱性
がさらに改善された工具用ダイヤモンド焼結体を提供す
ることにある。
がさらに改善された工具用ダイヤモンド焼結体を提供す
ることにある。
[問題点を解決するための手段および作用]本願発明者
は、母材であるダイヤモンド焼結体と反応して劣化する
ことがなく、かつ耐熱性に優れた被覆、材料につき鋭意
検討を重ねた。その結果、周期律表rva 、vaまた
はIVa族の遷移金属の炭化物、窒化物もしくは炭窒化
物、またはSiの炭化物、窒化物もしくは炭窒化物、あ
るいはこれらの2種以上を用いて被Wi層を形成すれば
、大気中にて900℃以上の温度に耐え得ることを見い
出した。
は、母材であるダイヤモンド焼結体と反応して劣化する
ことがなく、かつ耐熱性に優れた被覆、材料につき鋭意
検討を重ねた。その結果、周期律表rva 、vaまた
はIVa族の遷移金属の炭化物、窒化物もしくは炭窒化
物、またはSiの炭化物、窒化物もしくは炭窒化物、あ
るいはこれらの2種以上を用いて被Wi層を形成すれば
、大気中にて900℃以上の温度に耐え得ることを見い
出した。
すなわち、この発明は、ダイヤモンド含有量が80容社
%を越え、99容量%以下であり、残部が空孔0.5容
量%以上、19.9容量%未満であり、周f律表■a
、ya 、%qa族の遷移金属の炭化物0.1〜3容量
%よりなるダイヤモンド焼結体と、厚み1μ■以上の周
期律表rVa 、VaまたはVta族の遷移金属または
Siの炭化物、窒化物もしくは炭窒化物、あるいはこれ
ら2種以上からなる被覆層とを備えることを特徴とする
、耐熱性ダイヤモンド焼結体である。
%を越え、99容量%以下であり、残部が空孔0.5容
量%以上、19.9容量%未満であり、周f律表■a
、ya 、%qa族の遷移金属の炭化物0.1〜3容量
%よりなるダイヤモンド焼結体と、厚み1μ■以上の周
期律表rVa 、VaまたはVta族の遷移金属または
Siの炭化物、窒化物もしくは炭窒化物、あるいはこれ
ら2種以上からなる被覆層とを備えることを特徴とする
、耐熱性ダイヤモンド焼結体である。
この発明のダイヤモンド焼結体において、大気中におけ
る耐熱性が改善された理由は、以下のとおり推測し得る
。
る耐熱性が改善された理由は、以下のとおり推測し得る
。
ダイヤモンド焼結体に設ける被覆層に適した材料として
は、その熱膨張係数がダイヤモンド焼結体の熱膨張係数
に近く、かつダイヤモンドと強固に接合し、さらにダイ
ヤモンドに黒鉛化を生じさせないものであることが要請
される。これに対して、上記被覆層を形成する材料は、
次の性質を有する。
は、その熱膨張係数がダイヤモンド焼結体の熱膨張係数
に近く、かつダイヤモンドと強固に接合し、さらにダイ
ヤモンドに黒鉛化を生じさせないものであることが要請
される。これに対して、上記被覆層を形成する材料は、
次の性質を有する。
(a ) 周期律表[9a 、 vaもしくは”Jl
a族の遷移金属またはSiの炭化物、窒化物もしくは炭
窒化物は、熱膨張係数がダイヤモンドに近く、加熱時に
該材料よりなる薄膜に亀裂を生じない。
a族の遷移金属またはSiの炭化物、窒化物もしくは炭
窒化物は、熱膨張係数がダイヤモンドに近く、加熱時に
該材料よりなる薄膜に亀裂を生じない。
(b) これらの材料よりなる薄膜は、耐酸化性に優
れている。
れている。
(C) これらの材料は、COのような触媒作用を有
しないため、ダイヤモンドを黒鉛化する作用を有しない
。
しないため、ダイヤモンドを黒鉛化する作用を有しない
。
(d ) さらに、これらの材料は、ダイヤモンド焼
結体と強固に接合し、また金属に対するぬれ性が良いた
め、強固に接合され得る。たとえば炭化チタンは、銀ろ
うとのぬれ性に優れ、また炭化珪素は銅−マンガン合金
に対しぬれ性が良い。
結体と強固に接合し、また金属に対するぬれ性が良いた
め、強固に接合され得る。たとえば炭化チタンは、銀ろ
うとのぬれ性に優れ、また炭化珪素は銅−マンガン合金
に対しぬれ性が良い。
なお、従来の平ツケル被覆層では、ニッケルがCOと同
様に触媒作用を有するため、ダイヤモンドとの界面にお
いて黒鉛が生じていたのもと推測し得る。
様に触媒作用を有するため、ダイヤモンドとの界面にお
いて黒鉛が生じていたのもと推測し得る。
この発明における被覆層の膜厚は、1μl〜5Oumが
好ましい。1μm未満では、母材であるダイヤモンド焼
結体の表面を完全に被覆することが困難であり、その結
果焼結ダイヤモンド層の表面あるいは内部のダイヤモン
ド粒子が酸化性雰囲気にさらされ得るので、高温に加熱
すると劣化するからである。他方、膜厚が50μmを越
えると、被覆に長時間を要し、被覆層の形成コストが高
くなる。すなわら、膜厚の上限50μmは、技術的な理
由ではなく、現実的すなわち経済的な理由により挙げら
れているものであることを指摘しておく。
好ましい。1μm未満では、母材であるダイヤモンド焼
結体の表面を完全に被覆することが困難であり、その結
果焼結ダイヤモンド層の表面あるいは内部のダイヤモン
ド粒子が酸化性雰囲気にさらされ得るので、高温に加熱
すると劣化するからである。他方、膜厚が50μmを越
えると、被覆に長時間を要し、被覆層の形成コストが高
くなる。すなわら、膜厚の上限50μmは、技術的な理
由ではなく、現実的すなわち経済的な理由により挙げら
れているものであることを指摘しておく。
この発明における[被11111Jとしては、特に炭化
珪素および炭化チタンからなるものが優れている。炭化
珪素および炭化チタンの熱膨張係数は、それぞれ、6X
10−’および8X10− ’であり、焼結ダイヤモン
ドの熱膨張係数4.5×10−6に近く、また大気中1
000℃の高温条件下で特に安定であるからである。
珪素および炭化チタンからなるものが優れている。炭化
珪素および炭化チタンの熱膨張係数は、それぞれ、6X
10−’および8X10− ’であり、焼結ダイヤモン
ドの熱膨張係数4.5×10−6に近く、また大気中1
000℃の高温条件下で特に安定であるからである。
この発明に用いるダイヤモンド焼結体自体、高真空条件
下で耐熱性に優れるものであり、前述した組成を有する
。前述した組成の範囲内においても、特に高強度および
高い耐摩耗性を要求される用途に用いる場合には、特願
昭59−24756号に開示されている耐熱性ダイヤモ
ンド焼結体を使用するのが好ましい。すなわち、ダイヤ
モンド含有量が95容量%を越え、99容量%以下であ
り、残部の空孔が0.5容量%以上4.9容量%未渦の
ものが好ましい。
下で耐熱性に優れるものであり、前述した組成を有する
。前述した組成の範囲内においても、特に高強度および
高い耐摩耗性を要求される用途に用いる場合には、特願
昭59−24756号に開示されている耐熱性ダイヤモ
ンド焼結体を使用するのが好ましい。すなわち、ダイヤ
モンド含有量が95容量%を越え、99容量%以下であ
り、残部の空孔が0.5容量%以上4.9容量%未渦の
ものが好ましい。
溶媒を含むダイヤモンド焼結体は、溶媒の作用により高
温でダイヤモンド粒子の黒鉛化を生じる。
温でダイヤモンド粒子の黒鉛化を生じる。
また、溶媒とダイヤモンドとの熱膨張係数の差により劣
化するため、ダイヤモンド焼結体自体も耐熱性に優れて
いることが必要である。この発明に用いられるダイヤモ
ンド焼結体では、ダイヤモンド含有率が95容堡%であ
り、ダイヤモンド焼結体中の空孔の量が少ないため、ダ
イヤモンド焼結体自体、耐熱性、強度および耐摩耗性が
著しく高められているものである。
化するため、ダイヤモンド焼結体自体も耐熱性に優れて
いることが必要である。この発明に用いられるダイヤモ
ンド焼結体では、ダイヤモンド含有率が95容堡%であ
り、ダイヤモンド焼結体中の空孔の量が少ないため、ダ
イヤモンド焼結体自体、耐熱性、強度および耐摩耗性が
著しく高められているものである。
なお、この発明では、前述した被覆l12I&it、ダ
イヤモンド焼結体の表面に直接形成されるものであって
もよく、他の被覆層を介して形成されるものであっても
よい。さらに、いずれの場合においても、この発明の「
被覆層」より外側に、さらに他の被覆層を形成してもよ
い。
イヤモンド焼結体の表面に直接形成されるものであって
もよく、他の被覆層を介して形成されるものであっても
よい。さらに、いずれの場合においても、この発明の「
被覆層」より外側に、さらに他の被覆層を形成してもよ
い。
この発明の被覆層は、たとえば化学蓋S <CVD)、
反応性スパッタリングなどの公知の薄膜形成手段により
形成することができる。
反応性スパッタリングなどの公知の薄膜形成手段により
形成することができる。
[実施例の説明]
以下、この発明の実施例につき説明する。
11九二
平均粒度100μm150μm、20μ園および5〜0
.2μmの各ダイヤモンド粉末を、5:3:1:1の割
合で配合し、WC−Cσ超硬合金製のポットおよびボー
ルを用いて5分間混合した。1qられた混合粉末を、1
400℃にて30分間、真空中において加熱した後、M
O製容器に充填し、CO板を粉末上に載置した。超高圧
装置を用いて、まず圧力を55Kb加え、引き続き14
60℃の温度に加熱し10分間保持した。得られた焼結
体を容器から取出し、化学分析により、ダイヤモンド、
WCおよびCOの含有口を測定したところ。
.2μmの各ダイヤモンド粉末を、5:3:1:1の割
合で配合し、WC−Cσ超硬合金製のポットおよびボー
ルを用いて5分間混合した。1qられた混合粉末を、1
400℃にて30分間、真空中において加熱した後、M
O製容器に充填し、CO板を粉末上に載置した。超高圧
装置を用いて、まず圧力を55Kb加え、引き続き14
60℃の温度に加熱し10分間保持した。得られた焼結
体を容器から取出し、化学分析により、ダイヤモンド、
WCおよびCOの含有口を測定したところ。
それぞれ、96.5容量%、0.15容同%および3.
35容量%であった。
35容量%であった。
次に、上記のようにして得られた焼結体を加熱王水中に
浸漬し、COを溶出し、磁気天秤および化学分析により
組成を調査した。結果、ダイヤモンド96.5容量%、
WCo、14容量%、COO14容量%および空孔2,
96容量%であった。
浸漬し、COを溶出し、磁気天秤および化学分析により
組成を調査した。結果、ダイヤモンド96.5容量%、
WCo、14容量%、COO14容量%および空孔2,
96容量%であった。
得られた焼結体表面に、約8μ量の厚みの炭化チタンか
らなる被覆層をCVD法により形成した。
らなる被覆層をCVD法により形成した。
この被覆層形成条件は、Ti CfL4 、CH4およ
びH2ガス中、1000℃、6時間保持である。
びH2ガス中、1000℃、6時間保持である。
上述のように処理された耐熱性ダイヤモンド焼結体を、
大気中にて1000℃の温度まで加熱し、その重量変化
を測定した。
大気中にて1000℃の温度まで加熱し、その重量変化
を測定した。
なお、上記耐熱性ダイヤモンド焼結体を試料(a)とし
、さらに比較材料として炭化チタンを被覆する前のダイ
ヤモンド焼結体を試料(b )、市販のダイヤモンド含
有量が85容量%、空孔が10.5容量%ダイヤモンド
焼結体を試料(C)とし、試料(C)の焼結体に50μ
mの厚みのニッケル層を被覆したダイヤモンド焼結体を
試料(d )とし、同様に重量変化を測定した。
、さらに比較材料として炭化チタンを被覆する前のダイ
ヤモンド焼結体を試料(b )、市販のダイヤモンド含
有量が85容量%、空孔が10.5容量%ダイヤモンド
焼結体を試料(C)とし、試料(C)の焼結体に50μ
mの厚みのニッケル層を被覆したダイヤモンド焼結体を
試料(d )とし、同様に重量変化を測定した。
上記重量変化に際しての加熱は、下記の条件で行なった
。
。
加熱温度:空温→1000℃
雰囲気:大気中
昇温速度:10℃/分
上記重量変化についての測定結果を第1図に示す。
第1図の結果より、酸を溶出することだけで耐熱性を改
善させた試料(b)では、800℃前侵から重ffi降
下が始まることがわかる。これに対して、試料(b)に
炭化チタンの被覆層牽形成した試料(a)は、950℃
を越えても重量の減少はあまり生じないことがわかる。
善させた試料(b)では、800℃前侵から重ffi降
下が始まることがわかる。これに対して、試料(b)に
炭化チタンの被覆層牽形成した試料(a)は、950℃
を越えても重量の減少はあまり生じないことがわかる。
また、ニッケルを被覆した市販のダイヤモンド焼結体か
らなる試料(d)は、約850℃の温度で重量減少が始
まることがわかる。
らなる試料(d)は、約850℃の温度で重量減少が始
まることがわかる。
なお、試料(d )のニッケル被覆層とダイヤモンド焼
結体層との界面を顕微鏡で観察したところ、ダイヤモン
ドの黒鉛化が生じていることが認められた。
結体層との界面を顕微鏡で観察したところ、ダイヤモン
ドの黒鉛化が生じていることが認められた。
以上の結果から、この発明の実施例である試料(a )
のダイヤモンド焼結体では、大気中における耐熱性が著
しく改善されていることがわかる。
のダイヤモンド焼結体では、大気中における耐熱性が著
しく改善されていることがわかる。
11九二
ダイヤモンド96.2容量%、Co 0.3容量%、w
co、is容最%および空孔3.35容量%のダイヤモ
ンド焼結体の表面にCVD法により、炭化珪素からなる
被覆層を形成した。被覆層形成の条件は、SiC見、、
CH,、H2雰囲気、900℃、31Ii¥圓保持であ
る。なお、この炭化珪素からなる被覆層のH厚は5μm
であった。
co、is容最%および空孔3.35容量%のダイヤモ
ンド焼結体の表面にCVD法により、炭化珪素からなる
被覆層を形成した。被覆層形成の条件は、SiC見、、
CH,、H2雰囲気、900℃、31Ii¥圓保持であ
る。なお、この炭化珪素からなる被覆層のH厚は5μm
であった。
上記のようにして得られた試料(e)、ならびに実施例
1において用いた試料(a )、(b)、(C)および
(d )のそれぞれにつき、大気中にて900℃、5分
間加熱保持した後、冷却し、圧縮強度を測定した。同時
に、この加熱処理を施していない各試料についても圧縮
強度を測定した。
1において用いた試料(a )、(b)、(C)および
(d )のそれぞれにつき、大気中にて900℃、5分
間加熱保持した後、冷却し、圧縮強度を測定した。同時
に、この加熱処理を施していない各試料についても圧縮
強度を測定した。
上記圧縮強度、の測定に用いた試料形状は、1辺の長さ
が2.511111の立方体であり、対向する2面の平
行度は0.01n+m以内とし、曲げや剪断等による破
壊が生じないようにした。結果を、第2図に示す。
が2.511111の立方体であり、対向する2面の平
行度は0.01n+m以内とし、曲げや剪断等による破
壊が生じないようにした。結果を、第2図に示す。
第2図より、炭化チタンおよび炭化珪素を被覆したダイ
ヤモンド焼結体、すなわち試料(e )は、 ゛
大気中にて900’Cに加熱したとしても、ダイヤモン
ド粒子の黒鉛化に基づく劣化が生じておらず、したがっ
て圧縮強度の低下がほとんど生じていないことがわかる
。
ヤモンド焼結体、すなわち試料(e )は、 ゛
大気中にて900’Cに加熱したとしても、ダイヤモン
ド粒子の黒鉛化に基づく劣化が生じておらず、したがっ
て圧縮強度の低下がほとんど生じていないことがわかる
。
実施例3
平均粒度0.8μ■のダイヤモンド粉末を、WC−Co
超硬合金のポットおよびボールを用いて粉砕・混合した
。この粉末と、平均粒度60μm。
超硬合金のポットおよびボールを用いて粉砕・混合した
。この粉末と、平均粒度60μm。
30μ−および10μlのダイヤモンド粉末とを、1:
5:3:1の割合で混合し、しかる後1450℃の温度
で1時間、真空中で加熱し、実施例1と同様に55kb
、1450℃の条件下で焼結を行なった。得られた焼結
体を化学分析により分析したところ、ダイヤモンド96
.2容量%、Ga4゜511 ffi %、Ni0.1
容量1%、WCo、2容量1%よりなるダイヤモンド焼
結体であることが認められた。
5:3:1の割合で混合し、しかる後1450℃の温度
で1時間、真空中で加熱し、実施例1と同様に55kb
、1450℃の条件下で焼結を行なった。得られた焼結
体を化学分析により分析したところ、ダイヤモンド96
.2容量%、Ga4゜511 ffi %、Ni0.1
容量1%、WCo、2容量1%よりなるダイヤモンド焼
結体であることが認められた。
得られた焼結体を加熱王水中で処理したところ、3.3
容量%の空孔が生じた。
容量%の空孔が生じた。
上記のようにして得られたダイヤモンド焼結体の表面に
、CVD法により、炭化チタンの被覆層を形成1.1.
=。CVD17)条件ハ、Ti CQa 、 CH4。
、CVD法により、炭化チタンの被覆層を形成1.1.
=。CVD17)条件ハ、Ti CQa 、 CH4。
H2ガス中、1000’C10,2〜30時間保持であ
る。
る。
被覆層と、ダイヤモンド焼結体層との界面をSEMで観
察したところ、被覆層の膜厚は0.5μm〜60Lt1
1であった。
察したところ、被覆層の膜厚は0.5μm〜60Lt1
1であった。
上述のようにして得られたI!厚の異なる炭化チタン被
覆層が形成されたダイヤモンド焼結体を用いて、ビッカ
ース硬度2300のアルミナ部材を、切削速度:501
1/分、切込:0,21m送り:0゜05 +u+/回
転の条件で湿式により10分間切削した。
覆層が形成されたダイヤモンド焼結体を用いて、ビッカ
ース硬度2300のアルミナ部材を、切削速度:501
1/分、切込:0,21m送り:0゜05 +u+/回
転の条件で湿式により10分間切削した。
さらに、上記した被覆層の形成されたダイヤモンド焼結
体につき、大気中で900℃に加熱した後に、同様の条
件で切削試験を行なった。
体につき、大気中で900℃に加熱した後に、同様の条
件で切削試験を行なった。
上記各切削試験に用いた試料、および該試料における被
覆層の膜厚を第1表に、各切削試験結果を第3図に示す
。
覆層の膜厚を第1表に、各切削試験結果を第3図に示す
。
第3図から、被覆層の膜厚が1μ−未満では、確かに加
熱前の耐摩耗性は良好であるが、加熱後の耐摩耗性が大
幅に低下したことがわかる。試料<r >すなわち被覆
層の膜厚が0.5μmのダイヤモンド焼結体の表面をm
察したところ、ダイヤモンド粒子に黒鉛化の生じている
ことが認められた。
熱前の耐摩耗性は良好であるが、加熱後の耐摩耗性が大
幅に低下したことがわかる。試料<r >すなわち被覆
層の膜厚が0.5μmのダイヤモンド焼結体の表面をm
察したところ、ダイヤモンド粒子に黒鉛化の生じている
ことが認められた。
LLL
実施例3に用いたダイヤモンド焼結体と同一組成であり
、同様に加熱王水処理したダイヤモンド焼結体の表面に
、第2表に示す周期律表IVa、Vaまたは■a族の遷
移金属の炭化物および炭化珪素を反応性スパッタにより
被覆した。被覆層の厚みは、6〜8μmである。
、同様に加熱王水処理したダイヤモンド焼結体の表面に
、第2表に示す周期律表IVa、Vaまたは■a族の遷
移金属の炭化物および炭化珪素を反応性スパッタにより
被覆した。被覆層の厚みは、6〜8μmである。
被覆層の形成されたダイヤモンド焼結体を、大気中で1
100℃の温度まで加熱し、その重量変化を測定した。
100℃の温度まで加熱し、その重量変化を測定した。
また、比較例として、炭化物を被覆していない同一のダ
イヤモンド焼結体についても同様に加熱試験を行なった
。結果を第4図に示す。
イヤモンド焼結体についても同様に加熱試験を行なった
。結果を第4図に示す。
第4図より、いずれの炭化物を被覆したダイヤモンド焼
結体においても、900℃以下の温度では重量の減少が
少ないことがわかる。また、800℃前後で重重の減少
を示す未被覆のダイヤモンド焼結体に比べて、重量減少
の開始温度が100℃以上高温であることもわかる。
結体においても、900℃以下の温度では重量の減少が
少ないことがわかる。また、800℃前後で重重の減少
を示す未被覆のダイヤモンド焼結体に比べて、重量減少
の開始温度が100℃以上高温であることもわかる。
実施例5
第3表に示した組成のダイヤモンド焼結体表面に、反応
性スパッタにより、厚み5μの炭化珪素からなる被vI
層を形成し、その圧縮強度を測定した。
性スパッタにより、厚み5μの炭化珪素からなる被vI
層を形成し、その圧縮強度を測定した。
第5図に、ダイヤモンド焼結体中の空孔の盪に対する圧
縮強度の変化を示す。
縮強度の変化を示す。
第5図より、圧縮強度は空孔が少ないほど、すなわちダ
イヤモンド含有量が多いほど高くなり、ダイヤモンド焼
結体中の空孔の量が20容吊%以上になると圧縮強度は
100kg/1l1112以下となることがわかる。
イヤモンド含有量が多いほど高くなり、ダイヤモンド焼
結体中の空孔の量が20容吊%以上になると圧縮強度は
100kg/1l1112以下となることがわかる。
(以下余白)
*:容量%
友1」口し
ダイヤモンド98.5容量%、GO0,4容量%、WC
0,12容量%及び空孔0.98容量%のダイヤモンド
焼結体の表面にCvD法によりTi N、Ti ONの
被覆層ざらにTiNとTiCの2層よりなる被覆を行な
った。第4表にCvDの条件を示す。被覆−の膜厚はS
EMでI!察したところ8μ−であった。上述のように
して得た試料α、β、γを大気中にて950℃まで加熱
し5分間保持した後冷却し、圧縮強度を測定した。同時
に、比較として、この加熱処理を施していない各試料に
ついても圧縮強度を測定した。結果を第6図に示す。
0,12容量%及び空孔0.98容量%のダイヤモンド
焼結体の表面にCvD法によりTi N、Ti ONの
被覆層ざらにTiNとTiCの2層よりなる被覆を行な
った。第4表にCvDの条件を示す。被覆−の膜厚はS
EMでI!察したところ8μ−であった。上述のように
して得た試料α、β、γを大気中にて950℃まで加熱
し5分間保持した後冷却し、圧縮強度を測定した。同時
に、比較として、この加熱処理を施していない各試料に
ついても圧縮強度を測定した。結果を第6図に示す。
第6図の結果より、いずれの被覆を被せたダイヤモンド
焼結体も加熱後の圧縮強度の低下は見られなかった。
焼結体も加熱後の圧縮強度の低下は見られなかった。
以上のように、この発明によれば、それ自体が耐熱強度
に優れたダイヤモンド焼結体と、厚み1μm以上の周期
律表PJa 、 Va 、 VTa族の遷移金属または
S:の炭化物、窒化物もしくは炭窒化物またはこれらの
2種以上からなる被覆層とが備えられているので、大気
中で900℃以上に加熱したとしても、ダイヤモンドに
黒鉛化が生じず、したがうてさらに優れた耐熱性を示す
ダイヤモンド焼結体を得ることが可能となる。よって、
保持強度に優れた高融点のマトリクスおよびろう材を用
いて、工具本体としてのビット本体あるいはシャンク等
に、大気中処理により強固に接合することが可能となる
。
に優れたダイヤモンド焼結体と、厚み1μm以上の周期
律表PJa 、 Va 、 VTa族の遷移金属または
S:の炭化物、窒化物もしくは炭窒化物またはこれらの
2種以上からなる被覆層とが備えられているので、大気
中で900℃以上に加熱したとしても、ダイヤモンドに
黒鉛化が生じず、したがうてさらに優れた耐熱性を示す
ダイヤモンド焼結体を得ることが可能となる。よって、
保持強度に優れた高融点のマトリクスおよびろう材を用
いて、工具本体としてのビット本体あるいはシャンク等
に、大気中処理により強固に接合することが可能となる
。
この発明の耐熱性ダイヤモンド焼結体は、工具構成部品
、ドレッサー、ドリルビットブランク、伸線ダイス、あ
るいはセラミック切削加工用バイト等の種々の用途に用
いられ得る。
、ドレッサー、ドリルビットブランク、伸線ダイス、あ
るいはセラミック切削加工用バイト等の種々の用途に用
いられ得る。
第1図は、耐熱性ダイヤモンド焼結体の加熱による重量
変化を示す図である。第2図は、大気中における加熱前
と加熱後の圧縮強度を示す図である。第3図は、ダイヤ
モンド焼結体の大気中加熱前と加熱後における耐摩耗性
を示す図である。第4図は、種々の炭化物被覆材料を用
いて形成されたダイヤモンド焼結体の温度による重量変
化を示す図である。第5図は、ダイヤモンド焼結体中の
空孔の量に対する圧縮強度の変化を示す4図である。 特許出願人 住友電気工業株式会社 −01−リ
変化を示す図である。第2図は、大気中における加熱前
と加熱後の圧縮強度を示す図である。第3図は、ダイヤ
モンド焼結体の大気中加熱前と加熱後における耐摩耗性
を示す図である。第4図は、種々の炭化物被覆材料を用
いて形成されたダイヤモンド焼結体の温度による重量変
化を示す図である。第5図は、ダイヤモンド焼結体中の
空孔の量に対する圧縮強度の変化を示す4図である。 特許出願人 住友電気工業株式会社 −01−リ
Claims (3)
- (1)ダイヤモンド含有量が80容量%を越え、99容
量%以下であり、残部が空孔0.5容量%以上、19.
9容量%未満、および周期律表IVa、VaもしくはV
Ia族の遷移金属の炭化物0.1〜3容量%よりなるダ
イヤモンド焼結体と、厚み1μm以上の周期律表IVa
、VaまたはIVa族の遷移金属またはSiの炭化物、
窒化物もしくは炭窒化物またはこれらの2種以上からな
る被覆層とを備えることを特徴とする、耐熱性ダイヤモ
ンド焼結体。 - (2)前記ダイヤモンド焼結体におけるダイヤモンド含
有量が95容量%を越え、99容量%以下であり、残部
の空孔が0.5容量%以上4.9容量%未満である、特
許請求の範囲第1項記載の耐熱性ダイヤモンド焼結体。 - (3)前記被覆層は、TiCまたはSiCよりなる、特
許請求の範囲第1項または第2項記載の耐熱性ダイヤモ
ンド焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60113357A JPS61270285A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐熱性ダイヤモンド焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60113357A JPS61270285A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐熱性ダイヤモンド焼結体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61270285A true JPS61270285A (ja) | 1986-11-29 |
JPH058153B2 JPH058153B2 (ja) | 1993-02-01 |
Family
ID=14610225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60113357A Granted JPS61270285A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐熱性ダイヤモンド焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61270285A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999044776A1 (fr) * | 1998-03-02 | 1999-09-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Outil a diamant fritte et son procede de production |
JP2010520068A (ja) * | 2007-02-28 | 2010-06-10 | エレメント シックス (プロダクション)(プロプライエタリィ) リミテッド | 基材の加工方法 |
US9102039B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-08-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9254553B2 (en) | 2010-09-03 | 2016-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9266219B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9278431B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-03-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
-
1985
- 1985-05-27 JP JP60113357A patent/JPS61270285A/ja active Granted
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999044776A1 (fr) * | 1998-03-02 | 1999-09-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Outil a diamant fritte et son procede de production |
US6528159B1 (en) | 1998-03-02 | 2003-03-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered diamond tool and method for manufacturing the same |
JP2010520068A (ja) * | 2007-02-28 | 2010-06-10 | エレメント シックス (プロダクション)(プロプライエタリィ) リミテッド | 基材の加工方法 |
US9254553B2 (en) | 2010-09-03 | 2016-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9676077B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US10377017B2 (en) | 2010-09-03 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9102039B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-08-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9266219B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9278431B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-03-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US10377016B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US10946499B2 (en) | 2013-03-31 | 2021-03-16 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH058153B2 (ja) | 1993-02-01 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |