JPH01212290A - 切削工具材料 - Google Patents
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- JPH01212290A JPH01212290A JP63196254A JP19625488A JPH01212290A JP H01212290 A JPH01212290 A JP H01212290A JP 63196254 A JP63196254 A JP 63196254A JP 19625488 A JP19625488 A JP 19625488A JP H01212290 A JPH01212290 A JP H01212290A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鯛および鋳鉄の高速切削に使用するのに適し
た表面被覆窒化珪素基切削工具材料に関するものである
。
た表面被覆窒化珪素基切削工具材料に関するものである
。
高速切削用工具としては、高速切削時に於ける優れた耐
酸化性を示すこと、かつ鉄との化学的反応性が低く摩擦
係数が小さいなどの理由で、現在酸化アルミニウム基切
削工具が主流となっている。
酸化性を示すこと、かつ鉄との化学的反応性が低く摩擦
係数が小さいなどの理由で、現在酸化アルミニウム基切
削工具が主流となっている。
しかし乍ら酸化アルミニウムは、耐熱衝撃性および高温
での機械的特性が十分でないため、酸化アルミニウム基
切削工具では300m/win 以上の切削速度で安
定して鋼を切削することはきわめて困難である。そこで
熱膨張係数が小さ(、耐熱衝撃性にすぐれ、かつ高温に
おける機械的強度にもすぐれた窒化珪素(以下5iBN
斗で示す)が注目され5iaN*基切削工具が開発され
たが、Si3N4は鉄との反応性が高いために摩耗が激
しく、汎用性が低いのが現状である。 5ilN4の上
記欠点を酸化アルミニウム(AiユOa)を被覆するこ
とによって改善した例が特開昭55−85481号公報
や特開昭56−155079号公報にあり、耐摩耗性は
改善されている。しかしこれらの発明による切削工具は
、Si3N4基体と被覆層との境界で成分が急激に変化
する為に、Aム0う被覆層と5f1Nq基体との接合が
十分でなく、高速で切込を大きくすると被覆層が基体か
ら剥離するという欠点、また5ilN4基体の靭性が低
下するという欠点があり実用上能があった。
での機械的特性が十分でないため、酸化アルミニウム基
切削工具では300m/win 以上の切削速度で安
定して鋼を切削することはきわめて困難である。そこで
熱膨張係数が小さ(、耐熱衝撃性にすぐれ、かつ高温に
おける機械的強度にもすぐれた窒化珪素(以下5iBN
斗で示す)が注目され5iaN*基切削工具が開発され
たが、Si3N4は鉄との反応性が高いために摩耗が激
しく、汎用性が低いのが現状である。 5ilN4の上
記欠点を酸化アルミニウム(AiユOa)を被覆するこ
とによって改善した例が特開昭55−85481号公報
や特開昭56−155079号公報にあり、耐摩耗性は
改善されている。しかしこれらの発明による切削工具は
、Si3N4基体と被覆層との境界で成分が急激に変化
する為に、Aム0う被覆層と5f1Nq基体との接合が
十分でなく、高速で切込を大きくすると被覆層が基体か
ら剥離するという欠点、また5ilN4基体の靭性が低
下するという欠点があり実用上能があった。
本発明は上記欠点を改良し、高速切削でも耐摩耗性およ
び耐熱衝撃性に優れ寿命の長い表面被覆セラミック切削
工具を提供することを目的とするものである。
び耐熱衝撃性に優れ寿命の長い表面被覆セラミック切削
工具を提供することを目的とするものである。
本発明者等は、SiうNt−幕切削工具に耐摩耗性を付
与すべく研究を行った結果、ややポーラスなSi*Nu
基焼結基体の表面にアルミニウム、ジルコニウム、ハフ
ニウムの中の1種あるいは2種以上の酸窒化物と酸化物
との複合物から成る単層または2層以上の複層から成る
表面被覆層を形成し、さらにそれを熱間等方圧加圧焼結
するとS il Nqのもつ特性が損なわれることなく
耐摩耗性が向上することがわかった。さらに、553N
9基焼結基体と上記表面被覆層であるアルミニウム、ジ
ルコニウム、ハフニウムの酸窒化物と酸化物との複合物
との間にチタニウムの炭化物、窒化物、炭窒化物。
与すべく研究を行った結果、ややポーラスなSi*Nu
基焼結基体の表面にアルミニウム、ジルコニウム、ハフ
ニウムの中の1種あるいは2種以上の酸窒化物と酸化物
との複合物から成る単層または2層以上の複層から成る
表面被覆層を形成し、さらにそれを熱間等方圧加圧焼結
するとS il Nqのもつ特性が損なわれることなく
耐摩耗性が向上することがわかった。さらに、553N
9基焼結基体と上記表面被覆層であるアルミニウム、ジ
ルコニウム、ハフニウムの酸窒化物と酸化物との複合物
との間にチタニウムの炭化物、窒化物、炭窒化物。
炭酸窒化物から選ばれる1種あるいは2種以上の組成か
ら成る中間層を存在させることにより一段と耐剥離性や
耐摩耗性が向上するという知見を得た。
ら成る中間層を存在させることにより一段と耐剥離性や
耐摩耗性が向上するという知見を得た。
本発明は上記知見に基づいてなされたもので、その製法
は相対理論密度が80〜95%のS 1jNyを基質と
する焼結基体の表面に、アルミニウム、ジルコニウム、
ハフニウムの中の1種あるいは2種以上の酸窒化物と酸
化物との複合物から成る単層又は2層以上の複層からな
る表面層を通常の化学蒸着法や物理蒸着法で形成し、更
にそれを、温度1100℃以上、圧力200 kg/
cd以上で熱間等方圧加圧焼結することによって5ij
Npのもつ特性を損なうことなく耐摩耗性を付与し、さ
らに必要に応じてSt!NtI基焼結基体と被覆層であ
るアルミニウム。
は相対理論密度が80〜95%のS 1jNyを基質と
する焼結基体の表面に、アルミニウム、ジルコニウム、
ハフニウムの中の1種あるいは2種以上の酸窒化物と酸
化物との複合物から成る単層又は2層以上の複層からな
る表面層を通常の化学蒸着法や物理蒸着法で形成し、更
にそれを、温度1100℃以上、圧力200 kg/
cd以上で熱間等方圧加圧焼結することによって5ij
Npのもつ特性を損なうことなく耐摩耗性を付与し、さ
らに必要に応じてSt!NtI基焼結基体と被覆層であ
るアルミニウム。
ジルコニウム、ハフニウムの中の1種あるいは2種以上
の酸窒化物と酸化物との複合物から成る単。
の酸窒化物と酸化物との複合物から成る単。
層又は2層以上の複層からなる表面層との中間にチタニ
ウムの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物から選ば
れる1種あるいは2種以上の組成から成る単層又は2層
以上の中間層を存在させ、それを温度1100℃以上、
圧力200 kg/ C−7以上で熱間等方圧加圧焼結
することにより一段と耐剥離性。
ウムの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物から選ば
れる1種あるいは2種以上の組成から成る単層又は2層
以上の中間層を存在させ、それを温度1100℃以上、
圧力200 kg/ C−7以上で熱間等方圧加圧焼結
することにより一段と耐剥離性。
耐摩耗性を向上させた表面被覆切削工具に係るものであ
る。
る。
本発明の被覆5iaN%A基切削工具における焼結基体
は主成分たるSi3N%Lのほかに20重量%を越えな
い範囲(Oを含まず)で結合相形成成分として酸化アル
ミニウム、酸化イツトリウム、酸化マグネシウム、窒化
アルミニウム、酸化珪素、酸化カルシウム、希土類金属
の化合物及び遷移金属の化合物などのうち1種又は2種
以上を含有するものであり、コールドプレス、あるいは
ホットプレスによって製造することができ、これに上記
表面層、中間層を被覆後さらに熱間等方圧加圧焼結する
ので、5iaNt4基焼結基体は、相対理論密度80%
以上、好ましくは90%以上あればよい。
は主成分たるSi3N%Lのほかに20重量%を越えな
い範囲(Oを含まず)で結合相形成成分として酸化アル
ミニウム、酸化イツトリウム、酸化マグネシウム、窒化
アルミニウム、酸化珪素、酸化カルシウム、希土類金属
の化合物及び遷移金属の化合物などのうち1種又は2種
以上を含有するものであり、コールドプレス、あるいは
ホットプレスによって製造することができ、これに上記
表面層、中間層を被覆後さらに熱間等方圧加圧焼結する
ので、5iaNt4基焼結基体は、相対理論密度80%
以上、好ましくは90%以上あればよい。
そしてこの様に相対理論密度80%以上95%以下のS
33 N41基焼結基体とする事により、基体表面の
開孔や間隙からコーティングガスがある程度深さまで侵
入し基体内部から蒸着し、すなわち基体と被覆層が接合
面で成分的に大きな差異をもつことなく連続的に順次変
化して被覆層を形成するので被覆層の耐剥離性、耐熱衝
撃性により優れた効果があられれ一層好ましいものであ
る。
33 N41基焼結基体とする事により、基体表面の
開孔や間隙からコーティングガスがある程度深さまで侵
入し基体内部から蒸着し、すなわち基体と被覆層が接合
面で成分的に大きな差異をもつことなく連続的に順次変
化して被覆層を形成するので被覆層の耐剥離性、耐熱衝
撃性により優れた効果があられれ一層好ましいものであ
る。
また被覆層の層厚は実験の結果、全体層厚が0.5μm
未満の層厚では所望の耐摩耗性改善の効果が得られず、
一方全体層厚が15μ−を越えると、靭性が低下するの
で、層厚は全体層圧で0.5〜15μ−が適することが
判明した。
未満の層厚では所望の耐摩耗性改善の効果が得られず、
一方全体層厚が15μ−を越えると、靭性が低下するの
で、層厚は全体層圧で0.5〜15μ−が適することが
判明した。
ついで本発明の表面被覆窒化珪素基切削工具材料を実施
例により具体的に説明する。
例により具体的に説明する。
実」1例」2
原料粉末として5iiNv(1μ■ :平均粒径、以下
同じ)粉末にAム0x(0,5μ−)、YコOジ(1,
5μ■) 、 Mg0(0,5ttm )およびTiN
(1,0μtm )を第1表の1.2に示される基体
配合組成に配設し、ボールミルにて混合粉砕した。第1
表の1の配合組成の混合粉末を黒鉛型につめ温度175
0℃、圧力20Okg/ cjの圧力で1時間のホット
プレスを行い実質的に配合組成と同一の最終成分組成を
もった焼結体を製造した。この様にして得られた焼結体
より抗折力測定用試験片(4X8X25m)および切削
試験用チップCIS規格5NGN 432型の切削チッ
プを作製した。この抗折力試験片にて抗折カ、硬度、比
重を測定した。つぎにこれらの切削チップと抗折力試験
片の表面にC,V、O,装置を用いてそれぞれ反応ガス
組成および処理時間を適宜変えて第1表に示される材質
及び平均層厚の被覆層を形成した。具体的には第1表の
1の場合、試料を外熱型化学蒸着装置の金属製反応管内
に装入し1050″Cに加熱した0次いで反応器中の圧
力を140mHGに保ちながら混合ガスとしてAlCl
、5.4 容量%、■268.1容量%、 Co 3
.8容量%、 COa 7.4容量%、N。
同じ)粉末にAム0x(0,5μ−)、YコOジ(1,
5μ■) 、 Mg0(0,5ttm )およびTiN
(1,0μtm )を第1表の1.2に示される基体
配合組成に配設し、ボールミルにて混合粉砕した。第1
表の1の配合組成の混合粉末を黒鉛型につめ温度175
0℃、圧力20Okg/ cjの圧力で1時間のホット
プレスを行い実質的に配合組成と同一の最終成分組成を
もった焼結体を製造した。この様にして得られた焼結体
より抗折力測定用試験片(4X8X25m)および切削
試験用チップCIS規格5NGN 432型の切削チッ
プを作製した。この抗折力試験片にて抗折カ、硬度、比
重を測定した。つぎにこれらの切削チップと抗折力試験
片の表面にC,V、O,装置を用いてそれぞれ反応ガス
組成および処理時間を適宜変えて第1表に示される材質
及び平均層厚の被覆層を形成した。具体的には第1表の
1の場合、試料を外熱型化学蒸着装置の金属製反応管内
に装入し1050″Cに加熱した0次いで反応器中の圧
力を140mHGに保ちながら混合ガスとしてAlCl
、5.4 容量%、■268.1容量%、 Co 3
.8容量%、 COa 7.4容量%、N。
15.3容量%を含有する混合ガスを反応器中に導入し
3時間処理して5iINダ基焼結体の表面2μmの^1
(ON)xとへ又、0シの複合層が形成された。このよ
うにして得られた抗折力試験片と切削チップは、さらに
温度1460℃、圧力1800kg/ cdテ1.5時
r、を熱間等方圧加圧焼結して本発明の表面被覆窒化珪
素基切削工具を得た0次いでこの様にして得られた本発
明表面被覆SiaNw基切削工具について、被削材:S
NCM−8(硬さHa220)切削速度:300g+/
+++in 、切込み81.5閣、送り=0.2■/r
ev、の条件での鋼切削試験、および被削材: FC−
25(硬さHa180)、切削速度:300m/l+i
n 、送り:O,’2■/rev、 、切込み:1.5
閣の条件での鋳鉄切削試験を行いそれぞれフランク摩耗
幅:0.3m基準での寿命時間を測定した。この測定結
果を第1表に示す。
3時間処理して5iINダ基焼結体の表面2μmの^1
(ON)xとへ又、0シの複合層が形成された。このよ
うにして得られた抗折力試験片と切削チップは、さらに
温度1460℃、圧力1800kg/ cdテ1.5時
r、を熱間等方圧加圧焼結して本発明の表面被覆窒化珪
素基切削工具を得た0次いでこの様にして得られた本発
明表面被覆SiaNw基切削工具について、被削材:S
NCM−8(硬さHa220)切削速度:300g+/
+++in 、切込み81.5閣、送り=0.2■/r
ev、の条件での鋼切削試験、および被削材: FC−
25(硬さHa180)、切削速度:300m/l+i
n 、送り:O,’2■/rev、 、切込み:1.5
閣の条件での鋳鉄切削試験を行いそれぞれフランク摩耗
幅:0.3m基準での寿命時間を測定した。この測定結
果を第1表に示す。
1胤U
SilNv (1uta :平均粒径、以下同じ)粉
末にAiao*(0,5u m ) 、 YaOi
(1,5# II ) 、 Mg0(0,51m)
およびTiN (1,0μm)を第1表の2に示される
基体配合組成に配合し、ボールミルにて混合粉砕した。
末にAiao*(0,5u m ) 、 YaOi
(1,5# II ) 、 Mg0(0,51m)
およびTiN (1,0μm)を第1表の2に示される
基体配合組成に配合し、ボールミルにて混合粉砕した。
この混合粉末にパラフィンを8重量%添加しライカイ器
にて混合した粉末を金型にてプレス成型し、抗折力測定
用試験片(4x 8 x25m)用プレス体および切削
試験用チップCIS規格5NGN432型の切削チップ
用プレス体を作製した0次に、これらの抗折力測定用試
験片用プレス体および切削チップ用プレス体を600℃
にて脱ワツクスし、1700℃にて予備焼結してコール
ドプレスによる試料を作製した。そして更にこれらのコ
ールドプレス製の切削チップと抗折力試験片の表面にC
0V、 O,装置を用いて第1表の2で示される材質及
び平均層厚の被覆層を形成した。具体的には試料を外熱
型化学蒸着装置の金属製反応管内に装入し1050℃に
加熱した0次いで反応管内の圧力を140−IIGニし
テ反応管中ニHz86.6容量%、 CB、 10.0
容量%、 TiCIw 3.4容量%の組成の混合ガス
をオーブンシステム的に導入しながら、2時間30分反
応させて約8.0μ−のTiC層を被覆し、次いで)+
285.7容量%、 C8%7.6容量%、 Co 3
.3容量%、 TiCbA3.4容量%の組成の混合ガ
スを反応管内にオープンシステ”的う導入しながら10
分間反応させて・約1.0 ps (7)TiC0層を
被覆し、更ニAlCl35.4容量%、 H! 68.
1容量%、 Co 3.8容量%、 C0,7,4容量
%、Nコ15.3容量%の組成の混合ガスを反応管内に
オーブンシステム的に導入しながら3時間反応させて約
2.0.!/mlのAI(ON)xおよびAi、03を
被覆した試料を作製し、更に温度1460℃、圧力18
00kg/ dで1.5時間熱間等方圧加圧焼結して本
発明の表面被覆窒化珪素基切削工具を得た。実施例1と
同じ条件で、切削試験および物性を調査した。その結果
は第1表のとおりである。
にて混合した粉末を金型にてプレス成型し、抗折力測定
用試験片(4x 8 x25m)用プレス体および切削
試験用チップCIS規格5NGN432型の切削チップ
用プレス体を作製した0次に、これらの抗折力測定用試
験片用プレス体および切削チップ用プレス体を600℃
にて脱ワツクスし、1700℃にて予備焼結してコール
ドプレスによる試料を作製した。そして更にこれらのコ
ールドプレス製の切削チップと抗折力試験片の表面にC
0V、 O,装置を用いて第1表の2で示される材質及
び平均層厚の被覆層を形成した。具体的には試料を外熱
型化学蒸着装置の金属製反応管内に装入し1050℃に
加熱した0次いで反応管内の圧力を140−IIGニし
テ反応管中ニHz86.6容量%、 CB、 10.0
容量%、 TiCIw 3.4容量%の組成の混合ガス
をオーブンシステム的に導入しながら、2時間30分反
応させて約8.0μ−のTiC層を被覆し、次いで)+
285.7容量%、 C8%7.6容量%、 Co 3
.3容量%、 TiCbA3.4容量%の組成の混合ガ
スを反応管内にオープンシステ”的う導入しながら10
分間反応させて・約1.0 ps (7)TiC0層を
被覆し、更ニAlCl35.4容量%、 H! 68.
1容量%、 Co 3.8容量%、 C0,7,4容量
%、Nコ15.3容量%の組成の混合ガスを反応管内に
オーブンシステム的に導入しながら3時間反応させて約
2.0.!/mlのAI(ON)xおよびAi、03を
被覆した試料を作製し、更に温度1460℃、圧力18
00kg/ dで1.5時間熱間等方圧加圧焼結して本
発明の表面被覆窒化珪素基切削工具を得た。実施例1と
同じ条件で、切削試験および物性を調査した。その結果
は第1表のとおりである。
第1表
又第1表には、比較の為で、本発明表面被覆切削チップ
1〜2に関し、硬質層を形成しないものおよび、熱間等
方圧加圧焼結しないものも同一条件で切削試験を行いそ
の結果を併せて示した。
1〜2に関し、硬質層を形成しないものおよび、熱間等
方圧加圧焼結しないものも同一条件で切削試験を行いそ
の結果を併せて示した。
表に示される結果から明らかなように、硬質層の形成が
ない無被覆の切削チップは切削寿命の著しく短いものに
なっている。又、表面被覆後、熱間等方圧加圧焼結を行
わない切削チップも被覆層の剥離や、チッピングがみら
れ、所望の効果が得られていない、この理由は表面被覆
のみでは基体と被覆層間の接着が十分でなく、抗折強度
も無被覆のものに比べ大幅に低下していることから靭性
が低下していることによると思われる。
ない無被覆の切削チップは切削寿命の著しく短いものに
なっている。又、表面被覆後、熱間等方圧加圧焼結を行
わない切削チップも被覆層の剥離や、チッピングがみら
れ、所望の効果が得られていない、この理由は表面被覆
のみでは基体と被覆層間の接着が十分でなく、抗折強度
も無被覆のものに比べ大幅に低下していることから靭性
が低下していることによると思われる。
これらに比べ本発明の切削チップは、優れた耐摩耗性、
耐熱衝撃性、および高温強度をもつことから、鋼および
鋳鉄の高速切削においてきわめて長い切削寿命を示して
いる。
耐熱衝撃性、および高温強度をもつことから、鋼および
鋳鉄の高速切削においてきわめて長い切削寿命を示して
いる。
更に本発明で選択した中間層、表面層について各種の組
み合わせについて試験を行ったが、そのいずれについて
も上記第1表に示すのと同様の好結果を得た。
み合わせについて試験を行ったが、そのいずれについて
も上記第1表に示すのと同様の好結果を得た。
以上述べたように、本発明の表面被覆Si3Nw基切削
工具は、綱や鋳鉄の高速切削用として使用した場合、そ
の基体によってすぐれた高温強度と耐熱衝撃性が保たれ
、かつその被覆硬質層により優れた耐摩耗性が確保され
、しかも被覆層は基体と強固に結合されているので、き
わめて優れた切削性能を安定して発揮するのである。
工具は、綱や鋳鉄の高速切削用として使用した場合、そ
の基体によってすぐれた高温強度と耐熱衝撃性が保たれ
、かつその被覆硬質層により優れた耐摩耗性が確保され
、しかも被覆層は基体と強固に結合されているので、き
わめて優れた切削性能を安定して発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、熱間方圧加圧焼結後に、結晶構造上異方性の無い窒
化珪素を基質とする焼結基体の表面に、アルミニウム、
ジルコニウム、ハフニウムの少なくとも1種以上の酸窒
化物と酸化物との複合物とから成る単層又は複層の表面
層が接合されており、しかも同表面層と上記焼結基体と
はその境界層に於いて互いに成分的に混合しあい、かつ
該境界層から離れるにつれ順次それ自体の成分に近づく
ことを特徴とする切削工具材料。 2、焼結基体の窒化珪素の20重量%以下(0を含まず
)を、酸化アルミニウム、酸化イットリウム、酸化マグ
ネシウム、窒化アルミニウム、酸化珪素、酸化カルシウ
ム、希土類金属の化合物及び遷移金属の化合物の中の少
なくとも1種以上で置換したことを特徴とする特許請求
の範囲第1項記載の切削工具材料。 3、熱間等方圧加圧焼結後に、結晶構造上異方性の無い
窒化珪素を基質とする焼結基体の表面に、チタニウムの
炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物の少なくとも1
種以上から成る単層又は複層の中間層が接合されており
、しかも同中間層と上記焼結基体とはその境界層に於い
て互いに成分的に混合しあい、かつ該境界層から離れる
につれ順次それ自体の成分に近づき、かつ上記中間層の
表面に更にアルミニウム、ジルコニウム、ハフニウムの
少なくとも1種以上の酸窒化物と酸化物との複合物とか
ら成る単層又は複層の表面層が強固に接合されているこ
とを特徴とする切削工具材料。 4、焼結基体の窒化珪素の20重量%以下(0を含まず
)を、酸化アルミニウム、酸化イットリウム、酸化マグ
ネシウム、窒化アルミニウム、酸化珪素、酸化カルシウ
ム、希土類金属の化合物及び遷移金属の化合物の中の少
なくとも1種以上で置換したことを特徴とする特許請求
の範囲第3項記載の切削工具材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63196254A JPH01212290A (ja) | 1983-07-15 | 1988-08-06 | 切削工具材料 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58129686A JPS6021887A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 切削工具材料の製造方法 |
JP63196254A JPH01212290A (ja) | 1983-07-15 | 1988-08-06 | 切削工具材料 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58129686A Division JPS6021887A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 切削工具材料の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01212290A true JPH01212290A (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=26465000
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63196254A Withdrawn JPH01212290A (ja) | 1983-07-15 | 1988-08-06 | 切削工具材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01212290A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5156912A (en) * | 1989-12-20 | 1992-10-20 | The Standard Oil Company | Multi-layer coatings for reinforcements in high temperature composites |
US5273833A (en) * | 1989-12-20 | 1993-12-28 | The Standard Oil Company | Coated reinforcements for high temperature composites and composites made therefrom |
KR19990010329A (ko) * | 1997-07-16 | 1999-02-18 | 레나르트 태퀴스트 | 실리콘 질화물 절삭 공구 재료 |
JP2010052110A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Shimane Prefecture | 焼結体 |
CN108555533A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-09-21 | 上海复合材料科技有限公司 | 碳纤维复合材料立体桁架的胶接装配方法 |
-
1988
- 1988-08-06 JP JP63196254A patent/JPH01212290A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5156912A (en) * | 1989-12-20 | 1992-10-20 | The Standard Oil Company | Multi-layer coatings for reinforcements in high temperature composites |
US5273833A (en) * | 1989-12-20 | 1993-12-28 | The Standard Oil Company | Coated reinforcements for high temperature composites and composites made therefrom |
KR19990010329A (ko) * | 1997-07-16 | 1999-02-18 | 레나르트 태퀴스트 | 실리콘 질화물 절삭 공구 재료 |
JP2010052110A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Shimane Prefecture | 焼結体 |
CN108555533A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-09-21 | 上海复合材料科技有限公司 | 碳纤维复合材料立体桁架的胶接装配方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |