JPS61268827A - 過給機付エンジンの過給圧制御装置 - Google Patents
過給機付エンジンの過給圧制御装置Info
- Publication number
- JPS61268827A JPS61268827A JP60111748A JP11174885A JPS61268827A JP S61268827 A JPS61268827 A JP S61268827A JP 60111748 A JP60111748 A JP 60111748A JP 11174885 A JP11174885 A JP 11174885A JP S61268827 A JPS61268827 A JP S61268827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- charging efficiency
- control unit
- solenoid valve
- supercharger
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、排気ターボ式過給機を備えたエンジンの過給
圧制御装置に関し、詳しくは、大気条件の変化に対しで
に常に一定の過給特性を得るように制御するものに関す
る。
圧制御装置に関し、詳しくは、大気条件の変化に対しで
に常に一定の過給特性を得るように制御するものに関す
る。
一般に過給機付エンジンでは、過給機のタービンに対し
てバイパス通路を設け、このバイパス通路中にウェイス
トゲート弁を設けて成る排気バイパス式の過給圧制御装
置が装着されている。そして過給圧が極端に上昇してノ
ッキングを生じ、エンジン破壊を招(のを防ぐようにし
ている。 そこで従来、上記過給圧制御装置は、例えば特開昭57
−2067278公報に示すように、吸気系の圧力信号
と機関運転信号によりウェイストゲート弁のアクチュエ
ータを動作して、過給圧制御するようになっている。
てバイパス通路を設け、このバイパス通路中にウェイス
トゲート弁を設けて成る排気バイパス式の過給圧制御装
置が装着されている。そして過給圧が極端に上昇してノ
ッキングを生じ、エンジン破壊を招(のを防ぐようにし
ている。 そこで従来、上記過給圧制御装置は、例えば特開昭57
−2067278公報に示すように、吸気系の圧力信号
と機関運転信号によりウェイストゲート弁のアクチュエ
ータを動作して、過給圧制御するようになっている。
上記目的を達成するため、本発明は、ウェイストゲート
弁のアクチュエータを三方ソレノイド弁を介して大気側
と、吸気系の過給機コンプレッサ下流側とに連通し、制
御ユニットで吸気流量の重量とエンジン回転数により充
填効率を演算し、かつ所定の充填効率と比較判別し、該
充填効率が常に一定化するように上記ソレノイド弁を大
気側または吸気系に切換えて過給圧制御するように構成
されている。
弁のアクチュエータを三方ソレノイド弁を介して大気側
と、吸気系の過給機コンプレッサ下流側とに連通し、制
御ユニットで吸気流量の重量とエンジン回転数により充
填効率を演算し、かつ所定の充填効率と比較判別し、該
充填効率が常に一定化するように上記ソレノイド弁を大
気側または吸気系に切換えて過給圧制御するように構成
されている。
上記構成に基づき、本発明は、吸気流量の重量とエンジ
ン回転数により充填効率が演算され、常にそれを一定化
するようにソレノイド弁でオン・オフ制御されることで
、高地では過給圧が高めに、高気圧下では逆に過給圧が
低めに設定されるようになる。そして充填効率が常に一
定であることから、大気条件の変化に対して所定の過給
特性を得ることが可能となる。
ン回転数により充填効率が演算され、常にそれを一定化
するようにソレノイド弁でオン・オフ制御されることで
、高地では過給圧が高めに、高気圧下では逆に過給圧が
低めに設定されるようになる。そして充填効率が常に一
定であることから、大気条件の変化に対して所定の過給
特性を得ることが可能となる。
【実 施 例1
以下、第1図ないし第3図を参照して本発明の実施例を
具体的に説明する。 第1図において、先ず本発明が適用される過給機付エン
ジンについて説明すると、符号1は過給機であり、コン
プレッサ1aの吸入側が、ダクト2を介してエアクリー
ナ3直下流のエア70−メータ4連通し、コンプレッサ
1aの吐出側が、吸気管5、スロットル弁6を有するス
ロットルボデー1゜吸気マニホールド8を介してエンジ
ン本体9に連通ずる。またエンジン本体9からの排気管
10が、上記過給IIのタービン1bに連通構成され、
所定のエンジン回転数以上のにおいて排気エネルギによ
り過給機1を駆動することで、過給作用するようになっ
ている。エアフローメータ4はホットワイヤ式であり、
吸入空気流量の重量を直接計測するものである。 過給圧fill III装置i11は、過給機1のター
ビン1bに対してバイパス通路12が連設され、このバ
イパス通路12中に、ダイヤフラム式アクチュエータ1
3の作用でrM閉動作するウェイストゲート弁14が設
けられている。そしてアクチュエータ13のダイヤフラ
ム室13aが、通路15を介して三方ソレノイド弁16
に連通する。ソレノイド弁1Gは、コイル16aの通電
の有無により弁体16bがポート16cと16dの一方
を連携的に聞くものであり、ポート16cが通路17に
より吸気管5に、ポート16dが通路18により大気側
のエアクリーナ3に連通ずる。 更に、電気制御系について説明すると、ホットワイヤ式
エア70−メータ4で計測された吸気流量の重ff1G
と、例えばアイス1〜リビユータ20からのエンジン回
転数Nが、制御ユニット21の充填効率演算部22に入
カリ−る。この充填効率演算部22で充填効率ηが、η
=に−G/(2N)により演算され、この値が比較判定
部23に入力する(K:比例定数)。また充填効率設定
部24では、第2図に示すようにエンジン回転数に対す
る充填効率の最大ηmaxの特性がマツプ等により定め
である。そこで比較判定部23では、ηとη1lla×
とを比較し、ηくηmaxの場合はオン信号を、η≧η
maxの場合はオン信号を出力し、これらが駆動部25
を介してソレノイド弁1Gに入力する。 次いで、このように構成された過給圧制御装置の作用に
ついて説明する。 先ず、エンジン運転時、エンジン回転数が高くなるにつ
れて、排気エネルギにより過給機1が駆動じて過給され
始める。一方、このときの吸気流量の重flGがエア7
0−メータ4で計測され、これとエンジン回転数Nの信
号が、制御ユニット21の充填効率演算部22に入力し
て、充填効率が演算される。そして過給機初期の過給圧
と共に充填効率が低い段階では、比較判定部23からの
オフ信号がソレノイド弁16に入力して、ポート16d
を開く。 そのため、過給圧制部製@11のアクチュエータ13に
おけるダイヤフラム室13aには大気圧が導入してウェ
イストゲート弁14を閉じるようになり、こうして排気
のすべてが過給機のタービン1bに供給されて過給を促
す。 その後、第3図に示すように、時間t1で充填効率ηが
その最大値η1llaxに達すると、制御ユニット21
の比較判定部23からオン信号が出力することで、ソレ
ノイド弁16はボート16cを開き、過給′圧をアクチ
ュエータ13のダイヤフラム室13aに導入する。そこ
でウェイストゲート弁14は開き、排気の一部をバイパ
ス通路12を導くようになり、これにより過給圧と共に
充填効率ηは低下する。そして時間【iで充填効率ηが
最大値ηmaxより小さくなると、再びオフ信号により
ソレノイド弁1Gは大気側に切換ねるのであり、こよう
な作用を繰返すことで、充填効率の最大値ηWaXを一
定に保つように過給圧制御される。 また高地では、空気密度の低下により過給圧が上述に比
べて高めに設定され、同様に充填効率の最大値ηmax
を一定化する制御が行われる。逆に高気圧下では、過給
圧が低めに設定され、同様に充填効率の最大値ηmax
の一定化制御が行われる。 こうして大気条件が変化する場合にも、平地の大気圧の
場合と同一の過給特性を発揮する。 なお充填効率の特性は、エンジン回転数に対して任意に
設定し得るのは勿論である。 【発明の効果】 以上述べてきたように、本発朗によれば、大気条件の変
化に対して不変的な要素、即ち吸気流量の重量を用いた
充填効率で過給圧制御、し、常に一定の過給特性を得る
ので、高地での出力性能の低下、高気圧下での過給圧の
上昇等が解消される。 制御ユニットによりソレノイド弁をオン・オフ制御する
ものであるから、制御系が簡素化し、デユーティ制御す
る場合のデユーティ発生回路等が不要となる。
具体的に説明する。 第1図において、先ず本発明が適用される過給機付エン
ジンについて説明すると、符号1は過給機であり、コン
プレッサ1aの吸入側が、ダクト2を介してエアクリー
ナ3直下流のエア70−メータ4連通し、コンプレッサ
1aの吐出側が、吸気管5、スロットル弁6を有するス
ロットルボデー1゜吸気マニホールド8を介してエンジ
ン本体9に連通ずる。またエンジン本体9からの排気管
10が、上記過給IIのタービン1bに連通構成され、
所定のエンジン回転数以上のにおいて排気エネルギによ
り過給機1を駆動することで、過給作用するようになっ
ている。エアフローメータ4はホットワイヤ式であり、
吸入空気流量の重量を直接計測するものである。 過給圧fill III装置i11は、過給機1のター
ビン1bに対してバイパス通路12が連設され、このバ
イパス通路12中に、ダイヤフラム式アクチュエータ1
3の作用でrM閉動作するウェイストゲート弁14が設
けられている。そしてアクチュエータ13のダイヤフラ
ム室13aが、通路15を介して三方ソレノイド弁16
に連通する。ソレノイド弁1Gは、コイル16aの通電
の有無により弁体16bがポート16cと16dの一方
を連携的に聞くものであり、ポート16cが通路17に
より吸気管5に、ポート16dが通路18により大気側
のエアクリーナ3に連通ずる。 更に、電気制御系について説明すると、ホットワイヤ式
エア70−メータ4で計測された吸気流量の重ff1G
と、例えばアイス1〜リビユータ20からのエンジン回
転数Nが、制御ユニット21の充填効率演算部22に入
カリ−る。この充填効率演算部22で充填効率ηが、η
=に−G/(2N)により演算され、この値が比較判定
部23に入力する(K:比例定数)。また充填効率設定
部24では、第2図に示すようにエンジン回転数に対す
る充填効率の最大ηmaxの特性がマツプ等により定め
である。そこで比較判定部23では、ηとη1lla×
とを比較し、ηくηmaxの場合はオン信号を、η≧η
maxの場合はオン信号を出力し、これらが駆動部25
を介してソレノイド弁1Gに入力する。 次いで、このように構成された過給圧制御装置の作用に
ついて説明する。 先ず、エンジン運転時、エンジン回転数が高くなるにつ
れて、排気エネルギにより過給機1が駆動じて過給され
始める。一方、このときの吸気流量の重flGがエア7
0−メータ4で計測され、これとエンジン回転数Nの信
号が、制御ユニット21の充填効率演算部22に入力し
て、充填効率が演算される。そして過給機初期の過給圧
と共に充填効率が低い段階では、比較判定部23からの
オフ信号がソレノイド弁16に入力して、ポート16d
を開く。 そのため、過給圧制部製@11のアクチュエータ13に
おけるダイヤフラム室13aには大気圧が導入してウェ
イストゲート弁14を閉じるようになり、こうして排気
のすべてが過給機のタービン1bに供給されて過給を促
す。 その後、第3図に示すように、時間t1で充填効率ηが
その最大値η1llaxに達すると、制御ユニット21
の比較判定部23からオン信号が出力することで、ソレ
ノイド弁16はボート16cを開き、過給′圧をアクチ
ュエータ13のダイヤフラム室13aに導入する。そこ
でウェイストゲート弁14は開き、排気の一部をバイパ
ス通路12を導くようになり、これにより過給圧と共に
充填効率ηは低下する。そして時間【iで充填効率ηが
最大値ηmaxより小さくなると、再びオフ信号により
ソレノイド弁1Gは大気側に切換ねるのであり、こよう
な作用を繰返すことで、充填効率の最大値ηWaXを一
定に保つように過給圧制御される。 また高地では、空気密度の低下により過給圧が上述に比
べて高めに設定され、同様に充填効率の最大値ηmax
を一定化する制御が行われる。逆に高気圧下では、過給
圧が低めに設定され、同様に充填効率の最大値ηmax
の一定化制御が行われる。 こうして大気条件が変化する場合にも、平地の大気圧の
場合と同一の過給特性を発揮する。 なお充填効率の特性は、エンジン回転数に対して任意に
設定し得るのは勿論である。 【発明の効果】 以上述べてきたように、本発朗によれば、大気条件の変
化に対して不変的な要素、即ち吸気流量の重量を用いた
充填効率で過給圧制御、し、常に一定の過給特性を得る
ので、高地での出力性能の低下、高気圧下での過給圧の
上昇等が解消される。 制御ユニットによりソレノイド弁をオン・オフ制御する
ものであるから、制御系が簡素化し、デユーティ制御す
る場合のデユーティ発生回路等が不要となる。
第1図は本発明による装置の実施例を示す全体の構成図
、第2図はエンジン回転数と充填効率の関係を示す図、
第3図は動作状態を示す絵図である。 1・・・過給機、4・・・ホットワイヤ式エア70−メ
ータ、11・・・過給圧制御装置、12・・・バイパス
通路、13・・・アクチュエータ、14・・・ウェイス
トゲート弁、16・・・三方ソレノイド弁、20・・・
ディストリビュータ、21・・・制御ユニット、22・
・・充填効率演算部、23・・・比較判定部、24・・
・充填効率設定部。 特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理士
小 橋 信 浮 量 弁理士 村 井 進 第2図 エンシン口に軟 第3図 1′t2吟藺
、第2図はエンジン回転数と充填効率の関係を示す図、
第3図は動作状態を示す絵図である。 1・・・過給機、4・・・ホットワイヤ式エア70−メ
ータ、11・・・過給圧制御装置、12・・・バイパス
通路、13・・・アクチュエータ、14・・・ウェイス
トゲート弁、16・・・三方ソレノイド弁、20・・・
ディストリビュータ、21・・・制御ユニット、22・
・・充填効率演算部、23・・・比較判定部、24・・
・充填効率設定部。 特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理士
小 橋 信 浮 量 弁理士 村 井 進 第2図 エンシン口に軟 第3図 1′t2吟藺
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ウェイストゲート弁のアクチュエータを三方ソレノイド
弁を介して大気側と、吸気系の過給機コンプレッサ下流
側とに連通し、 制御ユニットで吸気流量の重量とエンジン回転数により
充填効率を演算し、かつ所定の充填効率と比較判別し、 該充填効率が常に一定化するように上記ソレノイド弁を
大気側または吸気系に切換えて過給圧制御する過給機付
エンジンの過給圧制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60111748A JPS61268827A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60111748A JPS61268827A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61268827A true JPS61268827A (ja) | 1986-11-28 |
Family
ID=14569184
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60111748A Pending JPS61268827A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61268827A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6351784B1 (ja) * | 2017-04-03 | 2018-07-04 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の制御装置及び内燃機関の制御方法 |
-
1985
- 1985-05-23 JP JP60111748A patent/JPS61268827A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6351784B1 (ja) * | 2017-04-03 | 2018-07-04 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の制御装置及び内燃機関の制御方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4598549A (en) | Turbocharger manifold pressure control system | |
JPH02227522A (ja) | 過給圧制御装置 | |
JPS6329024A (ja) | 内燃機関のタービン式過給機の制御装置 | |
JPH0751897B2 (ja) | タ−ボ過給機の制御装置 | |
JPS61268827A (ja) | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 | |
JPH09151805A (ja) | ディーゼルエンジンのegr装置 | |
JP3105402B2 (ja) | 過給圧制御方法 | |
JP2990019B2 (ja) | 過給圧制御方法 | |
KR20030047305A (ko) | 터보 차져 시스템 및 그 제어방법 | |
JPS60237153A (ja) | 過給機付エンジンのegr装置 | |
JPS6390621A (ja) | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 | |
JPS59160028A (ja) | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 | |
JP2605053B2 (ja) | エンジンの過給圧制御装置 | |
JP2645631B2 (ja) | シーケンシャルターボエンジンの過給圧制御方法 | |
JPS58170827A (ja) | 内燃機関の過給装置 | |
JPH06272565A (ja) | 過給機付エンジンの制御装置 | |
JPS6312829A (ja) | タ−ボチヤ−ジヤ | |
JPS6260934A (ja) | 可変圧縮比装置付機械式過給エンジン | |
JPS60206937A (ja) | 可変容量タ−ボチヤ−ジヤの制御装置 | |
JPS604430A (ja) | タ−ボ車のクル−ズコントロ−ル装置 | |
JPH0242123A (ja) | 過給機付エンジンの制御装置 | |
JPH05288065A (ja) | 過給機付エンジンの排気制御装置 | |
JPS6189929A (ja) | 過給機付エンジンの吸気装置 | |
JPS61291728A (ja) | 2段式過給装置 | |
JPH1030502A (ja) | 内燃機関の流量制御装置 |