JPS61262560A - ヒ−トポンプ式空調機 - Google Patents
ヒ−トポンプ式空調機Info
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- JPS61262560A JPS61262560A JP10301685A JP10301685A JPS61262560A JP S61262560 A JPS61262560 A JP S61262560A JP 10301685 A JP10301685 A JP 10301685A JP 10301685 A JP10301685 A JP 10301685A JP S61262560 A JPS61262560 A JP S61262560A
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- Japan
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- heat exchanger
- defrosting
- heating operation
- valve
- outdoor heat
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、空気を熱源とすると一トボンブ式空調機に関
するもので、詳しくは低外気時に室外熱交換器に付着す
る霜を融解する除霜制御に関するものである。
するもので、詳しくは低外気時に室外熱交換器に付着す
る霜を融解する除霜制御に関するものである。
従来の技術
従来空気熱源ヒートポンプ式空調機の室外熱交換器の除
霜方式は、大半が四方弁を切換えて冷房サイクルとし、
室外熱交換器を凝縮器、室内熱交換器を蒸発器とする逆
サイクル除霜方式で、この時コールドドラフト防止の為
に室内ファンを停止していた。
霜方式は、大半が四方弁を切換えて冷房サイクルとし、
室外熱交換器を凝縮器、室内熱交換器を蒸発器とする逆
サイクル除霜方式で、この時コールドドラフト防止の為
に室内ファンを停止していた。
この方式では基本的に冷媒循環が少なく圧縮機入力の増
大がそれほど期待できないので、除霜時間が長くなるこ
と、並びに除霜運転中の数分間は室内ファンが停止する
ので暖房感が欠如し快適性が損なわれること、さらには
除霜運転終了後の四方弁が切換わって暖房運転に復帰し
てからも室内熱交換器の温度が上昇するまでに時間を要
するなど使用者からすれば満足できるものではなかった
。
大がそれほど期待できないので、除霜時間が長くなるこ
と、並びに除霜運転中の数分間は室内ファンが停止する
ので暖房感が欠如し快適性が損なわれること、さらには
除霜運転終了後の四方弁が切換わって暖房運転に復帰し
てからも室内熱交換器の温度が上昇するまでに時間を要
するなど使用者からすれば満足できるものではなかった
。
近年このような欠点を有する逆サイクル除霜方式に代わ
って、除霜運転時にも四方弁は暖房運転時のままとし、
圧縮機からの吐出ガスの一部を室内熱交換器に流して若
干の暖房能力を維持しながら、吐出ガスの残りを室外熱
交換器の入口に導き除霜を行なうホットガスバイパス除
霜方式が提案されている（例えば「日本冷凍協会講演論
文集」。
って、除霜運転時にも四方弁は暖房運転時のままとし、
圧縮機からの吐出ガスの一部を室内熱交換器に流して若
干の暖房能力を維持しながら、吐出ガスの残りを室外熱
交換器の入口に導き除霜を行なうホットガスバイパス除
霜方式が提案されている（例えば「日本冷凍協会講演論
文集」。
８５９−１１１、Ｐ、５３）。
以下図面を参照しながら上述の従来のヒートポンプ式空
調機の一例について説明する。
調機の一例について説明する。
第５図は従来のヒートポンプ式空調機の冷凍サイクル図
を示すものである。
を示すものである。
同図において１は容量制御可能な周波数可変圧縮機、２
は四方弁、３は室内熱交換器、４は弁開度を可変できる
電動膨張弁、５は室外熱交換器、６はホットガスバイパ
ス回路、７は三方弁である。
は四方弁、３は室内熱交換器、４は弁開度を可変できる
電動膨張弁、５は室外熱交換器、６はホットガスバイパ
ス回路、７は三方弁である。
ホットガスバイパス回路６（／ｉ、８波数可変圧縮機１
の吐出側と室外熱交換器５の暖房運転時に入口側となる
配管とを連結し、途中に二方弁７を備えて構成されてい
る。通常の暖房運転時には二方弁７は閉の状態で暖房サ
イクルを形成するが、低外気時に室外熱交換器５に着霜
が生じ、暖房能力が低下して除霜運転が必要になると、
二方弁７を開いて高温の吐出ガスの大部分をホットガス
バイパス回路６を経て室外熱交換器５の入口側へ導く。
の吐出側と室外熱交換器５の暖房運転時に入口側となる
配管とを連結し、途中に二方弁７を備えて構成されてい
る。通常の暖房運転時には二方弁７は閉の状態で暖房サ
イクルを形成するが、低外気時に室外熱交換器５に着霜
が生じ、暖房能力が低下して除霜運転が必要になると、
二方弁７を開いて高温の吐出ガスの大部分をホットガス
バイパス回路６を経て室外熱交換器５の入口側へ導く。
同時に高温の吐出ガスの残りを暖房運転時と同様に四方
弁２、室内熱交換器３、電動膨張弁４と流し、若干の暖
房運転を継続して行ない、室外熱交換器５の入口側であ
る点Ｃにて高圧側で分岐した大部分の冷媒と合流させる
。この合流後の冷媒は自身の持つ凝縮熱で室外熱交換器
５を除霜した後、四方弁２を経て周波数可変圧縮機１に
戻り除霜サイクルを完結する。
弁２、室内熱交換器３、電動膨張弁４と流し、若干の暖
房運転を継続して行ない、室外熱交換器５の入口側であ
る点Ｃにて高圧側で分岐した大部分の冷媒と合流させる
。この合流後の冷媒は自身の持つ凝縮熱で室外熱交換器
５を除霜した後、四方弁２を経て周波数可変圧縮機１に
戻り除霜サイクルを完結する。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら上記構成では以下のような問題点があった
。第６図は第５図に示す従来のヒートポンプ式空調機の
除霜運転時におけるモリエル線図を示したものである。
。第６図は第５図に示す従来のヒートポンプ式空調機の
除霜運転時におけるモリエル線図を示したものである。
同図に示す記号ａ−（ｌは第５図に示したものと対応す
る。すなわち除霜運転時に圧縮機吐出側の点ａで分岐し
た冷媒は室外熱交換器５の入口側の点Ｃで合流し、この
点Ｃは温度の高い過熱域に存在する。ここで冷媒はｉｃ
なるエンタルピを持つ。
る。すなわち除霜運転時に圧縮機吐出側の点ａで分岐し
た冷媒は室外熱交換器５の入口側の点Ｃで合流し、この
点Ｃは温度の高い過熱域に存在する。ここで冷媒はｉｃ
なるエンタルピを持つ。
そして凝縮後、つまり除霜後の冷媒状態は二相域の液分
の多い点ｄまで変化して圧力損失後の点ｅとなり、この
液分の多い乾き度Ｘ。なる冷媒がそのまま周波数可変圧
縮機１に吸入されるので相当の液圧縮を行なっているこ
とになる。これは年間のヒートポンプシーズンの除霜回
数を考慮すると圧縮機信頼性上大きな問題となる。さら
に除霜時の冷媒の利用状況（点Ｃ→点ｄ）からすると、
冷媒の顕然（過熱域）と潜熱（二相域）を利用しており
、霜が融解しドレン水が滴下し始める除霜後期には室外
熱交換器５の表面に温度分布を生じるので、室外熱交換
器５の表面の高温部からは周囲の大気に対流放熱し除霜
性能を落としていることにもなる。
の多い点ｄまで変化して圧力損失後の点ｅとなり、この
液分の多い乾き度Ｘ。なる冷媒がそのまま周波数可変圧
縮機１に吸入されるので相当の液圧縮を行なっているこ
とになる。これは年間のヒートポンプシーズンの除霜回
数を考慮すると圧縮機信頼性上大きな問題となる。さら
に除霜時の冷媒の利用状況（点Ｃ→点ｄ）からすると、
冷媒の顕然（過熱域）と潜熱（二相域）を利用しており
、霜が融解しドレン水が滴下し始める除霜後期には室外
熱交換器５の表面に温度分布を生じるので、室外熱交換
器５の表面の高温部からは周囲の大気に対流放熱し除霜
性能を落としていることにもなる。
本発明は上記問題点に鑑み、除霜運転時にも室内熱交換
器に高温の吐出ガスの一部を流して暖房運転継続可能と
して、圧縮機への多量の液戻りや液圧縮を軽減し、さら
に室外熱交換器表面の温度分布を改善して一様温度とす
る均一除霜を実現することで、長期にわたって信頼性の
高い、しかも除霜効率を改善したヒートポンプ式空調機
を提供するものである。
器に高温の吐出ガスの一部を流して暖房運転継続可能と
して、圧縮機への多量の液戻りや液圧縮を軽減し、さら
に室外熱交換器表面の温度分布を改善して一様温度とす
る均一除霜を実現することで、長期にわたって信頼性の
高い、しかも除霜効率を改善したヒートポンプ式空調機
を提供するものである。
問題点を解決するための手段
上記問題点を解決するために本発明のヒートポンプ式空
調機は、圧縮機、四方弁、室内熱交換器、暖房運転時と
除霜運転時に絞り量の異なる絞り装置、室外熱交換器等
を順次環状に配管で連結して冷凍サイクルを構成し、暖
房運転時前記圧縮機より前記室内熱交換器に至る高圧配
管と、暖房運転時前記室外熱交換器より圧縮機に至る低
圧配管とを結ぶバイパス回路を設け、前記バイパス回路
に第１の開閉弁を設けて、前記室外熱交換器の除霜運転
時には前記絞り装置の絞り量を暖房運転時の絞り量より
も小さくし、さらに前記第１の開閉弁を開とするもので
ある。
調機は、圧縮機、四方弁、室内熱交換器、暖房運転時と
除霜運転時に絞り量の異なる絞り装置、室外熱交換器等
を順次環状に配管で連結して冷凍サイクルを構成し、暖
房運転時前記圧縮機より前記室内熱交換器に至る高圧配
管と、暖房運転時前記室外熱交換器より圧縮機に至る低
圧配管とを結ぶバイパス回路を設け、前記バイパス回路
に第１の開閉弁を設けて、前記室外熱交換器の除霜運転
時には前記絞り装置の絞り量を暖房運転時の絞り量より
も小さくし、さらに前記第１の開閉弁を開とするもので
ある。
作 用
本発明は上記構成により、除霜運転時にも高温の吐出ガ
スの一部を室内熱交換器に流して暖房運転継続可能とし
、絞り装置の絞りを小さくして、高温の吐出ガスの残り
を室外熱交換器出口である圧縮機吸入側へ直接戻すので
、冷媒循環もよく圧縮機入力を維持した状態で、圧縮機
吸入冷媒も二相ではあるが乾き度を大きくでき、液戻り
や液圧縮を軽減できる。さらに室外熱交換器への流入冷
媒も二相となり、除霜初期、中期はもちろん融解後のド
レン水滴下中の後期から乾燥期まで室外熱でも 交換器表面は温度−中なく一様に温度上昇するので、暖
房運転に戻、る復帰温度までに一部分がどんどん温度上
昇することがなくなり、それだけ周囲への対流放熱損失
が押さえられて除霜効率も改善できる。
スの一部を室内熱交換器に流して暖房運転継続可能とし
、絞り装置の絞りを小さくして、高温の吐出ガスの残り
を室外熱交換器出口である圧縮機吸入側へ直接戻すので
、冷媒循環もよく圧縮機入力を維持した状態で、圧縮機
吸入冷媒も二相ではあるが乾き度を大きくでき、液戻り
や液圧縮を軽減できる。さらに室外熱交換器への流入冷
媒も二相となり、除霜初期、中期はもちろん融解後のド
レン水滴下中の後期から乾燥期まで室外熱でも 交換器表面は温度−中なく一様に温度上昇するので、暖
房運転に戻、る復帰温度までに一部分がどんどん温度上
昇することがなくなり、それだけ周囲への対流放熱損失
が押さえられて除霜効率も改善できる。
実施例
以下本発明の一実施例のヒートポンプ式空調機について
、図面を参照しながら説明する。
、図面を参照しながら説明する。
第１図は本発明の第１の実施例におけるヒートポンプ式
空調機の冷凍サイクル図を示すものである。
空調機の冷凍サイクル図を示すものである。
同図において、１１ＬＩｉ圧縮機、１２は四方弁、１３
は室内熱交換器、１４は電磁力で弁開度を可変できる電
動膨張弁、１５は室外熱交換器、１６はバイパス回路、
１７は第１の開閉弁である。
は室内熱交換器、１４は電磁力で弁開度を可変できる電
動膨張弁、１５は室外熱交換器、１６はバイパス回路、
１７は第１の開閉弁である。
圧縮機１１、四方弁１２、室内熱交換器１３、電動膨張
弁１４、室外熱交換器１５を順次環状に連結し、さらに
圧縮機１１の吐出側と、室外熱交換器１５の暖房運転時
の出口側とを結び、その途中に第１の開閉弁１７を備え
たバイパス回路１６を設けたものである。
弁１４、室外熱交換器１５を順次環状に連結し、さらに
圧縮機１１の吐出側と、室外熱交換器１５の暖房運転時
の出口側とを結び、その途中に第１の開閉弁１７を備え
たバイパス回路１６を設けたものである。
次に、以上のように構成されたヒートポンプ式空調機に
ついてその動作を説明する。通常の暖房運転時には第１
の開閉弁１７は閉の状態で暖房サイクルを形成するが、
低外気時には室外熱交換器１５に着霜が生じる。図示し
ない着霜検出装置によシ除霜運転が必要となれば、四方
弁１２はそのままの状態で第１の開閉弁１７を開き、高
温の吐出ガスを点ａ′で分岐させ、一部はそのまま室内
熱交換器１３へ流し、残りは室外熱交換器１５の出口側
へ導びくとともに、電動膨張弁１４の弁開度を全開気味
にし、絞り量をゼロとする。この状態は、基本的には電
動膨張弁１４により低圧を上げ、かつバイパス回路１６
によりさらに低圧を上げるので、四方弁１２を暖房運転
時の状態としたままで室外熱交換器１５への流入冷媒温
度が霜の融解する０℃以上となって霜を融解できるので
ある。
ついてその動作を説明する。通常の暖房運転時には第１
の開閉弁１７は閉の状態で暖房サイクルを形成するが、
低外気時には室外熱交換器１５に着霜が生じる。図示し
ない着霜検出装置によシ除霜運転が必要となれば、四方
弁１２はそのままの状態で第１の開閉弁１７を開き、高
温の吐出ガスを点ａ′で分岐させ、一部はそのまま室内
熱交換器１３へ流し、残りは室外熱交換器１５の出口側
へ導びくとともに、電動膨張弁１４の弁開度を全開気味
にし、絞り量をゼロとする。この状態は、基本的には電
動膨張弁１４により低圧を上げ、かつバイパス回路１６
によりさらに低圧を上げるので、四方弁１２を暖房運転
時の状態としたままで室外熱交換器１５への流入冷媒温
度が霜の融解する０℃以上となって霜を融解できるので
ある。
第２図は第１図に示すヒートポンプ式空調機の除霜運転
時におけるモリエル線図を示したものである。
時におけるモリエル線図を示したものである。
同図に示す記号ａ′〜ｅ／は第１図に示したものと対応
する。すなわち除霜運転時に点ａ′からそのまま室内熱
交換器１３へ流した高温の吐出ガスは、電動膨張弁１４
の弁開度が全開気味になっているので比較的低い温度（
約３０〜４０ ’Ｃ）で凝縮放熱し、点ｂ′に移り図示
しない室内ファンのＯＮにより暖房運転継続可能となる
。途中の配管や電動膨張弁１４の若干の絞りで減圧して
点Ｃ′となり室外熱交換器１５に流入して、さらに霜の
融解温度である約０℃で凝縮放熱して除霜し点ｄ′に至
る。
する。すなわち除霜運転時に点ａ′からそのまま室内熱
交換器１３へ流した高温の吐出ガスは、電動膨張弁１４
の弁開度が全開気味になっているので比較的低い温度（
約３０〜４０ ’Ｃ）で凝縮放熱し、点ｂ′に移り図示
しない室内ファンのＯＮにより暖房運転継続可能となる
。途中の配管や電動膨張弁１４の若干の絞りで減圧して
点Ｃ′となり室外熱交換器１５に流入して、さらに霜の
融解温度である約０℃で凝縮放熱して除霜し点ｄ′に至
る。
この時の除霜に利用する冷媒のエンタルピ差はΔ’ｄｅ
ｆ ＝ｉｃ ’ｄ’となり、室外熱交換器１５への流
入冷媒状態は点Ｃ′に示すように既に二相となっている
。ちなみに室内暖房に利用する冷媒のエンタルピ差は途
中の熱ロスを無視すればｉａ′−ｉｂ′となる。
ｆ ＝ｉｃ ’ｄ’となり、室外熱交換器１５への流
入冷媒状態は点Ｃ′に示すように既に二相となっている
。ちなみに室内暖房に利用する冷媒のエンタルピ差は途
中の熱ロスを無視すればｉａ′−ｉｂ′となる。
一方、残りの高温の吐出ガスは室外熱交換器１５の出口
側に導びかれるのではソ等エンタルピ変化後、主回路を
流れてきた液分の多い冷媒と合流し混合して点ｅ′とな
り、圧縮機１１に吸入される。
側に導びかれるのではソ等エンタルピ変化後、主回路を
流れてきた液分の多い冷媒と合流し混合して点ｅ′とな
り、圧縮機１１に吸入される。
この点ｅ′の冷媒は二相状態にあるものの冷媒乾き度ｘ
、ａ′が大きく液分が少ないので、その結果として液戻
りや液圧縮を軽減または実質的に回避することができる
。さらにまた除霜運転時に室外熱交換器１５へ流入して
いる冷媒は基本的に二相状態である為、冷媒温度つまり
室外熱交換器表面温むζ 度も一定となり、同表面温度に峠のない一様温度の均一
除霜が実現できる。
、ａ′が大きく液分が少ないので、その結果として液戻
りや液圧縮を軽減または実質的に回避することができる
。さらにまた除霜運転時に室外熱交換器１５へ流入して
いる冷媒は基本的に二相状態である為、冷媒温度つまり
室外熱交換器表面温むζ 度も一定となり、同表面温度に峠のない一様温度の均一
除霜が実現できる。
第３図は第１図に示すヒートポンプ式空調機の除霜運転
時における室外熱交換器表面温度の時間変化の一例を示
したもので、冷媒が流入する室外熱交換器下部表面（イ
）と同上部表面（ロ）の時間に対する温度変化を、従来
例は破線で、本発明による一実施例は実線で表わしたも
のである。
時における室外熱交換器表面温度の時間変化の一例を示
したもので、冷媒が流入する室外熱交換器下部表面（イ
）と同上部表面（ロ）の時間に対する温度変化を、従来
例は破線で、本発明による一実施例は実線で表わしたも
のである。
同図に示すように本実施例による均一除霜化は室外熱交
換器表面温度が０℃以上となる、いわゆる乾燥期に見ら
れ、この時期には（イ）と（ロ）での温度差はほとんど
ない。したがってこの除霜後期においては図に示すよう
な従来の室外熱交換器表面の一部に生じる大きな温度上
昇を解消でき、周囲外気との温度差に基づく対流放熱損
失を小さくすることができるので、除霜熱を有効に利用
し、除霜効率を高めることができる。
換器表面温度が０℃以上となる、いわゆる乾燥期に見ら
れ、この時期には（イ）と（ロ）での温度差はほとんど
ない。したがってこの除霜後期においては図に示すよう
な従来の室外熱交換器表面の一部に生じる大きな温度上
昇を解消でき、周囲外気との温度差に基づく対流放熱損
失を小さくすることができるので、除霜熱を有効に利用
し、除霜効率を高めることができる。
さらにまた本実施例による均一除霜化の別の効果として
、除霜終了の時期を早めることができ、これによる除霜
時間の短縮が計れる。つまり除霜終了の時期は、熱交換
器表面に霜残りがないこと、及び同表面に融解水滴が残
留していないことを条件に決められ、これは第３図でい
えば室外熱交換器表面温度の最低値が約５°Ｃになった
時に相当していたが、同図に示すように本実施例によれ
ばもう少し早い時期に５℃になり、除霜時間が従来のτ
ｄｅｆからΔτｄｅｆ短縮できる。またはｙ一様温度で
あることから霜残りを考慮した除霜終了温度も５℃以下
のさらに低い温度に設定することもできる。
、除霜終了の時期を早めることができ、これによる除霜
時間の短縮が計れる。つまり除霜終了の時期は、熱交換
器表面に霜残りがないこと、及び同表面に融解水滴が残
留していないことを条件に決められ、これは第３図でい
えば室外熱交換器表面温度の最低値が約５°Ｃになった
時に相当していたが、同図に示すように本実施例によれ
ばもう少し早い時期に５℃になり、除霜時間が従来のτ
ｄｅｆからΔτｄｅｆ短縮できる。またはｙ一様温度で
あることから霜残りを考慮した除霜終了温度も５℃以下
のさらに低い温度に設定することもできる。
次に本発明の別の実施例について図面を参照しながら説
明する。
明する。
第４図は本発明の第２の実施例におけるヒートポンプ式
空調機の冷凍サイクル図である。
空調機の冷凍サイクル図である。
同図において１１は圧縮機、１２は四方弁、１３ｔｉ室
内熱交換器、１５は室外熱交換器、１６はバイパス回路
、１７は第１の開閉弁で、以上は第１図の構成と同様な
ものである。第１図と異なるのは電動膨張弁１４の代わ
りに、キャピラリ１４ａと第２の開閉弁１４ｂとを並列
に設けた点である。通常の暖房運転中は第２の開閉弁１
４ｂを閉じた状態で運転し、図示しない着霜検出装置が
除霜開始指令を出すと、第１の開閉弁１７を開いて高温
の吐出ガスの一部を室外熱交換器１５の出口側へ導びく
とともに、残りをそのまま室内熱交換器１３に流し、第
２の開閉弁１４ｂｔ′開いて絞り量をゼロとすることで
、安価な構成で第１の実施例に示した効果と同等の効果
を有するものである。
内熱交換器、１５は室外熱交換器、１６はバイパス回路
、１７は第１の開閉弁で、以上は第１図の構成と同様な
ものである。第１図と異なるのは電動膨張弁１４の代わ
りに、キャピラリ１４ａと第２の開閉弁１４ｂとを並列
に設けた点である。通常の暖房運転中は第２の開閉弁１
４ｂを閉じた状態で運転し、図示しない着霜検出装置が
除霜開始指令を出すと、第１の開閉弁１７を開いて高温
の吐出ガスの一部を室外熱交換器１５の出口側へ導びく
とともに、残りをそのまま室内熱交換器１３に流し、第
２の開閉弁１４ｂｔ′開いて絞り量をゼロとすることで
、安価な構成で第１の実施例に示した効果と同等の効果
を有するものである。
なお第１、第２の実施例では除霜運転時における絞り装
置の絞り量をゼロとして説明したが、これに限定される
ものではなく、要は暖房運転時における絞り量よりも小
さければよい。
置の絞り量をゼロとして説明したが、これに限定される
ものではなく、要は暖房運転時における絞り量よりも小
さければよい。
また同じく第１、第２の実施例ではバイパス回路１６に
は第１の開閉弁１７のみを備えているとして説明したが
、さらに途中に流量調整用のキャピラリ等を備えても同
等の効果を有することは言うまでもない。
は第１の開閉弁１７のみを備えているとして説明したが
、さらに途中に流量調整用のキャピラリ等を備えても同
等の効果を有することは言うまでもない。
発明の効果
以上のように本発明によるヒートポンプ式空調機は、圧
縮機、四方弁、室内熱交換器、暖房運転時と除霜運転時
に絞り量の異なる絞り装置、室外熱交換器等を順次環状
に配管で連結して冷凍サイクルを構成し、暖房運転時前
記圧縮機より前記室内熱交換器に至る高圧配管と、暖房
運転時前記室外熱交換器より圧縮機に至る低圧配管とを
結ぶバイパス回路を設け、前記バイパス回路に第１の開
閉弁を設けて、前記室外熱交換器の除霜運転時には前記
絞り装置の絞り量を暖房運転時の絞り量よりも小さくし
、さらに前記第１の開閉弁を開とすることにより、暖房
運転継続可能とした状態で室外熱交換器を除霜する際の
圧縮機吸入冷媒の乾き度を大きくでき、多量の液戻りや
液圧縮を軽減又は実質的に回避できるので、長期にわた
って高い信頼性を確医することができる。さらにまた室
外熱交換器がその表面に温度むらのない一様温度で均一
除霜されるので、熱交換器表面からの周囲外気との温度
差に基づく対流放熱損失を小さくでき、除霜熱を有効に
利用して除霜効率を高めることもできるし、除霜終了温
度もさらに低目に設定することもできるなど、除霜時間
の短縮にも貢献できるものである。
縮機、四方弁、室内熱交換器、暖房運転時と除霜運転時
に絞り量の異なる絞り装置、室外熱交換器等を順次環状
に配管で連結して冷凍サイクルを構成し、暖房運転時前
記圧縮機より前記室内熱交換器に至る高圧配管と、暖房
運転時前記室外熱交換器より圧縮機に至る低圧配管とを
結ぶバイパス回路を設け、前記バイパス回路に第１の開
閉弁を設けて、前記室外熱交換器の除霜運転時には前記
絞り装置の絞り量を暖房運転時の絞り量よりも小さくし
、さらに前記第１の開閉弁を開とすることにより、暖房
運転継続可能とした状態で室外熱交換器を除霜する際の
圧縮機吸入冷媒の乾き度を大きくでき、多量の液戻りや
液圧縮を軽減又は実質的に回避できるので、長期にわた
って高い信頼性を確医することができる。さらにまた室
外熱交換器がその表面に温度むらのない一様温度で均一
除霜されるので、熱交換器表面からの周囲外気との温度
差に基づく対流放熱損失を小さくでき、除霜熱を有効に
利用して除霜効率を高めることもできるし、除霜終了温
度もさらに低目に設定することもできるなど、除霜時間
の短縮にも貢献できるものである。
第１図は本発明の第１の実施例におけるヒートポンプ式
空調機の冷凍サイクル図、第２図は第１図に示すヒート
ポンプ式空調機の除霜運転時におけるモリエル線図、第
３図は第１図に示すヒートポンプ式空調機の除霜運転時
における室外熱交換器表面温度の時間変化の一例を示す
説明図、第４図は本発明の第２の実施例におけるヒート
ポンプ式空調機の冷凍サイクル図、第５図は従来のヒー
トポンプ式空調機の冷凍ティクル図、第６図は第５図に
示す従来のヒートポンプ式空調機の除霜運転時における
モリエル線図である。 １１・・・・・・圧縮機、１２・・・・・・四方弁、１
３・・・・・・室内熱交換器、１４・・・・・・電動膨
張弁、１４ａ・・・・・・キャピラリ、１４ｂ・・・・
・・第２の開閉弁、１５・・・・・・室外熱交換器、１
６・・・・・・バイパス回路、１７・・・・・・第１の
開閉弁。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 糟間！τ
空調機の冷凍サイクル図、第２図は第１図に示すヒート
ポンプ式空調機の除霜運転時におけるモリエル線図、第
３図は第１図に示すヒートポンプ式空調機の除霜運転時
における室外熱交換器表面温度の時間変化の一例を示す
説明図、第４図は本発明の第２の実施例におけるヒート
ポンプ式空調機の冷凍サイクル図、第５図は従来のヒー
トポンプ式空調機の冷凍ティクル図、第６図は第５図に
示す従来のヒートポンプ式空調機の除霜運転時における
モリエル線図である。 １１・・・・・・圧縮機、１２・・・・・・四方弁、１
３・・・・・・室内熱交換器、１４・・・・・・電動膨
張弁、１４ａ・・・・・・キャピラリ、１４ｂ・・・・
・・第２の開閉弁、１５・・・・・・室外熱交換器、１
６・・・・・・バイパス回路、１７・・・・・・第１の
開閉弁。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第３
図 糟間！τ
Claims (3)
- （１）圧縮機、四方弁、室内熱交換器、暖房運転時と除
霜運転時に絞り量の異なる絞り装置、室外熱交換器等を
順次環状に配管で連結して冷凍サイクルを構成し、さら
に暖房運転時前記圧縮機より前記室内熱交換器に至る高
圧配管と、暖房運転時前記室外熱交換器より圧縮機に至
る低圧配管とを結ぶバイパス回路を設け、前記バイパス
回路に第１の開閉弁を設けて、前記室外熱交換器の除霜
運転時には前記絞り装置の絞り量を暖房運転時の絞り量
よりも小さくし、さらに前記第１の開閉弁を開とするヒ
ートポンプ式空調機。 - （２）暖房運転時と除霜運転時に絞り量の異なる絞り装
置を、電磁力で弁開度を可変できる電動膨張弁で構成し
た特許請求の範囲第１項記載のヒートポンプ式空調機。 - （３）暖房運転時と除霜運転時に絞り量の異なる絞り装
置を、キャピラリと第２の開閉弁とを並列に設けて構成
した特許請求の範囲第１項記載のヒートポンプ式空調機
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10301685A JPS61262560A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | ヒ−トポンプ式空調機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10301685A JPS61262560A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | ヒ−トポンプ式空調機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61262560A true JPS61262560A (ja) | 1986-11-20 |
Family
ID=14342849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10301685A Pending JPS61262560A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | ヒ−トポンプ式空調機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61262560A (ja) |
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