JPS61261622A - 過給式内燃機関 - Google Patents

過給式内燃機関

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JPS61261622A
JPS61261622A JP61087252A JP8725286A JPS61261622A JP S61261622 A JPS61261622 A JP S61261622A JP 61087252 A JP61087252 A JP 61087252A JP 8725286 A JP8725286 A JP 8725286A JP S61261622 A JPS61261622 A JP S61261622A
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internal combustion
combustion engine
charge air
air compressor
exhaust gas
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JP61087252A
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ハンス・ディンガー
ヘルムート・クロッツ
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、空気フィルタ及び過給空気集合導管が、燃焼
空気用の多数の流れ分路によって相互に連結されており
、この場合、第一の流れ分路は、逆止め弁を有している
と共に少なくとも第二の流れ分路が給気圧縮機を有して
おり、給気圧縮機の吸引側は制御可能な遮断装置を有し
ており、給気圧縮機の駆動は内燃機関のエネルギーによ
って行われ、遮断装置は内燃機関の運内燃機関に関する
ものである。
この種類の内燃機関は、ドイツ公開特許第２４　１６２
８７号から公知となっている。この内燃機関の無負荷又
は低い部分負荷の下における運転の際には、排気タービ
ン式過給機は、できるだけ高回転数を維持しなければな
らない。給気圧縮機の空気の供給は、それ故、吸気管の
遮断により阻止され、一方、タービンは常に内燃機関の
全排気を含んでいる。内燃機関の空気供給に対しては、
給気圧縮機が遮断された場合には、う回導管が役立つよ
うになっている。内燃機関の加速過程においては、排ガ
スタービン式過給機の高回転数において貯蔵された駆動
エネルギーは、装入空気圧縮機の吸気管が急速に開放さ
れない時には、瞬間的な装入空気の衝撃が生じなければ
ならない。しかしながら、内燃機関の下方の無負荷領域
においては、排ガスタービン式過給機の中に貯蔵された
エネルギーは、有効な装入空気衝撃を保証するためには
、余りにも少な過ぎるこさが分かった。
しかも、今や、内燃機関の定められた運転条件の際にお
ける装入空気の供給が、補助エネルギー源から駆動可能
である追加の装入空気圧縮機が装置されることにより、
確実にされることが知られている。しかしながら、補助
エネルギーの準備は、必要とされるエネルギー生成設備
、又は、対応するエネルギー貯蔵のために、陸上交通機
械における制限された取付は空間の要求及び考慮される
べき重量の制限のために、従来不満足に解決されている
だけである。
それ故、本発明の課題は、過給内燃機関に対して、すべ
ての運転条件の下に、特に、補助エネルギーの内燃機関
の運転能力と一致しない加速過程に対して、燃焼空気の
最良の供給を作るということにあるものである。
この課題は、本発明によると、第二の流れ分路内の過給
空気圧縮機の駆動に対するエネルギーが、それ自体公知
の方法で、内燃機関の排気からの遮断不可能な排ガスタ
ービンによって得られることと、第三の流れ分路が吸入
側に配置された逆止め弁を設けられだ給気圧縮機を有し
ていることと、第三の流れ分路の中の給気圧縮機の運転
に対して永久磁石により励起される電気モータが配置さ
れることと、電気モータの給電のためのエネルギーを内
燃機関により駆動可能な永久磁石により励起される発電
機から供給することとにより解決される。
実施例 以下、本発明をその２実施例を示す略図に基づいて詳細
に説明をする。
り１８．装入空気集合導管１２、装入空気冷却器１４、
燃料噴射ポンプ１５、燃料噴射ポンプ１５の上に作用を
する出力調整装置１６及び好適には電気的に作動をする
調節装置３５を装備されている。
第１図に示すように、空気フィルタ１８及び装入空気集
合導管１２は、燃焼空気に対する６個の異なった流れ分
路２１．２２．２３によって連結されており、この場合
、流れ分路は装入空気冷却器１４の前において集合して
いる。第一の流れ分路２１は、流れ方向において装入空
気集合導管１２の方へ開放する逆止め弁１９を含んでい
る。流れ分路２１は、内燃機関１１が、いわゆる、吸入
機関式運転で作動をする時に、燃焼空気の供給に対して
役立つものである。
、　第二の流れ分路２２の中には、装入空気圧縮機２７
が配置されているが、この圧縮機２７は、排ガスタービ
ン２８と一諸に排ガスタービン式過給機を形成している
。装入空気圧縮機２７の吸気管の中には、制御可能な遮
断装置２０があるが、この装置２０は、２個の切換え位
置を取ることができるようになっている。第一の切換え
位置においては、遮断装置２０の通路の中に、流れ方向
において装入空気集合導管１２の方へ開放する逆止め弁
３６が作用をする。遮断装置２０の第二の切換え位置に
おいては、通路は遮断される。第二の流れ分路２２は、
内燃機関１１が、排ガスの供給が、必要な予圧縮された
装入空気を排ガスタービン式過給機３９、によって生成
するために十分である運転領域において作動をする時に
、遮断装置２０の第一の切換え位置により、作動をする
。遮断装置２０は、また、しかしながら、内燃機関１１
の定められた運転状態において、加速過程に対して逆止
め弁６６の機能が必要とされる時に、第一の切換え位置
にある。
第３図によると、変形遮断装置２０１においては、第二
の切換え位置が、調節可能な絞り３８を有する通路３７
を有しており、この絞り３８により、装入空気圧縮機２
７の装入空気の量を制限するように調節可能となってい
る。それ故、必要の場合には、遮断された状態の間にお
ける装入空気圧縮機の内部冷却が達成される。
第三の流れ分路２３は、装入空気圧縮機６１を含んでい
るが、この圧縮機３１は、永久磁石で励磁される電気モ
ータ３２により駆動される。
装入空気圧縮機３１の吸引側の上には逆止め弁２６が配
置されており、この逆止め弁２６は、流れ方向において
装入空気集合導管１２へ開放される。電気モータ３２の
駆動のためのエネルギーを、内燃機関１１により駆動可
能な、永久磁石により励磁される発電機３３が供給する
。
比較的に小さな内燃機関の回転数の際に、発電機３３に
よって生成されるエネルギーは、電子的に制御される制
御装置３４の中に含まれている周波数変換器により、一
定、又は、可変の変換比で、電気モータ３２が装入空気
圧縮機３１の駆動のために必要な高回転数が達成される
ように変換される。
永久磁石によって励磁される電気モータ３２の小さな構
造寸法の下における高い出力は、装入空気圧縮機３１の
静止からの回転数の迅速な高速運転が、はとんど遅延の
無い装入空気供給加速の可能性が達成される。
調節装置３５には、内燃機関１１の定められた運転量に
対する種々のセンサが接続されている。この場合、例え
ば、センサ４１は、出力調節機構１６を介する出力条件
の値に対する信号を、また、センサ４２は、燃料噴射弁
１５の調節棒１７の瞬間的な位置の実際値に対する信号
を、それぞれ、供給する。センサ４４により、内燃機関
１１の実際回転数が、センサ５０により排ガスタービン
式過給機３９の実際回転数が。
センサ４３によって、装入空気集合導管１２内の瞬間的
な圧力が、それぞれ１把握される。内燃機関１１の運転
状態の完全な表示のために、他の、部分的に図示されて
いないセンサが、調節装置３５に接続されている。
調節装置３５の種々の命令出力を介し、内燃機関１１の
運転が影響される。この場合、命令導線４６により、遮
断装置２０ないしは２０１が作動され、命令導線４７に
より、調節棒１７の移動行程の制限のための移動自在な
止めが制御され、命令導線４０により、電子的制御装置
３４が働かされる。
加速過程の経過は、内燃機関１１の運転状態及び関与す
る部材の運転状況に関係する。第１図に示す実施例に対
して、それらから、次に説明する２個の異なった加速過
程が生ずる。
内燃機関１１が出力調節機構１６の瞬間的な位置に対応
し、下方の無負荷過程の範囲内において、より低い部分
負荷に至るまで作動をし、第一の加速過程が生ずる。こ
の場合、内燃機関１１の排ガスの供給は、非常にわずか
である。
遮断装置２０．２１’は、第一の切換え位置にあり、排
ガスタービン式過給機３９は、瞬間的な排ガス供給から
生ずる低回転数で回転をする。その場合、装入空気導管
１２の中に与えられる圧力に応じ、すべての３個の流れ
分路２１，２２．２３の逆止め弁１９，２６及び３６か
、又は、単に、流れ分路２２の中の逆止め弁３６だけか
が開放される。
今や、出力調整機構１６を介して、内燃機関１１の高出
力範囲への切換えが指示される。排ガスタービン式過給
機３９の依然として小さな回転数のために、回転数セン
サ５０の信号は、調節装置３５を介して５電子的制御装
置６４の能動化及び電気モータ３２のオンを生じさせる
。
第三の流れ分路２３内の第三の装入空気圧縮機３１の供
給は、それ故、衝撃的に行われる。装入空気導管１２内
の上昇された圧力は、流れ分路２１及び２２の中におい
て逆止め弁１９及び３６の閉塞を生じさせ、これにより
、この場合には、何らの燃焼空気も漏れることができな
いようになる。燃焼空気の供給は、装入空気圧縮機６１
の運転により、非常に速やかに増加する。
同じように、内燃機関１１の排ガスの供給も増加する。
それ故、排ガスタービン式過給機３９の回転数は、次第
に増大する。装入空気圧縮機３１の同時に増加する吐出
しは、装入空気圧縮機３１によって形成された装入空気
圧縮機２７の吸引側の上の圧力を漸次減少させるが、こ
の圧縮機２７は、逆止め弁３６を、差し当たり閉塞した
ままとする。一層の圧力の形成の後に、ついに行われた
逆止め弁３６の開放は、フィーラ５１の中に、調節装置
３５を信号導線４０及び電子的制御装置３４を介して電
気モータ３２の停止を生じさせる信号を生成する。内燃
機関１１の一層の加速過程の間に、装入空気の供給は、
もっばら排ガスタービン式過給機６９によって行われる
。この際、今や、装入空気圧縮機２７により装入空気導
管１２内に形成された圧力は、逆止め弁１９及び２６の
閉塞を生じさせる。
前述の加速過程に対する限界として、２個の判定基準が
重要である。一つの判定基準は、電気的に駆動可能な装
入空気圧縮機３１の特性から生ずるが、これは、その構
造上の理由から、内燃機関の回転数のある制限された範
囲内においてだけ、有効に装入可能である。第二の限界
の判定基準は、内燃機関１１の排ガス供給と、排ガスタ
ービン式過給機３９の構造に関係する容量との間におけ
る。装入空気圧縮機２７が遮断された際における最大回
転数を達成するための容量との間の関係から生ずる。
それ故、第１図の配置から生ずる第二の加速過程は、内
燃機関１１が出力調整機構１６の瞬間的な位置に対応し
て、中間回転数から高回転数において吸引機関式運転に
おいて作動する運転状態から出発する。
加速過程の待望においては、調節装置３５は、内燃機関
１１の影響される運転量により、遮断装置２０ないしは
２０′を命令導線４６を介して第二の切換え位置に移す
ことを引き起こす。
吸引機関式運転の際における装入空気導管１２内のわず
かな圧力のために、流れ分路２１及び２６の中の逆止め
弁１９及び２６は、完全に開放される。内燃機関１１に
よって吸引される燃焼空気の主な量は、小さな流れ抵抗
のために、第一の流れ分路２１を介して流れる。なぜな
らば、第三の流れ分路２３の中においては、静止してい
る装入空気圧縮機６１が、大量の流量を著しく制限する
流れ制動を形成するからである。
すなわち、装入空気圧縮機３１は、自由回転をする流れ
によって引きずられる回転を、電気モータ３２により妨
げられる。
装入空気圧縮機３１の羽根車において吸引された空気に
よって生成された各回転運動量は。
電気モータ３２における永久磁石による励磁のために、
固定子巻線の中における起電力の自己誘導の結果となる
が、この自己誘導は、装入空気圧縮機３１の回転に制動
を掛けて反対作用をする。
内燃機関１１からの排ガスは、排ガスタービン２８に供
給される。その出力の受領は、遮断された装入空気圧縮
機２７のために減少される。
それ故、排ガスタービン式過給機３９には、この運転状
態における内燃機関１１の排ガスの供給及び装入空気圧
縮機２７が運転状態にあるために生ずるよりも、より高
い回転数が生ずる。
今や、出力調節機構１６を介して、内燃機関１１の高い
出力範囲への切換えが開始される。
排ガスタービン式過給機３９における回転数比のために
、調節装置３５から、直ちに、遮断装置２０ないしは２
０’の第一の切換え位置への切換えが発せられる。排ガ
スタービン式過給機６９の過上昇された回転数において
蓄積されたエネルギーによって、装入空気圧縮機２７は
、要求により、短い時間間隔の間に、装入空気推力を渡
されることができる。内燃機関１１は、一層の加速過程
を他の助は無しに終るために、十分に予圧縮された燃焼
空気を含む、装入空気圧縮機２７の供給により、装入空
気導管１２の中には、逆止め弁１９及び２６の閉塞を生
じさせる圧力が形成される。
第２図に示す実施例は、第１図に示す実施例と相違し、
追加して、第四の流れ分路２４を有している。第１図に
対して説明された装置の特徴は、第２図による実施例に
おいても、また、同じ配置で存在する。一致する部材に
対しては、それ故、詳細な説明が繰返されること無しに
、同じ名称及び参照数字が使用されている。
第四の流れ分路２４は、吸入側に逆止め弁２５を有して
いる装入空気圧縮機２９を含んでいる。
装入空気圧縮機２９の駆動は、排ガスタービン３０によ
って行われる。排ガスタービン３０への排ガス供給管の
中には遮断装置４８が配置されているが、これは、命令
導線５３を介して調節装置３５によって影響を受ける。
装入空気圧縮機２９及び排ガスタービン３０は、排ガス
タービン式過給機４９を形成しているが、これは、排ガ
スタービン式過給機３９と一諸に、内燃機関１１の最大
の装入空気及び排ガスの大量の流れに対して設計されて
いる。内燃機関１１が低負荷においてわずかな装入空気
及び排ガスの大量の流れで作動される時は、排ガスター
ビン式過給機４９は、遮断装置４８の閉塞により遮断さ
れている。その時には、排ガスタービン式過給機３９の
排ガスタービン２８は、全部の排ガスの大量の流れを含
み、従って、より良好な効率で作動をする。
内燃機関１１の下方の無負荷運転からの加速過程におい
ては、装入空気圧縮機３１による電気モータ３２の附勢
に至るまでの経過は、第１図に示す実施例と一致してい
る。装入空気圧縮機３１による装入空気の供給により起
こされる内燃機関１１の向上された排ガスの供給は、し
かしながら、差し当たり、遮断装置４８が開放により、
両方の排ガスタービン２８及び３ｏに均等に供給される
。排ガスタービン式過給機６９及び４９は、それ故、よ
り高い回転数に加速される。この場合、逆止め弁１９，
２５．５６は、依然として、装入空気導管１２内の装入
空気圧縮機３１によって生成された装入空気圧力の作用
の下に閉塞されている。装入空気圧縮機２７及び２９は
、この運転状態においては、依然として、装入空気の供
給に対しては、何らの寄与をもしていない。排ガスター
ビン式過給機４９の予定された回転数の達成の後（これ
を回転数フィーラ５２が信号する）、調節装置３５は、
遮断装置４８の閉塞位置への切換えを起こさせる。
それ故、排ガスタービン式過給機４９は、排ガスの供給
を遮断され、より高い無負荷回転数で更に回転をする。
内燃機関１１によって生成される排ガスは、今や、全部
、排ガスタービン式過給機３９の排ガスタービン２８に
到達するが。
それ故、その回転数は、更に増加する。装入空気圧縮機
２７の同時に増加する供給は、装入空気圧縮機３１によ
って形成された、装入空気圧縮機２７の吸引側の上の圧
力の漸進的な減少を生じさせ、圧縮機２７は、逆止め弁
３６を、差し当たり、依然として閉塞したままとする。
一層の圧力の形成の後、逆止め弁６６の最終的に行わ−
れた開放は、フィーラ５１の中に信号を生成するが、こ
の信号は、調節装置３５を信号導線４０及び電子的制御
装置３４を介して、電気モータ３２の停止を生じさせる
。遮断装置４８の開放による排ガスタービン式過給機４
９の新たな運転は、内燃機関１１の加速過程のその後の
経過において、内燃機関１１の排ガスの供給が、排ガス
タービン２８の吸収能力及び装入空気圧縮機２７の供給
能力を超過する時に、行われる。
内燃機関１１の全体の加速過程は、数秒内に生ずる。そ
れ故、排ガスタービン３０の運転に至るまでに、前述の
短いオン位相において達成された排ガスタービン式過給
機４９の回転数は、単に、わずか低下するだけである。
排ガスタービン式過給機４９の停止に至るまでの遅延時
間は、適当な負荷の際に数分間継続する。排ガスタービ
ン式過給機３０の新たな運転の際に、それ故、その回転
数の一層の増加は、非常に高い回転数水準において開始
し、従って、装入空気圧縮機２９の供給への挿入は、非
常に速やかに達成される。
第２図による配置において、内燃機関１１の吸引機関式
運転における中位の回転数から高い回転数までにおける
他の加速過程に対して、第１図による実施例に対して述
べられたのと同じ制限が当てはまる。加速過程の開始の
前後の経過は、それ故１．以下のように生ずる。
加速過程を予期の際には、調節装置３５は、内燃機関１
１の影響される運転量により、遮断装置２０ないしは２
０’を、命令導線４６を介して、第二の切換え位置に移
動させるようにする。
それ故、装入空気圧縮機２７の供給は、遮断装置２０の
場合には完全に、あるいは、遮断装置２０１の場合には
、調節自在な絞り３８のために、はとんど完全に阻止さ
れる。
吸引機関式の運転の際に、装入空気導管１２内の小さな
圧力のために、流れ分路２１，２５゜２４内の逆止め弁
１９，２５．２６は、完全に開放される。内燃機関１１
によって吸引される燃焼空気の主要量は、小さな流れ抵
抗のために、流れ分路２１及び２４を介して流れる。な
ぜならば、第三の流れ分路２３の中においては、静止し
ている装入空気圧縮機３１は、第１図による実施例の場
合に、既に、説明したように、大量の輸送を著しく制限
する流れに対するブレーキを形成するからである。
排ガスタービン２８が、内燃機関１１からの排ガスを、
もっばら供給される。その出力の受領は、遮断された装
入空気圧縮機２７のために、減少される。排ガスタービ
ン式過給機３９には、それ故、さもなければ、この運転
状態及び装入空気圧縮機２７の運転により、内燃機関１
１の排ガスの提供のために生ずるよりも、より高い回転
数が生ずる。
今や、装入空気調節機構１６を介して、内燃機関１１の
高い出力領域への切り換えが導入される。排ガスタービ
ン式過給機３９における回転数比のために、調節装置３
５により、直ちに、遮断装置２０ないしは２０１の第一
の切換え位置への切換えが行われる。一段高くされた回
転数において貯蔵されたエネルギーにより、装入空気圧
縮機２７は、短い時間間隔の間に供給を始められ、装入
空気の衝撃を与えられることができる。内燃機関１１は
、その後、装入空気圧縮機２７から、増大して予圧縮さ
れた燃焼空気を供給される。内燃機関１１の回転数及び
装入圧力、ないしは、同義語である排ガスタービン式過
給機３９の回転数は、増加する。内燃機関１１の排ガス
の提供が、排ガスタービン２８の吸収能力及び装入空気
圧縮機２７の供給能力を超過する時には、調節装置３５
から命令導線５３を介し、遮断装置４８の貫流位置への
切換えが行われる。それ故、排ガスタービン式過給機４
９は、運転され、装入空気圧縮機３０と共に内燃機関１
１の装入空気の供給に益々関与する。
排ガスタービン２８及び３０は、また、移動自在な羽根
車を装備されることもできる。それ故、これらの羽根車
は、内燃機関１１のその都度の排ガスの提供に最善に適
合可能である。第２図による実施例の場合には、調節自
在な羽根車は、排ガスタービン３０においては、その他
に、追加して、遮断装置４８の機能をも引受け、それ故
、遮断装置４８は省略される。排ガスタービン２８及び
３０のこの形態においては、加速過程の経過は原理的に
変化は無い。
発電機３６及び電気モータ３２における稀土類コバルト
形式の永久磁石の使用は、特に小形の構成形態を可能と
し、高い効率を生じさせる。
これらの磁石材料は、残電流機械の場合に現われる高磁
界強さの逆磁化に耐え、この場合、永久磁石の磁束は、
一時、ゼロになることがあり得る。なぜならば、逆磁化
の取り戻しにより、元来の磁束が、完全な大きさで再び
存在するからである。
対応して大きな空気及び排ガスの大量の流れを有してい
る大きな出力の内燃機関の場合、又は、より小さな構造
大きさの排ガスタービン式過給機の使用の際には、第二
及び第四の流れ分路の中に、それぞれ、対応する、並列
に作動をする２個の排ガスタービン式過給機が配置され
ることができる。
上述の両方の実施例において、電気的に駆動される装入
空気圧縮機３１の装備は、その空気力学的構造のために
、内燃機関１１の制限された回転数範囲に限られる。装
入空気圧縮機３１における調節自在なディフューザの配
置は、装入領域を拡大するための第一の手段である。
内燃機関１１の加速の間における装入空気併合のための
、永久磁石励磁の発電機から供給される電気的エネルギ
ーの増加された装入に対する他の可能性は、２個の電気
的に駆動される装入空気圧縮機の配置にある。装入空気
圧縮機は、異なった大きさの装入空気の大量の流れに対
して形成されることができ、この場合、加速過程の間に
おける内燃機関の回転数の第一の領域内においては、単
に、一つの装入空気圧縮機だけが電気駆動により運転さ
れ、また、それに引続く回転数領域、又は、重なり合っ
ている領域内においては、これらの装入空気圧縮機の内
の他方だけが、電気駆動に運転される。
電気駆動装置を有している両方の装入空気圧縮機は、し
かしながら、同じ構造大きさを有することもでき、この
場合、その時には、まず、一つが運転され、確立された
運転状態から第二の装入空気圧縮機が運転される。
両方の電気駆動される装入空気圧縮機の最善化は、両方
が調節自在なディフューザを装備される時に生ずる。
内燃機関１１の、装入空気圧縮機２７の運転休止が行わ
れる回転数範囲内の運転においては、内燃機関１１の燃
料の多量の消費が生ずる。この多量の消費は、内燃機関
１１の向上された負荷の交換作業から生ずる。装入空気
圧縮機２７から装入空気供給の無いために、内燃機関１
１のピストンは、燃焼空気の吸引のために、装入空気圧
縮機２７の運転の場合におけるよりも、より多くの仕事
を遂行しなければならない。その上、より高い回転数で
回転する排ガスタービン２８は、内燃機関１１の排気仕
事の増加を生じさせる。何らの迅速な加速過程が期待さ
れない内燃機関１１の運転時間においては、上述の燃料
の多量の使用は回避される。そのために、命令導線４６
の中には、手動操作のスイッチ５５が配置されており、
このスイッチ５５は、また、出力調節機構１６と組合わ
されることもできる。
スイッチ５５の開放の際には、命令導線４６は遮断され
、遮断装置２０ないしは２０’は、第一の切換え位置に
あり、この位置においては、逆止め弁３６が作用をして
いる。迅速な加速過程が期待される内燃機関１１の運転
時間に対しては、スイッチ５５が閉じられ、これにより
、加速過程の際におけるすべての前述の経過が可能とな
る。
発明の効果 本発明によって得られる利点は、特に、種々の臨界的な
運転条件に適合された燃焼空気に対する流れ分路のため
に、内燃機関の最良の加速状態が全部の運転範囲におい
て生ずること、電気モータの運転のためのエネルギーが
、内燃機関１こ対する燃料が持ち合わせている量と同じ
量を州立てること、電気モータ及び発電機の永久磁石ｌ
こよる励起により、特に小形な構造形態が生じ、それ故
、第三の流れ分路の実現のための構造容積ないしは重量
が、重要で無い役割りを演すること、第三の流れ分路の
給気圧縮機に対する電気的駆動により、加速過程の際に
、低い回転数から内燃機関の特別良好な給気の供給が達
成されることなどにあるものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は、燃焼空気に対して３個の異なった流れ分路を
有している過給式内燃機関を示す略図、第２図は、燃焼
空気に対して４個の異なった流れ分路を有している過給
式内燃機関を示す略図、第３図は、圧縮機の吸入導管の
中における遮断装置の形成に対する変形を示す図である
。 １１・・内燃機関；２０・・遮断装置；２”１，２２゜
２５．２４・・流れ分路；　２５，２６．３６・・逆止
め弁；　２７，２９．３１・・空気圧縮機；　２８ｊＯ
・・排ガスタービン；３２・・電気モータ；６５・・調
節装置；　３９，４９・・排ガスタービ２式％式％

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、空気フィルタ及び装入空気集合導管が燃焼空気用の
    多数の流れ分路によって相互に連結されており、この場
    合、第一の流れ分路が逆止め弁を有していると共に少な
    くとも１個の第二の流れ分路が装入空気圧縮機を有して
    おり、この場合、装入空気圧縮機の吸込み側の上には制
    御自在な遮断装置が配置されており、また、装入空気圧
    縮機の駆動が内燃機関のエネルギーにより行われ、この
    場合、遮断装置は、内燃機関の運転の大きさにより影響
    される調節装置によって制御されるようになっている駆
    動設備用の過給式内燃機関において、第二の流れ分路（
    ２２）の中の装入空気圧縮機（２フ）の駆動のためのエ
    ネルギーが、それ自体公知の様式で、遮断不可能な排ガ
    スタービン（２８）により内燃機関（１１）の排ガスか
    ら得られることと、第三の流れ分路（２３）が、吸込み
    側に配置された逆止め弁（２６）を有している装入空気
    圧縮機（３１）を有していることと、第三の流れ分路（
    ２３）の中の装入空気圧縮機（３１）の駆動のために、
    永久磁石により励磁される電気モータ（３２）が配置さ
    れていることと、電気モータ（３２）の給電のためのエ
    ネルギーを、内燃機関（１１）によって駆動可能な永久
    磁石により励磁される発電機（３３）が供給するように
    なっていることとを特徴とする過給式内燃機関。 ２、第四の流れ分路（２４）の中に、遮断可能な排ガス
    タービン（３０）による駆動装置を有している装入空気
    圧縮機（２９）が配置されている特許請求の範囲第１項
    記載の過給式内燃機関。 ３、第四の流れ分路（２４）内の装入空気圧縮機（２９
    ）の吸込み側の上に、逆止め弁（２５）が配置されてい
    る特許請求の範囲第２項記載の過給式内燃機関。 ４、第二の流れ分路（２２）の制御可能な遮断装置（２
    ０）が、追加して、逆止め弁（３６）を有している特許
    請求の範囲第１又は２項記載の過給式内燃機関。 ５、排ガスタービン（３０）の停止が、排ガス導管内に
    配置された制御可能な遮断装置（４８）によって行われ
    るようになっている特許請求の範囲第２項記載の過給式
    内燃機関。 ６、排ガスタービン（３０）の遮断装置が、移動可能な
    羽根車によって形成されている特許請求の範囲第２項記
    載の過給式内燃機関。 ７、調節装置（３５）が、あらかじめ与えられた運転の
    大きさに関係して、電気モータ（３２）又は遮断可能な
    排ガスタービン（３０）を附勢するようにする特許請求
    の範囲第１又は２項記載の過給式内燃機関。 ８、あらかじめ与えられた運転の大きさが、内燃機関（
    １１）の、吸引機関式の駆動から装入駆動への移行に対
    応する運転領域を際立たせるようにする特許請求の範囲
    第７項記載の過給式内燃機関。 ９、発電機（３３）及び電気モータ（３２）が、稀土類
    −コバルト形式の永久磁石を含んでいる特許請求の範囲
    第１項記載の過給式内燃機関。 １０、第二及び第四の流れ分路（２２、２４）が、それ
    ぞれ、少なくとも、対応する、並列に作動をする排ガス
    タービン式過給機（３９、４９）を有している特許請求
    の範囲第１又は２項記載の過給式内燃機関。 １１、電気モータ（３２）と発電機（３３）との間の電
    気導体（５４）の中に、電子的制御装置（３４）が配置
    されており、それが周波数変換器を含んでいる特許請求
    の範囲第１項記載の過給式内燃機関。 １２、電気的に駆動される装入空気圧縮機（３１）が、
    調節自在なディフューザを有している特許請求の範囲第
    １又は２項記載の過給式内燃機関。 １３、第三の流れ分路の中に、少なくとも２個の電気的
    に駆動される装入空気圧縮機が配置されている特許請求
    の範囲第１又は２項記載の過給式内燃機関。 １４、装入空気圧縮機が、異なった大きさの装入空気の
    流れのために形成されている特許請求の範囲第１３項記
    載の過給式内燃機関。 １５、装入空気圧縮機が、同じ大きさに形成されている
    特許請求の範囲第１３項記載の過給式内燃機関。 １６、両方の装入空気圧縮機が、それぞれ、調節自在な
    ディフューザを有している特許請求の範囲第１４又は１
    ５項記載の過給式内燃機関。
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